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延迟焦化主分馏塔工艺模拟与扩能分析


华 南 理 工 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 )
第 34 卷 第 12 期 2006 年 12 月

J ou rna l of S ou th C h ina U n ive rsity of Techno logy ( N a tu ra l S c ience Ed ition )

V o l 34  N o. 12 . D ecem be r 2006

 

延迟焦化主分馏塔工艺模拟与扩能分析
王春花   陈清林       华 贲 陈梓剑
1 1 1 2

( 1. 华南理工大学 传热强化与过程节能教育部重点实验室 , 广东 广州 510640; 2. 中国海洋石油总公司 惠州炼油厂 , 广东 惠州 516211)

摘   : 运用流程模拟软件 Sim Sci/ PRO Ⅱ 要 探讨了延迟焦化分馏单元的模拟策略 . 根据延 迟焦化分馏单元无法确定反应油气进料组成和塔底存在非平衡级的特点 ,采用塔出料反 推进料油气组成和塔底换热段与精馏段分段处理的办法 ,选择 Grayson 2Streed 物性选择集 进行模拟 . 模拟结果与现场标定数据基本一致 . 根据模拟计算结果 ,发现分馏塔操作中存 在气液流量在各塔板明显波动的问题 ,同时进行了主分馏塔的水力学核算 ,绘出了塔板的 负荷性能图 ,发现大部分塔板存在漏液问题 ,堵住一定数目阀孔能解决漏液 . 最后根据工 厂的生产要求 ,对装置扩能 22%后的主分馏塔进行了模拟和水力学核算 . 结果表明 ,对分 馏塔进行局部脱瓶颈改造能满足扩能后生产能力的要求 . 关键词 : 延迟焦化装置 ; 流程模拟 ; Sim Sci/ PRO Ⅱ; 水力学分析 中图分类号 : TQ 021. 8      文献标识码 : A
5 [4]

   延迟焦化是重油加工的重要装置之一 , 其中主 分馏塔是实现产品分离的重要单元 , 从焦炭塔顶来 的高温反应油气在分馏塔中分离成富气 、 汽油 、 柴 [ 12 ] 3 油、 蜡油等产品 . 由于涉及不同温位能量的综合 利用 ,分馏塔的设计和运行参数优化对整个装置能 耗影响较大 . 此外 , 主分馏塔也是装置扩产改造 的主要瓶颈之一 ,因此主分馏塔的能量优化模拟计 算是装置扩能和节能改造的基础 . 但是延迟焦化装 置主分馏塔的进料油气成分复杂 , 包括从干气到重 蜡油范围内的所有组分 , 并且还夹带有少量焦炭粉 末 ,无法测定其确切组成 . 考虑到油气进料邻近的几 块塔板为换热段 ,塔底至蜡油抽出管间均为过热状 态 ,属非平衡级 ,运用平衡级塔模块较难准确模拟 . 虽然针对某些具体炼油装置的模拟计算已有大量的 [ 5 27 ] 应用研究报道 , 但关于延迟焦化主分馏塔的模 拟分析却鲜见报道 .
  收稿日期 : 2005 212 202 3 基金项目 : 教育部优秀青年教师计划项目 ; 留学回国人员 基金资助项目 ; 广东省自然科学基金资助项目 ( 04020128 ) 量综合优化研究 . E2 mail: anglar@126. com   作者简介 : 王春花 ( 1979 2) , 女 , 博士生 , 主要从事过程能

选取国内某延迟焦化装置作为研究对象 , 该装

置处理量为 4 × t/ a,处理原料为胜利油田减压渣 10 油 . 随着原油处理量的加大 , 渣油二次加工量增加 , 油质变重 ,含硫量升高 ,这就要求装置进一步扩大加 工能力 . 为了使装置高效经济地运行 ,且满足日益增 长的重油原料深加工要求 , 对延迟焦化装置进行了 全面标定 ,拟对分馏单元进行全过程模拟 . 本研究借 助流程模拟软件 Sim Sci/ PRO Ⅱ对其分馏单元进行 流程模拟计算 . 针对分馏塔进料组成无法确定的问 题 ,模型中采用的对策是 ,由主分馏塔出料反推其进 料组成 ; 将塔底的换热段与精馏段分开处理 ,非平衡 级的塔底换热段采用闪蒸替代 . 模拟得到的结果与 现场标定数据基本一致 . 在模拟结果的基础上 ,分析 了主分馏塔的工艺参数和操作条件 , 并进行了水力 学核算 ,找出了装置运行存在的瓶颈 ,提出了相应的 解决办法 ,为装置扩能及节能改造提供了依据 . 同时 对装置扩能 22%后的主分馏塔进行模拟计算和水 力学核算 ,发现只需对原有装置进行局部脱瓶颈改 造就能满足加工要求 . 主分馏塔的模拟分析以及水 力学核算的结果 ,可为同类装置扩容改造提供参考 .

文章编号 : 1000 2 565X ( 2006 ) 12 20110 205

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3

  12 期 第

王春花 等 : 延迟焦化主分馏塔工艺模拟与扩能分析

111

1  工艺流程及数据处理原则
1. 1   工艺流程
延迟焦化装置分馏单元流程简图见图 1. 415 ℃ 左右的高温过热反应油气进入分馏塔底部 , 其中包 括干气 、 液化气 、 汽油 、 柴油 、 蜡油和循环油等馏分 , 此外还含有水蒸汽 、 少量夹带的焦炭粉末等 ,通过分 馏塔分离成富气 、 粗汽油 、 柴油和蜡油等产品 .

统的含硫污水 、 富气 、 粗汽油 、 柴油 、 蜡油 、 循环油等 所有出料累计作为反应油气进行计算 . 对塔底循环回流 , 许多设计按循环油抽出板下 的内回流为 0 设计 , 某些设计
[5]

在此处也保留少量

的内回流 ,以减少循环油中的金属含量 . 为简化模 型 ,以内回流为 0 进行模拟 . 根据经验和反复调整塔 的工艺操作条件 ,经多次计算使模拟结果与实际结 果一致后分馏塔板效率确定为 58% ,即理论板为 14 块
[ 10 ]

. 塔底的 3 块板为高温油气与重蜡油循环换热

段 ,因气液两相间未达到平衡 ,难以按分馏塔平衡级 进行准确模拟计算 . 因此 ,在模拟计算中将分馏塔底 油气脱过热段作为一闪蒸过程来处理 , 闪蒸后的气 相进主分馏塔 ,液相构成塔底物流 .

2  流程模拟
2. 1   模型的建立
可调循环比流程 工艺规定是什么?

模拟采用 Refinery 估算方法 . 考虑到反应油气 中氢及水蒸汽含量相对较高 , 且分馏塔各侧线产品 的沸程较宽 ,所以热力学模型中采用 Grayson 2Streed 物性 选 择 集
图 1  延迟焦化装置主分馏塔单元流程图
Fig 1   Schematic of the main fractionation column of the de2 . layed coking unit
[ 11 ]

Robinson 法

[ 11 ]

. 液相密度的计算选用 AP I ( Am erican
[ 11 ]

Petroleum Institute )法

2. 2   模拟流程

   该延迟焦化主分馏塔塔径为 3. 2 m , 共有塔板

基于上述方法建立了如图 2 所示的流程模拟简 图 . 整个模型包括分馏塔 ( T2 ) ,闪蒸罐 ( FL ) ,换热器
( E ) ,分流器 ( SPL ) ,混合器 (MX ) . T2 为分馏塔上部

27 层 . 分馏塔上部精馏段设 24 层圆形浮阀塔板 ,分

离作用完全在此段内 . 圆形浮阀塔盘具有处理能力 大 ,液面梯度较小 ,塔板压降小 ,气液接触状态良好 , 雾沫夹带量小等优点
[8]

精馏段 24 块塔板的模型 , FL 为分馏塔底高温油气 和循环油的换热段 .

. 分馏塔底部设有脱过热

段 ,采用 3 层人字形换热板 ,主要是使上升的过热油 气温度降到饱和温度以便于精馏 , 同时将进料中的 高沸点油浆和夹带的固体粉末淋洗下来以避免上部 塔板结焦 ,并控制残炭指标 . 此外 , 为避免塔底结焦 和堵塞 ,部分塔底油通过塔底泵进行循环
[9]

. 由于

全塔余热较大 ,设有塔顶循环 、 柴油回流 、 中段循环 、 蜡油回流以及塔底重蜡油回流和循环 , 此外还有富 吸收油返塔 . 这不仅有利于降低塔的负荷 ,保证分馏 塔正常和平稳运行 ,同时可以减少一次投资 ,充分利 用装置余热 ,降低装置能耗 .

图 2  主分馏塔模拟流程图

1. 2   数据处理

Fig 2  Sim ulation flow sheet of the main fractionation column .

主分馏塔的工艺条件比较复杂 , 其中反应油气

2. 3   模拟结果分析

的组成数据难以准确分析 ,为模拟带来一定难度 . 本 次模拟根据总物料平衡的原则 , 将整个延迟焦化系

分馏塔的模拟值与标定值的对比见表 1, 主要

液相产品分馏精度对比见表 2.

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. 气 液 相 的 焓 熵 计 算 采 用 Peng2 .
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华 南 理 工 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 ) 表 1  分馏塔模拟计算值与标定值比较

第 34 卷

28 690 kg/ h,标定值为 30000 kg/ h,相对误差为 4. 3%.

馏程 1)

初馏点
10% 30% 50% 70% 90%

Table 1  Comparison of the sim ulation results and on2site opera2 tional data of the fractionation column
项目 标定值
2 900 8 300 1 200

模拟值
2 900 8 300 1 200

富气流量 / (Nm 3 ?h - 1 ) 含硫污水流量 / ( kg?h 柴油流量 / ( kg?h - 1 ) 循环油流量 / ( kg?h 分馏塔顶温度 / ℃ 分馏塔底温度 / ℃ 顶循抽出温度 / ℃ 顶循返塔温度 / ℃ 柴油抽出温度 / ℃ 柴油回流温度 / ℃

粗汽油流量 / ( kg?h - 1 )

-1

)

17 810 8 400 4 340 415 125 355

17 810 8 400 4 340 415 131 353

轻蜡油流量 / ( kg?h - 1 )
-1

)

反应油气入塔温度 / ℃

由表 2 可见 ,模拟计算的产品馏程与标定值基本一 致 ,侧线产品指标满足要求 . 表明所选的模拟策略和 物性计算方法能较准确地反映延迟焦化主分馏塔分 离操作情况 ,计算结果可信 . 根据模拟结果可以做出塔内气液负荷分布图 (见图 3 ) ,为进一步分析塔内传质状况提供依据 . 从 图 3 可看出 ,塔内的气液相流量在每一中段回流返 回塔板 (第 7, 9, 13 块理论塔板 ) 出现明显的波动 . 液相流量在中段返回塔以上出现明显地降低 , 而气 相流量在每一中段回流塔板上出现陡升 . 为了更清 楚地描述这一变化 ,对塔板进行水力学核算 .

150. 0 70

157. 7 70

245 175 110

243. 9 175 110

富吸收油返塔温度 / ℃ 中段循环抽出温度 / ℃ 中段循环返回温度 / ℃ 轻蜡油抽出温度 / ℃ 轻蜡油返回温度 / ℃

305. 0 220 355 230

312. 2 220

352. 6 230

顶循返塔量 / ( kg?h - 1 ) 中段返塔量 / ( kg?h - 1 ) 柴油返塔量 / ( kg?h
-1

30 000 15 000 22 000 19 500

28 690 14 471 23 753 19 587

)

图 3  塔板气液负荷沿塔板的变化
Fig 3  Changes of vapor and liquid load along the trays .

轻蜡油返塔量 / ( kg?h - 1 ) 重蜡油下返塔量 / ( kg?h 分馏塔底压力 / ( kg?cm 循环油返塔温度 / ℃

重蜡油上返塔量 / ( kg?h - 1 )
-1

17 923. 5 42 076. 5 2. 3 2. 6

17 923. 5 42 076. 5 2. 3 2. 6

)

分馏塔顶压力 / ( kg?cm - 2 )
-2

3  塔板水力学分析
3. 1   塔板工艺结构及流体力学核算
在上述模拟计算结果的基础上 , 进行了分馏塔 的水力学核算 ,分析现有主分馏塔内气液传质状况 以及塔内件能否满足装置扩能后的操作要求 . 该分 馏塔的塔径为 3. 2m ,塔板间距为 0. 6m ,出口堰高为 50mm ,塔板采用单液流溢流形式 . 根据分馏塔内气液流量波动大的特点 (见图 3 ) ,将分馏塔分为 7 段 , 每段取一典型塔板 , 利用流 程模拟软件 PRO Ⅱ 模拟所得的物性参数进行水力 学核算 ,所得到的计算结果见表 3.

)

富吸收油返塔流量 / (kg?h

-2

)

4 500 295

4 500 295

表 2  分馏塔主要产品分馏精度对比

  1) 馏程用被蒸馏出的油品占初始油品总量的质量分数表示 .

   由表 1 可看出 , 分馏塔的模拟数据与现场标定 数据基本一致 ,只有柴油返塔量和顶循返塔量的相 对误差较大 . 柴油返塔量模拟值为 23 753 kg/ h, 标定 值为 22 000 kg/ h, 相对误差为 7. 9% ; 顶循返塔量为

Table 2   Comparison of si ulation results and on 2site data of m p roducts p recision
粗汽油



柴油

蜡油

模拟温度 标定温度 模拟温度 标定温度 模拟温度 标定温度
30 54 99 33 62 94 184. 5 228. 0 254. 0 276. 0 305. 0 345. 0 362. 0 188. 0 227. 0 251. 0 279. 0 309. 0 339. 0 362. 0 300 336 390 414 420 455 507 235 347 376 400 420 464 507

127 154 179 189

120 148 168 182

3. 2   塔板负荷性能图
分馏塔每层塔板有其各自负荷性能图 , 在此仅 做出第 9 块理论板的负荷性能图 ,见图 4.    9 块理论板位于柴油抽出板下 , 由图 3 可知 第 其液相流量较低 ,故做出其负荷性能图分析其气液 传质状态 . 由图 4 可知 ,线 1, 2, 3, 4 围成的区域为适 宜操作区 ,而第 9 块理论板的操作点落在漏液线以 下 ,塔板存在漏液现象 . 尽管液相流量较低 , 但并没 有出现干板现象 .

干点

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  12 期 第

王春花 等 : 延迟焦化主分馏塔工艺模拟与扩能分析 表 3  主分馏塔水力学核算
Table 3  Hydraulics calculation of the main fractionation column
气体 液体 流量 / 塔板 液泛 气相负 降液管 降液管 堰流速 / 负荷上限 开孔 因子 荷因数 / 宽度 底间隙 ( cm 3 ? s - 1 (按泛塔
/% (m 3 ?s - 1 ) /mm /m

113

项目 顶回 流段 顶回 流段 柴油 回流 柴油
(第 1 块

流量 /

清液层 高度 /mm

塔板
Pa 490

干板
Pa 63. 7

停留 最小阀

阀孔

阀孔

压降 / 压降 / 时间 孔气速 /

气速 / 动能

( kg?h - 1 ) ( kg?h - 1 ) 数 /个

?mm - 1 ) 计算 ) /%
11. 684 545. 9

/ s (m ? s - 1 ) (m ? s - 1 ) 因数 9. 58 5. 26 5. 31 9. 96

塔板 )
(第 3 块

13 550

39 217

1 002 16. 9

0. 118 154. 18 0. 161

137. 8

塔板 )
(第 7 块

28 319

15 254

1 023 15. 5

0. 142

84. 19 0. 136

6. 258

805. 0

116. 2

392

32. 0 23. 95

4. 65

4. 72 10. 17

塔板 )
(第 9 块

25 469

49 168

993 22. 5

0. 161 177. 20 0. 171

13. 535

360. 0

116. 4

490

169. 6

7. 74

4. 65

4. 49

9. 60

塔板 ) 塔板 ) 塔板 )
(第 13 块

32 479

1 054

1 037 18. 1

0. 157

13. 31 0. 105

1. 014

456. 0

98. 5

392

112. 8 366. 75

4. 32

4. 15

9. 33

中段回 (第 10 块 流段 回流 蜡油 中段 (第 12 块

31914

19 999

1 020 19. 1

0. 176

94. 82 0. 139

7. 277

425. 0

127. 2

490

113. 7 19. 4

4. 53

4. 49

9. 66

37 028

5 088

1 034 16. 5

0. 173

37. 97 0. 117

2. 902

541. 0

104. 5

392

76. 5 76. 22

4. 51

4. 50

9. 92

塔板 )

35 949

32 874

1 009 23. 7

0. 204 131. 22 0. 154

10. 137

490. 0

134. 1

490

81. 4 11. 91

4. 64

4. 62 10. 07

图 4   9 层理论板负荷性能图 第
Fig 4 D iagram of tray2load perfor . mance of the theoretical tray 9th
1— 雾沫夹带 ; 2 — 液相负荷上限线 ; 3 — 漏液线 ; 4— 液相负荷下限线 ; 5 — 液相线 ; p— 操作线

3. 3   数据分析

液管面积等办法 . 但增大降液管面积需要切割 、 焊接 所有塔板 ,且降低了塔板的弹性 , 实际不可行 . 堵孔 较为简单 ,可行 . 因此 , 考虑对柴油抽出板以下的塔 板进行堵孔 20%的水力学核算 ,其操作点均落在适 宜传质操作区 . 堵孔有利于提高塔板效率 ,增加塔的 分离能力 ,加大操作弹性 . 各塔盘的负荷上限是现有产量的 300%以上 , 分馏塔的塔径为 3. 2m , 对现有处理量有较大裕量 , 因此分馏塔还存在较大的扩能空间 . 同时对分馏塔 5 进行了 5 × t/ a 处理量的水力学核算 . 尽管塔板 10 漏液的现象仍然存在 ,但程度上已经非常轻 ,可以通 过适度的堵孔来解决 . 降液管内停留时间 、 液泛因 子、 清液层高度等数据表明操作状况良好 ,均能满足 正常 、 稳定生产 . 分馏塔的其它操作参数正常 , 表明 按现有几何尺寸不需要改造即可满足扩能要求 .

   由表 3 可知 : 降液管内液体停留时间大于 5 s, 表明降液管内气液有足够的停留接触时间 ; 各层的 液泛因子均小于 80% ; 清液层高度小于板间距的 1 /2. 由文献 [ 12 ]可知 , 各层塔板不存在气相返混和 雾沫夹带 ,无淹塔现象 . 对于常压或高压情况下操作的分馏塔 , 干板压 降正常范围为 490 ~1 470 Pa. 表 3 中分馏塔的干板 压降相对较低 ,塔板存在漏液的可能 . 从阀孔气速小 于最小阀孔气速来看 , 柴油返回塔板以下均存在漏 液 ,其中以柴油回流段最为严重 . 塔板的负荷性能图 更清晰地表明了塔板漏液的现象 , 其操作点位于漏 液线下方 ,柴油回流返回板上方塔板操作点落在适 宜传质操作区 . 解决漏液现象可以通过堵孔 、 增大降

4  结论
( 1 )以上基于焦化装置实际操作参数的模拟计

算结果表明 ,利用流程模拟软件 PRO Ⅱ 能较好地模 拟延迟焦化分馏单元 . ( 2 ) 对于焦化反应油气等石 化炼油过程中难以准确测定组分及其含量的进料物 流 ,可根据物料平衡的原理 ,采用出口物流合并的方 法对其进行模拟 , 该模拟基本可行 、 可信 . ( 3 ) 同一 单元设备内同时存在平衡级与非平衡级的传质过 程 ,可以分段采用不同的模型来模拟分析 . ( 4 ) 现有 焦化主分馏塔的水力学核算结果表明 ,分馏塔塔板存 在漏液现象 ,说明在当前负荷的塔盘开孔率偏大 ,需 进行适当堵孔的处理 . 对于现有的分馏塔 ,通过适当

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华 南 理 工 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 )

第 34 卷

的堵孔即可满足 5 × t/ a处理能力的扩能要求 . 10 参考文献 :
[1]  郭崇志 ,梁远峰 . 延迟焦化节能新工艺及对设备性能

Abstract: This paper ai s at the strategies to si ulate the distillation p rocess in a delayed coking unit (DCU ) by m m using the sim ulation softw are of Sim Sci/ PRO Ⅱ Since the components of the reaction vapor in the DCU fractiona2 . tion column are unknown and there are i balanced trays at the bottom of the column, the composition of the high 2 m temperature oil and gas feedstock in the fractionation column is inversely conjectured according to the composition of the p roducts, and the whole colum n is divided into two sections, namely the bottom heat2exchange section and the rectifying section. Then, the Grayson 2Streed p roperty choice m ethod is adop ted to sim ulate the fractionation p rocess The sim ulated results, which are consistent w ith the on 2site operational data, indicate that there is an ob2 . vious fluctuant flow rate of the gas and the liquid along the trays Moreover, a hydraulics calculation is carried out . for the main fractionation colum n, and a tray2load performance diagram is drawn. The results show that weep ing ex2 ists at most trays, which can be solved by p lugging up som e holes in the weep ing trays Finally, in accordance w ith . the p roduction requirements in the refinery, a si ulation and a hydraulics calculation are perfor ed for the fraction2 m m ation column whose p rocessing capacity is increased by 22%. It is thus concluded that a partial revamp ing of the fractionation column can m eet the requirem ents of p roduction w ith enlarged capacity . Key words: delayed coking unit; p rocess sim ulation; Sim Sci/ PRO Ⅱ; hydraulics analysis
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的影响 [ J ]. 华南理工大学学报 : 自然科学版 , 2003, 31 (4) : 28 2 31. Guo Chong2zhi, L iang Yuan2feng A new energy2saving . p rocessing & it’ Influences on coking drum p roperties in s delayed coking p rocessing [ J ]. Journal of South China University of Technology: Natural Science Edition, 2003, 31 ( 4 ) : 28 2 31. [2]  瞿国华 ,黄大智 ,梁文杰 . 延迟焦化在我国石油加工中 的地位和前景 [ J ]. 石油学报 (石油加工 ) , 2005, 21 ( 3 ) : 47 2 53. Qu Guo 2hua, Huang Da 2zhi, L iang W en2jie. Role and p rospects of delayed coking in China ’s petroleum p ro2 cessing [ J ]. Acta Petrolei Sinica ( Petroleum Processing Section) , 2005, 21 ( 3 ) : 47 2 53. [ 3 ]  Rodrí 2reinoso F, Santana P, Romero E Palazon, et al guez . Delayed coking: Industrial and Laboratory A spects [ J ]. Carbon, 36 ( 1 ) : 105 2 116. [ 4 ]  Chen Q L , Yin Q H. Energy2use analysis and imp rovement for delayed coking units [ J ]. Energy, 2004, 29 ( 12 /13 / 14 /15) : 2 225 2 237. 2
1

Process S i ula tion and Enlarged Capac ity Ana lysis of M a in m Fractiona tion Column in D elayed Cok i g Un it n
W ang Chun 2hua  Chen Q ing 2lin  Hua B en  Chen Z i2jian
1 1 2

( 1. Key Laboratory of Enhanced Heat Transfer and Energy Conservation of the M inistry of Education, South China Univ of Tech. , Guangzhou 510640, Guangdong, China; .

2. Huizhou Refinery of China National Offshore O il Corporation, Huizhou 516211, Guangdong, China )

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延迟焦化装置分馏塔塔顶油气线的管道设计研究
文章基于焦化分馏工艺原理,结合延迟焦化装置安装特点及地形情况,通过塔顶油 气线的管道设计与选材、应力分析以及支吊架设计等方面的研究,完成了延迟焦化装置分馏塔 ...
延迟焦化装置分馏塔底结焦原因分析及优化
延迟焦化装置分馏塔底结焦原因分析及优化_机械/仪表_...2005 年装置进行了扩能改造,规 模提高到 120 万吨...运用流程模拟技术优化焦... 25人阅读 4页 ¥1....
延迟焦化概况、节能、安全风险分析、操作注意事项
分馏塔及换热单元 延迟焦化分馏塔是把焦炭塔顶来的反应后的高温油气按各...分析 (2)操作条件分析 ①加热炉出口温度 加热炉出口温度是焦化装置的重要工艺...
延迟焦化试题2
(焦化装置) 答案:对 10.分馏塔循环比增大,处理量...(焦化装置) 答案:错 11.石油焦经常分析项目有挥发...影响反应深度产品产率及质量的重要工艺指标是分馏...
SEI进一步发挥延迟焦化工艺技术的作用
进一步发挥延迟焦化工艺技术的作用李出和 李蕾李卓( 中国石化工程建设公司 , 北京 100101) 摘要:介绍了目前国内延迟焦化工艺技术现状,对比了延迟焦化工艺和 其他渣油...
延迟焦化装置分馏塔上部取热流程比较
以一套 560 万吨/年延迟焦化装置为例,经模拟计算及流程分析分馏塔顶循取热流 程(流程一) 、分馏塔顶冷回流取热流程(流程二)进行了产品指标、分馏塔顶结盐...
延迟焦化工艺流程_图文
延迟焦化工艺流程_能源/化工_工程科技_专业资料。...柴油从分馏塔进入汽提塔,经蒸汽汽提,柴油由汽油塔...
毕业设计-延迟焦化工艺计算电子稿
延迟焦化分馏塔、焦化加热炉 和焦炭塔进行工艺计算...延迟焦化的能耗分析和改进、重油热裂化的仿真工艺的...执业医师实践技能考试模拟试题©2014 Baidu 使用百度...
延迟焦化装置产品分布优化分析
延迟焦化装置产品分布优化分析重油深度加工技术是当今...不管工艺流程如何变化和分馏塔底的油如何循环,循 环...执业医师实践技能考试模拟试题 20份文档 乘机安全小...
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