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空预器脱硝改造对锅炉性能的影响


专题说明一
空预器脱硝改造对锅炉性能的影响
不论是 SCR 还是 SNCR 脱硝方式,都是向烟气中喷入氨水、液氨、尿素等产生氨气的物质,依靠 NH3 和烟气中的 NOx 反应, 将其还原为氮气。但是,使 NH3 完全反应掉是很难的。残余的氨气成分会和烟气中的 SO3 和水蒸汽反应,会生成硫酸铵和硫酸氢 氨, 硫铵〔(NH4)2SO4〕在预热器段烟气温度范围内(

450℃以下)为固体粉末状,而且要在氨气残余成分很高时(一般 NH3 达数 十个 ppm 体积浓度时)才大量生成,生成的量很微少,包容在灰中,对预热器几乎没有影响。 硫酸氢铵(NH4HSO4)在所有氨气成分的燃煤锅炉烟气中均存在,硫酸氢铵从气态向液态转变的温区正好处在流经预热器部分 的烟气温区。 所以在机组增加脱销设备后,必须同步的对预热器进行改造,采用高冷端的镀搪瓷传热元件,并增加双介质的吹灰 系统,在预热器进行改造后对锅炉的性能有如下影响:

1.烟气温度的影响
在机组运行脱销系统以后,SCR 催化剂提高了 SO2 向 SO3 的转化率,因而预热器冷端腐蚀有所加剧。为保护预热器后面的设备 (如静电除尘器、烟道等),适当提高锅炉排烟温度有利于保护这些设备,在烟气中,由于氨气含量很低,烟气成分变化不大,在 省煤器出口烟气温度变化不大时,预热器通过追加热端换热面,排烟温度一般不受影响。但如果冷段堵塞未及时清理,会使排烟温 度有所上升,但不足以会危及锅炉安全运行。

在锅炉低负荷工况时,烟气温度降低,氨气逃逸率上升,导致硫酸氢铵沉积带向预热器热端漂移,可能会引起预热器热端堵塞。 故我们一般只计算低负荷及最恶劣工况金属温度场,如此工况满足其余工况必然满足。

2.压差阻力的影响
由于传热元件总高增加,预热器烟空气阻力通常增加 150-200Pa,但如果冷段堵灰,阻力上升较明显。通常在氨气浓度 1ppm 以下 时,硫酸氢铵生成量很少,故预热器堵塞现象不明显,如 NH3 逃逸增加到 2 ppm,日本 AKK 的测试表明,预热器在运行 6 个月, 阻力约增加 30%,如 NH3 逃逸增加到 3 ppm,预热器在运行 6 个月,阻力约增加 50%。这对风机的影响较大。

3.对预热器漏风的影响
SCR 的使用通常使预热器烟气侧负压增加 1Kpa 左右。 如使用换热系数不高的传热元件作为冷端元件, 为达到同常规预热器相 近的排烟温度,需增加预热器换热元件总高,这一般会使预热器烟空气阻力略有上升。预热器烟空气压力差增加不可避免地造成预 热器漏风率上升,通常对 30 万等级锅炉预热器,计算表明,漏风率增加量为 0.5-0.8%;对 60-70 万等级锅炉预热器,漏风率增加 量为 0.4-0.6%,由于目前预热器均采用完善的双道密封系统,烟空气压差的影响较早期的单道密封预热器为小,预热器漏风率总 体上来讲上升轻微。

4.烟气灰分的影响
烟气中灰分很少时,硫酸氢铵在液相区以液滴形式存在,当燃料灰份/硫份比值小于 7 时,灰分只能吸附部分硫酸氢铵液滴,但 灰粒的黏性非常大,和部分纯硫酸氢铵液滴一起吸附到换热元件表面上;当燃料灰份/硫份比值大于 7 时,烟气中灰尘在均匀弥散 分布时,几乎可以吸附所有硫酸氢铵液滴,此时灰分的黏性也远比无硫酸氢铵液滴时为大。

一般在燃料成分满足灰份/硫份比值大于 7 时,预热器冷端传热元件入口设防温度可以适当降低,幅度通常是 22℃(40F)。 脱硝装置(SCR 或 SNCR)布置在预热器前部烟道中时,如燃多灰燃料(如煤),称之为高尘布置。脱硝装置布置在除尘器以后 烟道中或在不满足灰份/硫份比值大于 7 的烟道中(即使在预热器前部)都称为低尘布置。 灰分高并不总是意味着预热器的工况变得安全了。保证残余 NH3 在烟气中均匀分布也非常重要,对氨气喷入、反应和离开脱硝 装置后的分布均匀性要进行良好控制,避免出现局部过高浓度区。为保证烟气成分均匀,烟道中采用导流设备是很有必要的。

5.对预热器腐蚀的影响
目前 SCR 系统所用催化介质最常见的是氧化钛和氧化钒, 能使脱硝效率大大提高, 但是, 部分 SO2 也同时受其催化转变成 SO3, 国外纪录到的在 SCR 催化剂使用寿命内的平均数据是约增加了 2-3%的转化率。对原先常规预热器设计时,对一些低硫煤(折算 硫分在 1.5%以下),冷端传热元件设计仅考虑采用普通耐腐蚀材料(通常是 Corten 钢),转化率增加后,将会缩短预热器冷段换 热元件使用寿命。对 130℃左右排烟温度的设计,常规预热器冷端腐蚀区仅在冷端 100-200mm 范围内,在增加了 SO3 转化率后, 硫酸露点通常上升 5-10℃,预热器冷端受硫酸腐蚀区将上升到 250-450mm, 原先普通预热器设定的冷段 300mm 高度就显得不 够了。因此,预热器转子的一些冷端构件和密封构件(在硫酸腐蚀区工作),必须使用如考登钢、NS1 之类的材料,传热元件本 身,应尽量使用搪瓷表面。 硫酸氢铵本身的腐蚀性较硫酸为弱。从国外的使用情况来看,腐蚀也表现为电化学反应,由于其较牢固的粘在元件表面,表现 为点状腐蚀,分布在从预热器冷端向上 600mm-900mm 的范围内(随预热器工作温度情况而变化)。

6.SCR 催化剂不同投运阶段对预热器影响分析

SCR 催化剂目前各供应商的保证寿命一般为 3 年左右,但是在 SCR 投用的开始阶段,由于催化介质活性好,氨气逃逸率可以 控制得较低(< 2ppm)在良好的完成脱硝任务的同时,对提高 SO2 转化率的负面影响也较大(最高纪录值是 7.7%)。此时预热器 运行面临的主要任务是控制冷端硫酸腐蚀。 在催化剂使用 15,000-20,000 小时后,活性通常降低三分之一左右,此时如追求高的 NOx 控制水平,只有增加氨气注入量, 从而带来较高的氨气逃逸水平,通常能到 5ppm 以上,从而生成大量的硫酸氢铵。 通常采用预留催化剂将来层的做法控制氨气逃逸率。在 SCR 初投用阶段,投用 2 层催化剂(也有用 3 层的),到使用两年后, 增加一层新催化剂(共 3 层或 4 层同时工作),到使用 3 年后,更换已到工作寿命的催化剂。这样能始终将氨气逃逸率水平控制 在 3ppm 以下。 而对 SNCR,由于反应效率过低(不到 50%),在整个脱硝过程中氨气逃逸率都很高(达 50-200 堵灰影响极大,故锅炉系统应尽量避免使用 SNCR 脱硝方式。 ppm 以上),对预热器

7.投用 SCR 以后对预热器运行维护的影响
由序 6 的分析可以得出,随着脱销设备运行的时间越来越长,氨气的逃逸率会越来越大,势必会引起硫酸氢氨的凝结加重,除了 在元件选择上采用高冷端的镀搪瓷传热元件,加强吹灰也是保持预热器正常运行的一个必要手段,一种错误的想法是通过提高吹灰压 力和吹灰频次来解决积灰问题。由于过高吹灰蒸汽压力(2Mpa 以上)可能使元件开裂,撕裂后的元件弯曲变形,碎片堵塞通道,使 得后继的吹灰效果完全丧失,这种方法是完全不可取的。 目前普遍采用的清洗方式是使用双介质(蒸汽和高压水)吹灰器(半伸缩或全伸缩),通常冷端和热端各布置一台。正常使用时, 用蒸汽吹灰,清除位于传热元件上下端面的积灰。在预热器阻力上升 50-60%时,用高压水冲洗。

高压水冲洗在预热器单台隔离状态下可以使用,但仅限于冷端,热端高压水冲洗仅用于在热段层内出现水泥样堵灰物时使用,热 态使用水冲洗,不论是高压还是低压水,都会对转子产生很大的温度应力,甚至使转子出现严重不可恢复变形,必须慎重进行。 高压水冲洗的喷嘴是精心选择的。一般使用小口径(1.5mm 左右,水压 10-20Mpa),数个喷嘴集中布置以提高清洗效果。但一 次冲洗耗时较长,完全伸缩式需 20 小时左右(60 万机组),半伸缩型时间可以减半(单位时间水量加倍)。 当必须进行冷端在线水冲洗时,必须确保预热器完全隔离。在转子金属温度冷却到 120℃以下时进行。因为即使用冷端水冲洗, 高压水一般能贯穿整个转子而到达预热器上方。 由于预热器在隔离阶段冷却较慢, 烟气侧很难完全隔开 (挡板并不能做到 100%隔离) , 一种行之有效的做法是设立烟气出口空气旁路,连通冷二次风道和预热器出口烟道,低负荷运行送风机,从而保证预热器转子迅速冷 却(一般 2-3 小时左右)。更简单的做法是打开预热器烟气侧检修门,使预热器烟气侧压力大于隔离挡板前部烟道,从而阻止烟气在 清洗阶段通过预热器转子。清洗时,被隔离预热器的送风机应打开,以保证吹干转子和维持预热器烟气侧压力高于挡板另一侧。清洗 完毕后应继续用送风吹干转子。 通常的预热器冲洗间隔时间如图 4 所示。图 4 中,由于日本锅炉机组通常使用灰分较低的燃料,硫酸氢铵被灰分吸附不充分,表 现为清洗间隔较短;德国机组用煤灰分较高,清洗间隔相对较长。但是,氨气逃逸率从 2ppm 上升到 3ppm,不论灰分高低,都会使 清洗间隔明显缩短。近年来,日本和欧洲均提出将氨气逃逸率水平控制在 2ppm 以下,这无疑将对预热器的清洗要求大大降低。如清 洗间隔能控制在 10 个月以上,预热器清洗可以纳入正常的年度停机检修中。

图 4. 德国和日本某电厂高压水冲洗间隔时间曲线 在停机检修时,由于硫酸氢铵易溶于水,在停炉阶段,先用低压水冲洗装置浸泡一下转子可以大大提高清洗效果。建议使用大流 量水冲洗装置,一方面可以缩短时间,清洗效果也较好。

专题说明二 传热元件专题介绍
1.概述 回转式空气预热器的核心部件是蓄热元件,俗称传热元件。上海锅炉厂有限公司自 1950 年代开始设计生产回转式空气预热器, 经历了从采用钢丝网作传热元件到高效波纹板为传热元件的全部发展过程。目前上海锅炉厂有限公司已经拥有十几个系列,近百个品 种的传热元件产品,是国内波形品种最多的专业供货商。我们具有传热元件独立开发能力,拥有传热元件性能测试风洞系统。本公司 拥有三条自动波形板流水线,每年生产各种波形传热元件 3 万吨以上。 2.主要传热元件波形及其特点 上海锅炉厂有限公司拥有的常规传热元件特性如下表:

表 1 典型换热元件特性

分类名称

示意图

通道形式

几何特点

换热特点

阻力特性

适应燃料

适用场合

NF3、NF6

封闭

单位体积换 热面积较 由一块平板和一块 通灰槽板组成, 无斜 少,故换热 能力 纹 很差

直通道,阻 力系数低

全部

极易堵灰的 换热器冷 端。

NU、 UNU、 TC3

开放

交叉纹

优秀

一般

DN、 DN3、 DUN

封闭

交叉纹

较好

优秀

DL、DL3

开放

松排列斜顺波纹

较好

一般

UNF、TC2

半封闭

波纹板

较好

较好

DU 2.4~3.5

开放

传统波型, 调整波深 能改变性能

较好

一般

DNF、TC1

封闭

一片为直波纹, 另一 片为波纹板

一般

较好

FNC

开放

宽纯交叉波纹

优秀

较差

换热能力比较图

DU3 、 DN3 、 DL3 DU、 DN、 DL CU FNC NF6 NF3.5 NU UNU

RE 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

图 1 常用元件换热能力比较

阻力特性比较图

DU3 、 DN3 、 DL3 DU、 DN、 DL CU FNC NF6 NF3.5 NU UNU

RE 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

图 2 常用元件阻力特性比较 3.上海锅炉厂传热元件选择的原则 上海锅炉厂有限公司在选择传热元件时,会考虑到用户的实际情况,从设备长期安全稳定运行的角度出发,适应煤种在一定范围 内的变化,确保在使用过程中不堵灰,保持较低的排烟温度,保证在长时间的运行过程中,锅炉的效率保持在较高水平。而不是像某 些公司一样,仅考虑单一设计煤种,在燃料变化后,无法满足机组经济、稳定和安全运行的需要。 元件板型的选择需同时考虑传热效果、流通阻力和堵灰可能三个因素。采用传热效果好的传热元件能降低制造成本,但是不一定

流通阻力小或耐堵灰,造成运行成本上升。例如某公司在预热器冷段采用 HS7、HS8 等 DU 系列波形元件,虽然预热器转子重量变轻, 但是当燃料灰分变多,或用于 SCR 预热器时,很容易造成堵灰,使阻力上升。传热效果和流通阻力往往构成一对矛盾,因为提高换热 效果是通过加强气流通道的局部紊流状况,即加大换热表面波纹密度或倾斜角,但这种方式也同时加大了流通阻力系数。 上海锅炉厂本着对用户负责的态度,在选用波形和煤种的匹配上,有丰富的经验。在传热元件的选择上的做法是根据燃料的特性 选择合适的传热元件板型,通常在预热器热段和中温段选择 DU3、DN、DL 等波型传热元件,匹配从无烟煤到褐煤燃料,相对于某公 司对任何煤种都使用 DU 系列波形(如某公司的 HS7、HS8),能兼顾换热性能和抗堵能力。考虑中国煤的特点,对高灰煤和褐煤, 在预热器冷段,一般的预热器采用阻力小,不易堵灰的 NF6 波形传热元件;而在 SCR 预热器中,冷段通常选用具有良好换热效果和 封闭流道的 TC1 型传热元件。良好地换热效果可以保证在冷段元件高度增加后基本不降低排烟温度,而封闭流道的良好吹灰效果又确 保不易堵灰,如图 3 所示。

图 3 封闭流道与开放流道吹灰效果对比 上海锅炉厂在进行空气预热器选型时,会计算预热器转子中金属和气体温度场,根据温度场和硫酸、硫酸氢氨的露点温度来确定 各层传热元件的高度,并留有一定余量,以适应煤种变化。这种做法一方面确保了在 SCR 预热器中硫酸氢氨的沉积区域完全处于冷段 传热元件范围内,采用高硫煤燃料时硫酸也完全沉积在冷段层内,避免层间堵灰,提高冲洗效果,又保证了设备的经济型和安全性。 我公司的各类预热器具有良好地抗堵性能。而有些公司仅以经验数据来确定冷段元件高度,经常会发生余量不足的情况,造成预热器 阻力上升,增加用户成本,甚至影响机组的安全运行。 实际运行证明,上海锅炉厂的空气预热器排烟温度更低。通常排烟温度每降低 20℃,锅炉效率提高 1%左右。按此计算,用户的

经济效益十分可观,尤其是上海锅炉厂在元件选择上考虑了机组的长期稳定运行,可以确保性能数据的稳定性,更加节省能源。 4.元件框架 上海锅炉厂将传热元件置于篮子框架之中,篮子框架结构简单,重量轻,易于起吊,便于元件的检查和更换等。篮子框架的形状 上下对称,既可免于在安装过程中区分上下端,简化安装过程,又可在设备使用一定时间元件出现腐蚀和磨损时,将元件倒置使用, 提高元件使用寿命。 上锅设计的传热元件框架采用全封角设计,因此不会出现安装散包现象。 上海锅炉厂在传热元件的打包过程中采用专用设备控制其压紧力,确保压紧力不会过高和过低。压紧力过低会使运行中元件松动, 碰撞和摩擦易损坏传热元件。压紧力过高会使元件变形,影响传热和阻力,甚至损坏搪瓷层。 5.镀搪瓷工艺 上海锅炉厂有限公司生产的元件波形板,委托专业镀搪瓷企业进行镀搪瓷加工,可以采用湿法浸镀、干法静电喷涂等各种加工工 艺,满足用户不同的要求。

专题说明三 硫酸氢铵腐蚀区域图(温度场计算)
元件配置--热段:1000mm 高度,冷段 1000mm 高度 分层名称 位置角 高度 0 100 200 300 400 热段层 500 600 700 800 900 1000 0 冷段层 100 200 300 322 314 306 297 287 276 265 252 239 225 211 224 212 200 186 328 320 311 302 292 282 270 258 245 232 218 226 214 203 189 332 324 316 306 297 286 275 264 251 238 225 229 217 206 193 336 328 320 311 301 291 280 269 257 244 231 232 220 209 196 339 331 323 315 305 296 285 274 262 250 237 235 223 212 200 342 334 326 318 309 300 290 279 268 256 243 239 227 216 204 342.4 336.4 329.2 321.3 312.8 303.7 294 283.7 272.7 261.1 249.2 242.5 230.5 219.6 207.6 344 338 332 324 316 307 298 288 278 266 255 246 234 223 211 346 340 334 327 319 311 302 292 282 271 260 250 238 227 215 347 341 336 329 322 314 306 296 287 276 265 254 242 231 219 348.6 342.6 337.5 331.4 324.7 317.2 309 300.2 290.7 280.6 270.1 257.7 245.7 234.8 223 0 17 33 50 66 83 99 116 132 149 165

400 500 600 700 800 900 1000

172 157 142 125 108 90.4 72.7

176 161 146 130 113 96 78

179 165 150 135 118 101 84

183 169 155 139 123 106 89

187 173 159 144 128 111 94

191 177 163 148 132 116 100

194.9 181.6 167.5 152.7 137.1 120.9 104.8

199 186 172 157 142 126 110

203 190 176 162 146 131 115

207 194 180 166 151 135 120

210.8 197.9 184.5 170.4 155.6 140.2 124.9

表示 NH4HSO4 沉积区域 表示 H2SO4 腐蚀区域

专题说明四 密封系统专题
前言 回转式空气预热器的漏风控制历来受到空气预热器的设计和运行人员的重视,近年来新的密封结构不断出现,为电厂的节能减排 做出了一定的贡献。空气预热器的漏风率指标不断刷新,目前国内新投运机组的预热器漏风率普遍降低到 6%以下,一些机组甚至达 到了 4%以下的国际领先水平。采用不同的漏风控制手段,虽然目标都是降低漏风率,但其在设备配置、运行、维护等方面的投入是 不同的。一些手段虽然能使漏风率明显下降,但所配套的设备又增加了新的能耗,其综合节能效果值得商榷。 一、控制漏风的原理 预热器的漏风产生原因有两种:直接漏风和携带漏风。 1. 直接漏风 由于烟空气压差引起的漏风叫直接漏风,发生在惰性区密封间隙处。根据漏风部位,直接漏风分热端和冷端径向漏风、轴向漏风、 热端和冷端中心筒漏风,热端和冷端旁路漏风。计算公式为: Ld=K·A·(ρ·ΔP/Z)0.5 式中,K 为阻力系数,A 为漏风通道截面积,ρ 为各产生漏风部位的实际空气密度,ΔP 为泄漏缝隙两侧的压力差,Z 为密封道数。 根据公式可以看出,通过减小漏风通道截面积 A、减小泄漏缝隙两侧的压力差 ΔP、增加密封道数 Z 的方法可降低直接漏风。

2. 携带漏风 转子转动会将积存在预热器转子内部的空气和烟气随转动携带到下一分仓,其中携带的空气,通常称为携带漏风。计算公式为: Le=n· V·ρavg 式中,n 为转子转速,V 为转子内部空腔空间,ρavg 为转子内部空气平均密度。 根据公式可以看出,通过减小转子转速 n、减小转子内部空腔空间 V 的方法可降低携带漏风。 二、减小漏风的措施 1. 多道密封 采用多道密封减小漏风的形式原理在于降低直接漏风压差。双道密封即属于这种方式。双道密封设计的转子密封板,覆盖了两个 完整的转子格仓,密封区始终存在两道密封,因此漏风压差只有传统设计单道密封的一半。在此基础上目前又发展出了三道密封技术, 即进一步缩小转子格仓大小,如转子采用 48 个甚至更多仓格,使得密封板可以覆盖 3 个转子仓格,保证密封区始终有三道密封,进 一步降低漏风压力差。考虑不增加空气阻力需要,一般只在空气和烟气之间的密封区采用三道密封。多道密封结构如图 1 所示。

图 1 多道密封结构 因为直接漏风和密封道数的平方根成反比, 收益为从单道改到双道最明显, 可将直接漏风降低约 (10.5-(1/2 )0.5)/ 10.5*100% = 29%; 三道密封能在双道密封的基础上再降低漏风率约((1/2 )0.5-(1/3 )0.5)/ (1/2 )0.5*100% = 18%。 由于预热器的漏风率中 80%左右为由烟空气压差引起的直接漏风。 如原漏风率为 10%, 双道密封可以降低总漏风率 (10% * 80%)* 29% = 2.32%. 漏风率从 10%降到 7.68%;三道密封可以降低总漏风率 (7.68% * 80%)* 18% = 1.10%. 漏风率能降到 6.58%; 以 60 万机组双道密封漏风率 6%为例,采用三道密封比双道密封降低 0.5%的漏风率,可使一次风机、二次风机和引风机总的电

流每台炉约降低 5A 左右,按 6kV,3 相计算,降低电耗 52kw,每年按投运 7000h 计,电价按 0.32 元/度计,节电费用 11.6 万元。一 个大修期内(5 年),节电费用 58 万元。 2. 间隙跟踪装置 采用间隙跟踪装置减小漏风的形式原理在于减少漏风通道截面积。对直径 12 米以上的预热器,转子蘑菇型变形幅度很大,热端径 向漏风占总漏风的一半以上,采用热端不可调设计是不合理的。如一百万机组,转子变形达 55mm,不采用扇形板间隙跟踪装置,热 端径向漏风将超过直接漏风的一半。新型 LCS 采用了提升装置和扇形板采用铰接避免机械设备损坏、采用带机械放大器的接触式传感 器来降低事故损坏率,上锅早就淘汰了不可靠的电涡流传感器,还新开发了采用烟气温度信号来控制扇形板位置的新型系统(没有传 感器),已有 5 年以上连续使用业绩。目前本公司在近 300 台 60 万以上机组上使用 LCS,投运率达 95%以上。间隙跟踪装置结构如 所示。

图 2 间隙跟踪装置结构 通常 30 万机组配备间隙跟踪装置仅降低 0.8%~1%的漏风率;60 万机组配备间隙跟踪装置可降低 1.5%~2%的漏风率;100 万 机组配备间隙跟踪装置能降低 2%~2.5%的漏风率。 对 60 万机组,以降低 2.5%漏风率计算,可以使风机电流合计下降 25A(6kV 电机)左右,3 相计算,降低电耗 260kw,按照年 运行 7000h 计算,可以年节约耗电 182 万 kwh,按照电价 0.32 元/kwh 计算,每台机组年节约发电成本 58 万元。一个大修期内(5 年),节电费用 290 万元。因此具有非常明显的经济性。 3. 焊接静密封 对可调设计密封板机构,密封板两侧的静密封设置为两片钢板滑移模式,存在的间隙势必造成一定的漏风。如放弃采用可调密封 板设计方案(在小型预热器上使用较多)直接将扇形板侧面焊接到预热器壳体上,或在密封板和预热器壳体之间设置波纹节(用于大 型预热器,密封板板仍然可以保留在运行阶段调节功能),则能够完全消除这部分漏风。 由于没有静密封漏风,不需要经常检修密封板。当长期运行(一个大修期后)使密封片发生磨损或更换密封片时,扇形板内部的 调节螺栓可保证迅速调节扇形板水平度,而不需要调动所有密封片,大大加快检修进程。 通过将预热器的静密封采用完全焊接结构来实现(密封板不可调),能将预热器的漏风率指标稳定到在整过密封片使用寿命周期 内,漏风率上升不超过 2 个百分点。保持预热器的漏风稳定是该技术的又一特点。

图 3 焊接静密封结构


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630MW机组脱硝改造后空预器差压大问题分析
630MW 机组脱硝改造空预器差压大问题分析 0 引言 输变电网:由于国家对环保...变了空预器的运行工况, 易造成空预器的堵灰、 腐蚀, 甚至影响到整个锅炉的...
空预器改造方案报告0317 (修改后)
常规脱硝空预器堵塞、腐蚀原因分析 本工程空预器情况 故障原因分析 空预器改造...空预器改造对锅炉性能的影响) 要求通过本次空预器改造, 增强空预器抗堵塞、...
630MW机组脱硝改造后空预器差压大问题分析
630MW 机组脱硝改造空预器差压大问题分析金其森 ...易造成空预器的堵灰、腐蚀,甚至影响到整个锅炉的...提高抗低温腐蚀性能, 同时将原冷端元件抽取方式由侧...
300MW机组锅炉烟气脱硝改造对锅炉安全经济运行的影响分析
锅炉 SCR 脱硝改造后,使得锅炉尾部烟道加长,锅炉的热量损失主要是 烟气通过脱硝系统后烟温会降低,通过空预器换热影响锅炉一、二次风温,对锅炉效率将会产 生一定的...
“W”型火焰锅炉SCR脱硝系统投运后空预器堵灰的防治
锅炉的特性,阐述了 SCR 脱硝装置投运后对空预器...锅炉低氮改造后出于经济性和使用性能的综合考虑,基于...直接影响氨气与烟气的混合效果,造成脱硝氨 逃逸率高...
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