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聚氯乙烯项目环评


陕西天桥化工股份有限公司 15 万 t/a 聚氯乙烯项目环评报告书

2013-9-23





榆林地区是我省确定的能源重化工基地,当地煤炭、天然气、电 力和电石充足、 价格便宜, 陕西天桥化工股份有限公司经过多方调研, 拟利用榆林当地的电石、煤炭、电力资源来生产聚氯乙烯和烧碱,实 现资源优势向经济优势的转化,为此在 2002 年经榆林市计委上报了 《陕西天桥化工股份有限公司 15 万 t/a 聚氯乙烯项目建议书》 。陕西 省发展计划委员会 2002 年 9 月以陕计工经[2002]849 号文件批准陕西 天桥化工股份有限公司建设聚氯乙烯生产装置, 建设单位对厂址进行 考察后于 2003 年 2 月申请在榆林经济开发区建设 15 万 t/a 聚氯乙烯 项目并得到榆林经济开发区管委会的入区批准。 根据国家建设项目环 境保护管理条例的规定,陕西天桥化工股份有限公司于 2003 年 5 月 20 日正式委托我院对该工程进行环境影响评价并编制环境影响报告 书。我们在初步研究工程情况和环境情况后所编制的《陕西天桥化工 股份有限公司 15 万 t/a 聚氯乙烯项目环境影响评价大纲》于 6 月 22 日在由陕西省环保局主持的评审会议上通过评审;省环保局于 8 月 12 日对修改后的环评大纲做出批复;陕西省发展计划委员会对项目 的可行性研究报告审查后于 9 月 11 日对该项目的可研报告做出批复。 根据批准后的环评大纲、 省环保局对环评大纲的批复和省计委对 该项目可研报告的批复,我们进行了环境现状调查、环境质量监测、 环境影响预测、 环保设施评价、 清洁生产分析和公众参与调查等工作, 在这些工作的基础上编制出本环境影响报告书, 经审查批准后用于指 导本项目的环境保护设计工作, 并对今后对该项目的环境管理提供依 据。 本环境影响报告书编制过程中,得到陕西省环保局、榆林市环保 局有关领导的大力支持和帮助; 榆林市环境监测站协助我们进行了环 境质量监测并提供了大量环境现状资料, 在此我们对他们表示真诚地 感谢。

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1.1

总论
编制依据

本环境影响报告书的编制依据是:

1.1.1

法律、法规、条例

(1) 《中华人民共和国环境保护法》 ,1989 年 12 月; (2) 《中华人民共和国大气污染防治法》 ,2000 年 4 月; (3) 《中华人民共和国水污染防治法》 ,2001 年 3 月; (4) 《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》 ,1995 年 10 月; (5) 《中华人民共和国噪声污染防治法》 ,1996 年 10 月; (6) 《中华人民共和国清洁生产促进法》 ,2002 年 6 月; (7) 《中华人民共和国环境影响评价法》 ,2003 年 9 月; (8)国务院令第 253 号《建设项目环境保护管理条例》 ,1998 年 11 月; (9)国务院令第 344 号《危险化学品安全管理条例》 ,2002 年 1 月; (10)国家环保总局 14 号令《建设项目环境保护分类名录》 ,2002; (11)陕政发[1986]186 号文件《陕西省建设项目环境管理实施细则》; (12)国家发展计划委员会、国家环保总局:计价格[2002]125 号《关于规范环境 影响咨询收费有关问题的通知》 ,2002 年 1 月 31 日 。

1.1.2 规划、计划、通知
(1)国家环保总局《地方环境保护“十五”计划和 2015 年长远目标纲要》编制技 术大纲,1999; (2) 《陕西省环境保护第十个五年计划》 ; (3) 陕政发[2000]22 号 《陕西省人民政府关于加强生态保护工作的通知》2000.5.18; , (4)陕政发[2001]58 号,陕西省人民政府关于印发《陕西省贯彻落实生态环境保 护纲要的实施意见》的通知,2001.9.26; (5)国家经济贸易委员会《化学工业“十五”规划》 ,2001 年 5 月; (6) 《榆林市城市总体规划(2000-2020),2001 年 6 月; 》
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(7) 《榆林经济开发区总体规划》 ,1999 年 10 月; (8) 《榆林市区大气污染综合整治方案》 ,2003 年 5 月。

1.1.3 技术规范
(1)中华人民共和国环境保护行业标准《环境影响评价技术导则·总则·大气环 境·地面水环境》 (HJ/T2.1~2.3-93) ,1993 年 9 月; (2)中华人民共和国环境保护行业标准《环境影响评价技术导则·声环境》 (HJ/T2.4-1995) ,1995 年 11 月; (3)中华人民共和国环境保护行业标准《环境影响评价技术导则·非污染生态》 (HJ/T19-1997) ; (4)中华人民共和国环境保护行业标准《环境空气质量功能区划分原则与技术方 法》 (HJ14-1996) ; (5)中华人民共和国国家标准《城市区域环境噪声适用区划技术规范》 (GB/T15190-94).

1.1.4 立项批准文件及其他
(1)陕西省发展计划委员会陕计工经[2002]849 号文件《关于陕西天桥化工股份有 限公司聚氯乙烯项目建议书的批复》 ,2002 年 9 月; (2)榆林经济开发区管委会榆经开发[2003]14 号《关于陕西天桥化工股份有限公 司在榆林经济开发区内建设 15 万吨/年聚氯乙烯项目建议书的批复》 ,2003 年 2 月; (3)陕西省发展计划委员会陕计工经[2003]758 号文件《关于陕西天桥化工股份有 限公司年产 15 万吨聚氯乙烯工程可研报告的批复》 ,2003 年 9 月; (4)陕西省环境保护局陕环函[2003]218 号文件“关于《陕西天桥化工股份有限公 司 15 万吨/年聚氯乙烯项目环境影响评价大纲》的批复” ,2003 年 8 月; (5) 榆林市环境保护局对 《陕西天桥化工股份有限公司 15 万吨/年聚氯乙烯项目环 评标准》的批复,2003 年 9 月; (6) 《陕西天桥化工股份有限公司 15 万吨/年聚氯乙烯项目环境影响评价大纲(修 改稿),2003 年 6 月; 》 (7) 陕西天桥化工股份有限公司给陕西省环境科学研究设计院的环评委托书, 2003
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年 5 月; (8)陕西天桥化工股份有限公司提供的 15 万吨/年聚氯乙烯项目的可行性研究报 告; (9)企业提供的其它技术资料。

1.2

评价目的与评价重点

1.2.1 评价目的
本项目环境影响评价的目的,在于通过工程分析和对建设项目地点周围环境的调 查,分析与预测建设工程对当地自然、生态、社会环境的影响,提出减轻或消除不利影 响的措施,从环境保护的角度出发,评价建设工程的环境可行性,为工程建设单位在设 计和运行阶段加强环境管理提供依据, 为环保行政管理部门对建设项目实施监督管理提 供依据。

1.2.2 评价重点
根据环评大纲与省环保局对环评大纲的批复,确定本环评的重点为: (1)项目拟选厂址可行性论证; (2)工程分析和清洁生产; (3)环境空气影响评价和水环境影响评价; (4)事故风险评价; (5)环境污染防治设施评价;

1.3

评价等级与评价范围

1.3.1 评价等级
(1)环境空气评价等级 据可行性研究报告提供的数据进行初步计算,建设项目排放的大气污染物以 SO2、 烟尘与粉尘、HCL 为主。SO2 排放量为 0.119t/h;烟尘与粉尘排放量为 0.035t/h;HCL 排放量为 1.8× -5t/h。按照 Pi ? 10
Qi ? 109 计算不同污染物的等标排放量,则 C 0i

PSO2 ? 0.119 / 0.5 ? 109 ? 2.38 ? 108

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PTSP ? 0.035 / 1 ? 10 9 ? 3.5 ? 10 7
PHCL ? 1.8 ? 10 ?5 / 0.05 ? 109 ? 3.6 ? 105

其中 PSO2 最大,PSO2=2.38× 8<2.5× 8,根据 HJ/T2.2-93 中所列评价工作级别的 10 10 判定标准,判定环境空气评价级别为三级。 (2)水环境评价等级 可研报告提供,生产废水和生活污水的排放量为 78.5m3/h,合 1884m3/d;排水中含 持久性污染物 Hg、非持久性污染物 COD、BOD5、硫化物、石油类和酸碱类物质,污染 物类型为 3,属复杂水质,受纳水体榆溪河平均流量约 11.8m3/s,小于 15m3/s,属小河, 地表水水质为 III 类水。根据 HJ/T2.3-93 中所列地面水环境影响评价分级判据,确定地 面水评价级别为二级。 (3)生态环境评价等级 建设项目占地 3×105m2,为 0.3km2,施工期对生态环境的影响主要在这 0.3km2 范 围内,营运期生态环境主要受企业排放 SO2 的影响,影响范围约 20km2,在 20km2 范围 内生物量的减少小于 50%,在施工期,绿地数量有一定减少,到项目建成后,绿地数量 可恢复并比建设前有所增加。根据 HJ/T19-1997 中表 4-1 所列对生态环境评价工作级别 的判定条件,确定生态环境评价为三级。 (4)声环境影响评价等级 本建设项目施工期和营运期都有一些强噪声源, 但拟建地周围 1.0km2 范围内目前无 集中居住的人群,根据 HJ/T2.4-1995 对噪声环境影响评价工作等级划分的依据,将声环 境影响评价级别定为三级。 1.3.2 评价范围 (1)环境空气的评价范围以厂区锅炉房烟囱为中心按主导风向,向下风向延长 3km,向上风向延长 2km,横向两侧各延长 2km。评价区面积为 20km2。 (2) 地表水环境评价范围为从经济开发区排水管进榆溪河处上游 0.5km, 下游 5km 的榆溪河河段,评价河段长 5.5km。 (3)生态环境的评价范围同环境空气的评价范围,为长 5km、宽 4km 的范围。土 壤的评价范围为厂区周围 1km 范围。 (4)声环境的评价范围为厂区周围向外 1m 的包络线范围内。
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1.4 评价标准 本次环评按榆林市环保局下达的如下标准进行环境评价。 1.4.1 环境质量标准 (1)环境空气评价执行 GB3095-1996《环境空气质量标准》 (修改版)的二级标准; (2)大气中 HCL、氯的评价参照 TJ36-79《工业企业设计卫生标准》中“居住区 大气中有害物质的最高容许浓度” ; (3)地表水评价执行 GB3838-2002《地表水环境质量标准》的 III 类标准; (4)地下水评价执行 GB/T14848-93《地下水质量标准》的 III 类标准; (5)环境噪声评价执行 GB3096-93《城市区域环境噪声标准》的 3 类标准; (6)土壤评价执行 GB15618-1995《土壤环境质量标准》的二级标准; (7)生态环境评价执行 GB9137-88《保护农作物的大气污染物最高允许浓度》 。 1.4.2 污染物排放与噪声边界标准 (1)大气污染物排放执行 GB16297-1996《大气污染物综合排放标准》表 2 中的二 级标准; (2)锅炉大气污染物排放执行 GB13271-2001《锅炉大气污染物排放标准》表 1 的 II 时段 II 类区标准、表 2 的 II 时段标准; (3)废水排放执行 GB15581-95《烧碱、聚氯乙烯工业水污染物排放标准》的二级 标准; (4)厂界噪声执行 GB12348-90《工业企业厂界噪声标准》的 III 类标准; (5)施工噪声执行 GB12523-90《建筑施工场界噪声限值》 ; 1.4.3 卫生防护距离标准 卫生防护距离执行 GB18071-2000《氯碱厂(电解法制碱)卫生防护距离标准》 。 具体的标准限值分别列于表 1-4-1 至表 1-4-10 中 表 1-4-1
标准名称 《环境空气 质量标准》

环境空气质量评价标准限值
标准号 GB3095-1996 级别 二级
5

mg/m3
取值时段 日平均 小时平均 标准限值 0.15 0.50

污染物 SO2

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NO2 TSP 《工业企业 设计卫生标 准》 HCL 原 TJ36-79 Cl2 敏感作物 GB9137-88 中等敏感作 物 抗性作物 SO2

日平均 小时平均 日平均 日平均 一次 日平均 一次 日平均 任何一次 日平均 任何一次 日平均 任何一次

0.12 0.24 0.30 0.015 0.05 0.03 0.10 0.15 0.50 0.25 0.70 0.30 0.80

《保护农作 物的大气污 染物浓度限 值》

表 1-4-2
标准名称

水环境质量评价标准限值
标准号 类别 评价因子 PH COD BOD5 标准限值 限值 6~9 ≤20 ≤4 ≤0.05 ≤0.0001 ≤0.2 ≤250 ≤0.005 6.5~8.5 ≤20 ≤0.2 ≤0.05 ≤0.001 ≤0.05 ≤100 个/mL mg/L 无量钢 mg/L 单位 无量纲

《地表水环 境质量标准》

GB3838-2002

Ⅲ类

石油类 汞 硫化物 氯化物 氯乙烯 PH 硝酸盐氮 氨氮

《地下水质 量标准》

GB14848-93

Ⅲ类

铅 汞 砷 细菌总数

表 1-4-3 标准名称 《城市区域 环境噪声标 准》 标准号 GB3096-93

环境噪声评价标准限值 级别 3类 评价因子 等效声级 LAeq 标准限值(dB) 65 55

表 1-4-4

土壤环境质量评价标准限值
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标准名称 《土壤环 境质量标 准》

标准号

级别 二级旱地

GB15618-1995

评价因子 PH 汞 铬 铅

<6.5 0.30 150 250

标准限值 mg/kg 6.5~7.5 0.50 200 300

>7.5 1.0 250 350

表 1-4-5
标准名称 标准号

大气污染物排放标准限值
级别 评价因子 氯 GB16297 -1996 表 2 中二 级 氯化氢 汞化合物 颗粒物 最高允许排放 浓度(mg/m3) 65 100 0.012 120 最高允许排放速率 排气筒高度 (m) 25 20 20 20 二级(kg/h) 0.52 0.43 2.6×10 5.9
-3

《大气污染 物综合排放 标准》

表 1-4-6
标准名称 《锅炉大 气污染物 排放标准》 标准号

锅炉大气污染物排放标准限值
锅炉类别 年限划分 适用区域 II 时段 II 类区 评价因子 烟尘 SO2 黑度 标准值 限值 200 900 1 单位 mg/m3 林格曼级

GB13271-2001

燃煤锅炉

表 1-4-7
标准名称

水污染物排放标准限值
标准号 级别 评价因子 pH COD 标准限值 限值 6~9 150 60 100 1 0.005 2 2 mg/L 单位 无量纲

《烧碱、聚氯 乙烯工业水污 染物排放标 准》

BOD5 GB15581-95 二级 悬浮物 硫化物 总汞 活性氯 氯乙烯

*汞、活性氯、氯乙烯在车间水处理设施排放口采样。 表 1-4-8
标准名称 《工业企业厂界 噪声标准》 标准号 GB12348-90

厂界噪声标准限值
级别 Ⅲ 评价因子 等效声级 Leq[dB(A)] 标准值[dB(A)] 昼间 65 夜间 55

表 1-4-9

建筑施工场界噪声限值
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标准名称

标准号

施工 阶段 土石方 打桩 结构 装修

主要噪声源 推土机、挖掘机、装载机 各种打桩机等 混凝土搅拌机、电锯、振捣棒 吊车、升降机

噪声限值 LeqdB(A) 昼间 75 85 70 65 夜间 55 禁止施工 55 55

《建筑施工 场界噪声限 值》

GB12523-90

表 1-4-10
生产规模(t/a) ≥10000

氯碱厂的卫生防护距离
近五年平均风速,m/s <2 1000m 2~4 800m >4 600m

1.5

控制与保护目标

1.5.1 污染控制目标
按照国家“达标排放、清洁生产和总量控制”的原则,严格控制各种污染物的产生 与排放,减少工程建设对拟建厂区及周围环境的影响,达到保护环境的目的。 (1)建设期主要控制减少植被破坏和水土流失,控制施工扬尘和施工噪声。 (2)生产期主要控制废气、废水、废渣、噪声的排放,控制不发生或少发生非正 常排放。控制内容与目标列于表 1-5-1。 表 1-5-1
控制对象 废 气

污染物控制内容与控制目标
控制内容 SO2、烟尘、粉尘、HCL、氯乙烯的排放 浓度和排放量 控制事故污染的发生与事故排放量 PH、COD、活性氯、氯乙烯、汞、SS、石 油类的排放浓度和排放量 控制目标 污染物排放达到排放标准规定,环境中 SO2、TSP、HCL 浓度达到环境空质量标 准和保护农作物的浓度标准。 水污染物达到氯碱工业废水排放标准的规 定;保护榆溪河水质不受污染。 固体废物有序堆放,不产生淋溶水和扬尘 等二次污染物,保护地下水水质不受污染 环境 使厂界噪声达到工业企业厂界噪声标准

废 水

固体废物

盐泥、电石泥、燃煤灰渣和废触媒的临时 堆放与处理 各类风机、压缩机、粉碎机、水泵的声源 及传播

噪声源

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1.5.2 环境保护目标
(1)厂区周围空气达到《环境空气质量标准》中二级标准要求;HCL、Cl2 达到原 《工业企业设计卫生标准》中“居住区大气中有害物质的最高容许浓度”的要求,SO2 达到《保护农作物的大气污染物最高允许浓度》的要求,尽量减少污染事故的发生,减 少事故排放量;保护评价区内人群正常生活和植物的正常生长; (2)榆溪河评价河段水质达到《地表水环境质量标准》Ⅲ类标准; (3)厂界噪声达到《工业企业厂界噪声标准》中Ⅲ类标准; (4)建设地点周边环境敏感点及保护目标见表 1-5-2 表 1-5-2
序号 1 2 3 4 5 6 7 保护对象 治沙公司 南沙村 国家榆林粮库 闫庄则货车站 榆林氮肥厂 榆林天然气化工厂 榆溪河

环境保护目标
与厂区相对方位、距离 NNW,2800m N,3600m NNW,3800m S,1600m NE,2400m NE,2600m E,1400m 水 质 达到地表水Ⅲ类水标准 人群健康 环境空气达到环境 空气质量二级标准 保护内容 保护目标

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2.1

建设项目概况与工程分析
建设项目基本情况

2.1.1 项目名称、性质与建设地点
(1)项目名称:陕西天桥化工股份有限公司 15 万吨/年聚氯乙烯项目; (2)建设性质:新建; (3)建设地点:榆林市区西南的榆林经济开发区化工区内。 拟建厂址位于榆林经济开发区西南部规划的化工区内,厂址北临规划的化工一路, 东临规划的工业大道,西邻规划的化工二路,周围为规划的化工区,目前尚未有其它入 区单位。 厂址位置见图 2-1-1《天桥聚氯乙烯厂地理位置及监测点位图》和图 2-1-2《榆林市 城市总体规划图》 。 厂址周围目前全是荒沙地,图 2-1-3 为已平整好的厂区现状。

2.1.2 产品方案的选择
针对陕西省榆林地区丰富的煤炭、盐、电石和电力资源,且国内聚氯乙烯产品需求 呈上升趋势,本项目初步确定以 15 万吨/年电石法聚氯乙烯装置为主体,配套相应的离 子膜烧碱装置。 (1)聚氯乙烯 配置的聚氯乙烯装置以生产 SG3、SG4、SG5 型聚氯乙烯为主,

通过调整配方还可生产 SG1、SG2、SG6、SG7、SG8 等品种,以满足市场对不同品种 聚氯乙烯的需求。 (2)烧碱 由物料平衡结果可知,需配备 13.5 万吨/年的烧碱装置。

根据当地烧碱市场情况,初步确定配备 13.5 万吨/年的烧碱蒸发装置(生产 48%烧 碱) 。为运输方便,结合当地煤资源比较丰富的现状,配备 8 万吨/年的固碱装置,可根 据市场需求将 48%的液体烧碱熬制成固碱。 (3)HCl 及高纯盐酸 根据物料平衡结果确定氯化氢装置能力为 12 万吨/年(纯

HCl) ,可满足聚氯乙烯生产用 HCl 气的需要,确定建 6 万吨/年高纯盐酸吸收装置,既 可保证离子膜烧碱生产中所用高纯盐酸的供应,同时还可部分出售。 (4)液氯 虽然氯碱生产中氯气和氢气理论上是 1:1 生成(电解)和 1:1 反应
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(HCl 合成)的,但在实际生产中,氢气消耗量相对要大,使氯气有所剩余,为平衡剩 余的氯气,需配备 5 万吨/年液氯装置。

2.1.3 主要生产装置规模
根据产品方案,拟建设 7 套生产装置,生产装置的名称及规模列于表 2-1-1。 表 2-1-1 序号 1 2 3 4 5 6 7 生 产 装 置 离子膜烧碱装置 液碱蒸发装置 固碱装置 电石法聚氯乙烯装置 氯化氢生产装置 高纯盐酸装置 液氯装置 生产装置的生产规模 产品或产物 32%液碱 48%液体烧碱 固体烧碱 聚氯乙烯 氯化氢 31%高纯盐酸 液 氯 规模(104t/a) 13.5 13.5 8 15 12 6 5 备 注 折 100% 折 100%

中间产品 折 100%

2.1.4 生产制度和作业时间
化工生产车间实行四班三运转的工作制度, 辅助单位和管理机构实行长白班或两班 作业,每人每周工作 40 小时,主要生产车间年作业时间为 8000 小时。

2.1.5 厂区面积和职工定员
(1)全厂占地面积 30 万平方米,建筑面积 12.33 万平方米。 (2)全厂职工总定员数为 1368 人,其中生产人员 1108 人,管理及后勤服务人员 260 人。

2.1.6 项目总投资
项目总投资概算为 63600 万元, 其中固定资产投资 60600 万元, 铺底流动资金 3000 万元。

2.2

生产原理与工艺流程

2.2.1 生产原理
本项目用电石为原料生产乙炔,用食盐水溶液为原料电解得到氯和氢,并同时生产 烧碱溶液。由氯和氢合成得到氯化氢,再由氯化氢和乙炔生产出氯乙烯,进而合成得到 聚氯乙烯, 多余氯气可制成液氯, 部分氯与液碱生成次氯酸纳, 其主要化学反应方程为:
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(1) CaC 2 ? 2H 2 O ? C 2 H 2 ? Ca (OH ) 2 (2) 2 NaCl ? 2H 2 O ?电解 ? H 2 ? Cl 2 ? 2 NaOH ? ? (3) H 2 ? Cl 2 ?合成 ? 2HCl ? ? (4) C 2 H 2 ? HCl ?HgCl2 ? CH 2 CHCl (加成反应) ??
?? (5) nCH 2 ? CHCl ?引发剂 ??CH 2CHCl ?n (聚合反应)

(6) Cl 2 ? 2 NaOH ? NaCl ? NaClO ? H 2 O 2.2.2 工艺流程叙述 (1)全厂工艺流程叙述 本项目的主要原料为电石、食盐和水,通过一系列生产过程,最后得到聚氯乙烯、 48%液碱、固碱、液氯、31%盐酸、次氯酸钠等产品。生产过程包括盐水精制、盐水电 解、氯气处理、氢气处理、氯化氢合成、氯化氢冷却、乙炔发生、乙炔处理、氯乙烯生 产与精制、聚氯乙烯生产、盐酸生产、液碱浓缩、固碱生产、液氯生产、次氯酸钠生产 等,全厂的工艺流程示于图 2-2-1《全厂工艺流程示意图》 。 (2)盐水精制工艺流程说明 原盐经输送带进入化盐桶,与来自配水罐的化盐水逆流接触,原盐溶解为粗盐水, 然后用泵打至反应桶,盐卤水则用泵直接打入反应桶。在反应桶中加入精制剂(NaOH、 Na2CO3、BaCl2 等) ,使粗盐水中的大部分杂质、钙、镁离子形成沉淀。反应后盐水经澄 清桶使钙、镁等的沉淀物(CaCO3、Mg(OH)2、BaSO4 等)与清盐水分离,再经过砂滤 器过滤即得到一次盐水,进入一次盐水贮槽。分离出的沉淀物为盐泥,定期从澄清桶与 砂滤器清除,用压滤机脱水后集中处理。 合格的一次盐水,从一次盐水贮槽中用泵送至盐水过滤器(炭素管过滤器)进行过 滤,过滤后的盐水中悬浮物降到 1mg/L 以下,然后送到螯合树脂塔进行精制,使钙、镁 离子总含量小于 20μ g/L,称为二次盐水,送电解槽去电解。 螯合树脂塔使用一段后需用无离子水、高纯液碱和高纯盐酸再生,再生产生的酸碱 废水送中和池处理。 盐水精制工艺流程示于图 2-2-2 中。

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卤水 盐泥

精盐 盐水精制



电石



乙炔发生 电石泥 氢气处理 干氢气 HCl 合成 HCl HCl 冷却 粗乙炔 乙炔处理 HgCl2
低温 HCl

精盐水 盐水电解 H2

粗氯气 干 Cl2 液碱浓缩 48%液碱 固碱生产 液氯生产 Cl2 固碱 48%液碱 氯气处理

精乙炔

加成反应



HCl(g) 尾气

氯乙烯 氯乙烯精制 去离子 水 离心、干燥 聚 合 助剂

盐酸生产

31%盐酸

次 氯 酸 钠 生 产
次氯酸钠

液氯

废水回用

聚氯乙烯

图 2-2-1
原盐 化盐桶

全厂工艺流程示意图

配 水 罐

粗盐水 盐卤水 反 应 桶 澄 清 桶 砂 滤 器 一次盐水 盐泥 盐水过滤器 再生液 盐泥水 酸碱废水 精制剂 盐泥水 盐泥水 压 滤 机

螯合树脂塔

二次盐水,去离子膜电解工段

图 2-2-2 (3)电解工艺流程说明

盐水精制工艺流程示意图
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合格的二次精制盐水经盐水/氯气换热器将盐水加热后至盐水高位槽, 然后再经盐水 加热器调整温度使电解槽温度保持在 85℃左右后, 流入各电解槽阳极室。 阴极室则需先 加入高纯液碱。通电后阴极室加入与电流相对应流量的无离子水,以控制碱液浓度。阳 极室加入与电流相对应流量的二次精制盐水,以控制排出之淡盐水浓度。由阳极液分离 器上部排出氯气。淡盐水则流入淡盐水贮槽,通过加入适量盐酸,调节 PH 值,利用真 空脱氯去除残留氯气, 再通过加入亚硫酸钠进行彻底脱除, 尔后送至一次盐水进行化盐。 氯气并入氯气总管。 由阴极分离器上部排出之氢气,由管道输送至氢处理工序。由阴极室溢出的产品 NaOH,进入碱液中间槽,一部分经冷却、检验、计量后送往液碱贮槽,另一部分送至 离子膜碱液蒸发工段。 电解工艺流程示于图 2-2-3 中。
去氯气处理工序 湿 氯 湿 氯 湿 氢 去氢气处理工序

脱氯塔

HCl

阳极循环槽

离子膜电解槽

阴极循环槽





NaSO3





二次盐水

无 离 子 水

高 纯 液 碱

去液碱 蒸发工序

淡盐水去化盐

图 2-2-3 离子膜电解工艺流程示意图

(4)氯气处理工艺流程说明 从电解工序送来的高温湿氯气经氯气洗涤冷却器冷却。然后进入钛冷却器,用 5℃ 冷却水冷却到 11-14℃。氯气经水雾捕集器分离出冷凝水后,从下部进入填料干燥塔, 与经过冷却的 95%以上的浓硫酸逆流接触,再进入泡罩塔下部,在塔内与经过冷却的 98%以上的浓硫酸逆流接触,使出塔氯气中含水量降至 100mg/m3 以下。新鲜的 98%浓 硫酸,由泡罩塔顶部补充入塔。从填料干燥塔底部出来的 78%左右稀硫酸用泵送入稀硫 酸贮槽,包装后外售。
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干燥后的氯气用氯气压缩机加压, 经气液分离器后, 再经酸雾捕集器、 氯气缓冲罐, 送至氯化氢工段和氯气液化工段。 氯气处理工艺流程示意图 2-2-4 中。
氯 水 湿氯气 氯气洗涤塔 氯 水 钛冷却器 氯气 水雾捕集器 氯气 氯水冷却器 95%浓硫酸 填料干燥塔 98%浓硫酸 泡罩干燥塔 稀 硫 酸 干氯气 去氯气氢工段和 脱氯后去淡 盐水贮槽 78%稀硫酸 外 售 氯气液化工段 酸雾捕集器 酸雾捕集器 干氯气 氯气缓冲罐 氯气 新鲜水 氯 气 氯气压缩机 硫酸 气液分离器 氯气

图 2-2-4 (5)氢气处理工艺流程说明

氯气处理工艺流程示意图

氢气从氢气总管出来进入氢气冷却塔与冷却水直接进行热交换, 使氢气温度下降至 40℃以下,冷却后的氢气由氢气压缩机加压经氢气缓冲罐,送往氯化氢工段。工艺流程 如图 2-2-5 所示。 (6)氯化氢合成与冷却工艺流程说明 由氯氢处理工序来的氢气经氢气缓冲罐和氢气阻火器后与适量的氮气混合。 再经一 阻火器进入氯化氢合成炉;氯气经氯气缓冲罐后进入合成炉,氯气与氢气在合成炉内燃 烧合成氯化氢气体,然后进入石墨冷却器用水间接冷却后,送到氯乙烯合成工序去生产 氯乙烯;合成炉产生少量废酸,送废酸罐外售。 工艺流程如图 2-2-6 所示。

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冷却水

湿氢气

氢气、去氯化氢工序

氢气冷却塔

氢气压缩机

气水分离器

去化盐 循环水泵



图 2-2-5

氢气处理工艺流程示意图





氢气阻火器

阻 火 器

氢 气

氢气缓冲罐

合 成 炉

废 酸 罐

外 售

氯 气

氯气缓冲罐

石墨冷却器

氯化氢气体 送去合成氯乙烯,制盐酸

图 2-2-6

氯化氢合成与冷却工艺流程示意图

(7)乙炔制备工艺流程
原料电石经破碎后加入乙炔发生器,在发生器内与水发生水解反应成粗乙炔,经冷 却后进入气柜,再经水环压缩机加压进入清净塔与次氯酸钠反应除去硫化氢和磷化氢, 再进入中和塔用液碱中和得到精乙炔。 乙炔发生器内的电石泥浆进入电石泥浆缓冲池, 经泥浆处理后将上清液返回乙炔发 生器重复使用,电石渣则送水泥厂做辅助原料。 乙炔发生器加料时会产生含尘废气,中和塔会排放含硫、磷的生产废水。 乙炔制备工艺流程示意图 2-2-7。

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补充水

含尘废气

回水

液 碱

电石

乙炔发生器

冷却塔

气 柜

清净塔

中和塔

C2H2

上清夜

电石泥浆 缓冲池

新鲜水

次氯酸钠槽

废水到污 水处理站

泥浆处理 装 置

电石渣送 水泥厂

碱水 软水 氯气

图 2-2-7

乙炔制备工艺流程示意图

(8)氯乙烯生产与精制工艺流程说明 从乙炔站送来的精乙炔经过乙炔预冷器后在混合器内与来自氯化氢工段经过冷却 的氯化氢按比例混合。通过冷冻、旋风分离、酸雾捕集等步骤后,再经过预热,进入转 化器。以乙炔气和氯化氢气为原料,在固定床反应器中以氯化高汞作催化剂,在一定温 度下反应制得氯乙烯。合成反应后的气体中,除氯乙烯外,尚含有过量氯化氢、未反应 的乙炔、氮气、氢气、二氧化碳等气体,以及副反应生成的乙醛、二氯乙烷等杂质,因 此需先用水洗去大部分的氯化氢、乙醛,然后用一定浓度的碱液进一步吸收氯化氢及二 氧化碳。 碱洗过的合成气通过单体压缩机压缩到一定压力后送至精馏工序。首先通过低沸 塔,利用低温精馏的方法使粗氯乙烯中的不凝气体挥发出来加以去除;然后通过高沸塔 对低沸塔的釜液进行精馏处理,得到纯度较高的氯乙烯单体。利用固体吸附剂吸附氯乙 烯精馏尾气中的氯乙烯,进一步回收。 氯乙烯生产的工艺流程如图 2-2-8 所示。 (9)氯乙烯聚合干燥工艺流程说明 先将一定量无离子水经水泵打至聚合釜,同时加入一定量的缓冲液、引发剂及分散 剂。通过单体输送泵将定量的单体加入聚合釜,在一定的温度下,聚合反应开始。当单 体转化率达到 85%以上时,向釜内加入一定量终止剂,然后借釜内余压将悬浮液和未反 应的单体压入接料槽。

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C2H2

HgCl2 触媒 过量 HCl,去生产盐酸

聚合尾气回收 脱附氯乙烯

HCl

混合器

冷凝除雾器

转 化

除汞器

水 洗

碱 洗

氯乙烯气柜

废盐酸外售

废催化剂 回 收

废 附

吸 含汞废酸外售 碱性废水去 车间废水站 剂

6℃水 冷 凝 去冷冻站

冷冻水

二次水 压 缩

去冷冻站 6℃水

机前预冷 冷凝水

机后预冷

全 凝 器

水分离器 碱性水

初 馏 塔

去冷冻站

回厂循环水池

尾凝器 碱性水 脱附用蒸汽 尾气吸附器 冷 凝

脱附氯乙 烯去气柜

尾气含:VCM C2H2 贮 槽

精馏塔

图 2-2-8

氯乙烯生产工艺流程示意图

高沸物残 液回用

出料结束后, 接料槽内未反应的单体通过顶部的单体回收管, 进入聚合回收缓冲罐, 然后经水环压缩机加压,单体冷凝器冷凝后回单体储槽,未冷凝的气体回氯乙烯气柜。 单体回收完毕的浆料经浆料过滤器,用浆料泵打至离心机,经初步脱水后,进入螺 旋输送机,输送到气流干燥塔,被从散热器来的热风吹入旋风干燥塔,在高效的气-固 相混合状态的下进行干燥。干燥后的物料通过旋风分离器组后,气体排空,物料经振动 筛分离后进入料仓,包装入库。
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氯乙烯聚合干燥工艺流程示于图 2-2-9 中。
无离子水 助剂 氯乙烯 无离子水 水分离器 废水 废气
回收缓冲罐

未凝气体 去气柜
氯乙烯冷凝器

助剂配制

聚 合 釜 料浆

冷凝液 液 封 单体 去氯乙烯回收槽 废气

(清洗水)

过 滤 器 料浆 泡沫 接 料 槽 料浆

干料
泡沫捕集器

(清洗水)

过 滤 器 料浆

引 风 机 废气 PVC
旋风分离器

母液水

离 心 机 湿料

振 动 筛

干料
旋风干燥器

热气流

气流干燥塔





产品 包装

图 2-2-9

氯乙烯聚合干燥工艺流程示意图

(10)高纯盐酸生产工艺说明 氯气、氢气经缓冲器进入石墨合成炉后合成氯化氢气,然后经石墨冷却器用水间接 冷却,再进入膜式石墨吸收器吸收成盐酸。吸收尾气去尾气吸收塔进一步用水吸收后放 空。吸收用水为无离子水。成品高纯盐酸送至高纯盐酸贮槽后,一部分供给用户,一部 分送至离子膜烧碱装置用。工艺流程示于图 2-2-10 中。
自氢气处理 H2 氢气 缓冲器 HCI 去合 成工序 HCI 合成 氯气 缓冲器 废酸 贮槽 盐酸 贮槽 无离子水 一级 吸收 二级 吸收 水 水 无离子 水贮罐 水 尾气 吸收 塔 水力 喷射 泵 HCI 尾气 排放 气水 分离 器

自氯气处理 Cl2 自液氯尾气 Cl2



图 2-2-10 高纯盐酸生产工艺流程示意图
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(11)液碱浓缩和固碱生产工艺流程说明 来自离子交换膜电解槽的未经冷却的 32%的液碱直接进入闪蒸罐,在一定温度、压 力状况下闪蒸后进入二效再沸器内,初步浓缩到 37.5%左右,然后由泵送入并联安装的 预热器,由高温浓碱和生蒸汽冷凝液分别预热到一定温度后,进入一效再沸器,浓度达 到 48%左右的碱液经热交换及冷却后,送至 48%液碱罐区。部分加工为固碱,部分作为 产品销售。 一效再沸器的热源为中压蒸汽,二效再沸器的热源为一效再沸器中液碱蒸发的蒸 汽, 均为间接再热。 闪蒸槽和二效再沸器均通过冷凝器与真空泵联结, 以形成减压蒸发, 真空泵中凝结下来的冷凝水含碱性,送去配制次氯酸钠。 合格的 48%的液碱打入高位槽,压入预热锅内,预热后进入熬制锅,加硝酸钠,开 始点火升温,碱温逐步上升达到沸点,由于水份不断蒸发,需不断补加碱液,维持锅内液 面,碱温升至一定温度时停火,静置沉淀杂质,降到一定温度加硫磺,后降温加硝酸钠 进行调色。然后进高住槽,经片碱机制片后进行包装。燃烧所用燃料为煤,鼓风机供给 一定风量助燃。燃烧后产生废气经除尘器与烟道从烟囱排入大气。 液碱浓缩和固碱生产工艺流程示于图 2-2-11。
32%液碱 湿空气

闪 蒸 罐 水蒸气 48%液碱 预 热 器 硫磺 一效再沸器

真 空 泵

二效再沸器

冷 凝 器

预 热 锅

碱性废水 硝酸钠

熬 制 锅

冷 却 器 闪 蒸 罐

高 位 槽 闪 蒸 罐

48%液碱罐

片 碱 机

48%液碱





图 2-2-11

液碱蒸发与固碱生产工艺流程示意图

(12)液氯生产工艺流程说明
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来自氯氢处理的干燥氯气,进入氯气除沫缓冲器,除去其中的酸雾后,进入液化器 壳程内,与管内冷冻盐水换热冷却,液化为液体氯,经气液分离器分离,液体进入贮槽 贮存待包装,未液化的尾气经气液分离器顶部送出,去氯化氢合成工段。 冷冻盐水由液氨蒸发提供冷量,液氨蒸发吸热后,气态氨再用冷却水冷却液化。 液氯生产的工艺流程示于图 2-2-12。
干燥氯气 液氨 液氨 液氨蒸发器 NH3 -35℃盐水 氯液化器 未液化氯气 去 HCl 工序 分 离 器 液氯 液氯贮槽 液氯装瓶 成品 冷冻盐水

除沫缓冲器 酸性水

冷 凝 器

图 2-2-12 液氯生产工艺流程示意图
(13)次氯酸钠生产工艺流程说明 电解工序来的事故氯气或氯气处理工序来的开停车氯气及其他另星氯气与事先配 置好的 20% NaOH 碱液在两段吸收塔内逆流循环吸收。 直至循环碱液中次氯酸钠浓度达 8%~12%,制成成品送至次氯酸钠贮槽。吸收反应后尾气中氯气含量≤1%,绝对排放量 ≤2.8Kg/h,经排气筒排入大气。吸收反应过程中反应热由冷却水及时移走。生产工艺流 程见图 2-2-12。
事故氯气 开停车氯气 氯气吸收塔 氯气 尾 气 风 机 废气

次氯酸钠槽 次氯酸钠 循 环 泵

循环液冷却器

次氯酸钠成品

图 2-2-12 次氯酸钠生产工艺流程示意图

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2.3

平面布置和主要生产设备

2.3.1 平面布置
厂区平面布置见图 2-3-1。 厂区土地利用及建筑系数见表 2-3-1。 表 2-3-1 序号 1 2 3 4 5 6 7 名 占地面积 称 厂区土地利用及建筑系数 单 位 m2 m2 m m m
2 2 2

数 量 300000 82200 65700 8100 60000 27.4 52.0





建筑物占地面积 道路铺面占地面积 管架占地面积 绿地面积 建筑系数 利用系数

覆盖率 20%

% %

2.3.2 主要生产设备
全厂主要生产设备列于表 2-3-2 中 表 2-3-2
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 设备名称 化盐桶 反应桶 澄清桶 砂滤器 盐泥压滤机 螯合树脂塔 电解槽 最终脱氯器 钛管冷却器 氯气塔 填料塔

全厂主要生产设备
规格型号 φ 4200× 6000,V=83m3 φ 4400× 6000,V=93m3 φ 16400× 10600,V=1000m3 φ 3200× 4000,V=32m3 FBXY-80/1070 立式 2×19DD350 复板式 立式 F=315m3 1200×9200 φ 1800/2200× 15400 所在工序 一次盐水 一次盐水 一次盐水 一次盐水 一次盐水 二次盐水 电解 电解 氯氢处理 氯氢处理 氯氢处理 数量 (台) 3 1 3 2 2 3 8 1 1 1 1 CS+HRL 钛/镍/钢 CS+HRL Ti+CS PVC/FRP PVC/FRP 泡罩塔 进口 进口 进口 材 料 备 注

A3 A3 A3 A3

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续表 2-3-2
序号 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 设备名称 透平式氯压机 除害塔 氢气冷却器 罗茨风机 一效降膜蒸发器 二效降膜蒸发器 一效再沸器 二效再沸器 固碱锅 片碱机 石墨合成炉 石墨冷却器 降膜吸收塔 尾气吸收塔 高纯酸储罐 废盐酸储罐 鄂式破碎机 乙炔发生器 乙炔压缩机 氯乙烯单体压缩机 新型转化器 聚合釜 离心机 旋风干燥塔

全厂主要生产设备
规格型号 Q=4500m3/h φ 2000× 11000 φ 2000× 9900 RRF-240 φ 850× 2000 φ 1700× 2500 F=35m3 F=35m3 D=3m,V=11m3 1.5t/h SSL-220 YKB-80,F=99m3 YKX700,F=50m3 所在工序 氯氢处理 氯氢处理 氯氢处理 氯氢处理 液碱浓缩 液碱浓缩 液碱浓缩 液碱浓缩 固碱 固碱 高纯盐酸 高纯盐酸 高纯盐酸 高纯盐酸 φ 2600× 10800,V=60m3 φ 2600× 10800,V=60m3 PE500750 φ 1800/2200× 15400 SZ-4 型 V20/7 φ 2400× 5600,V=61.5m3 DN3000×11300,V=45m3 LW500A φ 2500× 9578 高纯盐酸 高纯盐酸 电石库 乙炔 乙炔 合成 合成 聚合 分离 干燥 数量 (台) 4 1 1 4 2 2 2 2 24 4 8 8 3 3 5 2 1 6 6 6 40 10 6 3 A3 A3/瓷板 不锈钢 不锈钢 不锈钢 石墨 石墨 石墨 石墨 A3 衬胶 A3 衬胶 A3 A3 粗破 块孔式 块孔式 Ni200 316L NI200/CS 904L/316L 铸铁 PVC A3 材 料 备 注

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图 2-3-1 S ○ 1#

厂 区

平 面 布 置 图 S ○
厂部正门

2#

3# S ○ 10# 盐堆厂、 盐水 及罐区

供变电及电修

二次盐水及电解 蒸发、碱罐区

S ○ 空压站、 氮氧站 及无离子水站 工
循环水站

业 氯氢处 S ○ 9# 4#
地衡
出货门

冷冻站
聚合干燥、 浆料罐区



S ○ 大 道 S ○

液氯包装及整



机修 PVC 仓库 氯化氢及 盐酸罐区
合成、 单体压缩机 单体罐区及精馏

固碱厂房、仓库、煤堆

锅炉房
电石呢压滤、泥浆池、清液 池

S ○

8#



电石库、 乙炔站

废水处理站

5#

渣场

绿化带



绿化带

S ○

注:图中

S ○

为噪声预测点位

门 24

S ○

7#

进 进货门 货

6#

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2.4

原材料、能源与水的消耗

2.4.1 主要原料用量
主要原料用量列于表 2-4-1 表 2-4-1
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 名 粗盐 卤水 α -纤维素 亚硫酸钠 纯碱 硫酸 螯合树脂 电石 分散剂(PVC) 氯化高汞 引发剂(EHP) 称 NaCl≥99.9% NaCl≥300g/l,Ca≤1.2g/l 白色粉沫, 目以上 80.2%, 250 水份≤5%, 灰份≤0.3%,堆积比重 0.25g/ml NaSO3 ≥ 93.0%,Fe ≤ 100mg/kg, 水 不 溶物 ≤0.05% 工业品 H2SO4≥98% 交换容量 1.3eq/l 钠型树脂,堆积比重 0.7~0.8g/l 发气量≥285l/kg 醇解度 80±1.5(mol%),PH 值 5-7,挥发 份≤5.0% 含 Hg10-12%,含水≤0.3% 活性氧含量 3.42~3.51%,残余氯代酯含量 ≤3.0%

主要原料规格与用量
主要规格 用量 (t/a) 35550 803250 60.75 270 1824 2700 2.7 225000 135 180 120 来 源

外购 外购(汽车槽车) 开车时外商提供, 投产后国内采购 开车时外商提供, 投产后国内采购 外购 外购 开车时外商提供, 投产后国内采购 外购 外购 外购 外购

2.4.2 燃料煤用量
本项目建设 75t/h 的锅炉 1 台供热,固碱装置也燃煤,供应液碱蒸发用热,燃用榆 林本地煤,煤的含硫量为 0.41%,灰分 11%。 燃料煤用量列于表 2-4-2。 表 2-4-2
序号 1 2 3 装置名称 固碱装置 锅 合 炉 计

燃料煤用量表
耗煤量(t/h) 3.0 15.75 18.74 年耗煤量(t) 24000 126000 150000 备 注

按发热量 20900KJ/kg 按发热量 20900KJ/kg

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2.4.3 水、电、汽、气用量
本项目水、电均由榆林经济开发区统一供给,蒸汽由新建锅炉供给,压缩空气,氮 气等均由本厂空压制氮站生产。 新鲜水、电力、蒸汽、压缩空气、氮气用量列于表 2-4-3。 表 2-4-3
序号 1 2 3 4 5 6 项 目

水、电、汽、气用量表
小时用量 单 t kwh t m3 m3 m3 位 数 量 单 691 53863.5 72.75 3000 1600 200
4

年 位 10 t 104kwh 104t 104m3 104m3 104m3



量 数 量 552.8 43090.8 58.2 2400 1280 160

新鲜水 电力 蒸汽 压缩空气 仪表空气 氮气

2.5

物料平衡和水平衡

2.5.1 物料平衡
(1)装置规模与氯加工能力 拟建生产装置中,离子膜烧装置产生氯,聚氯乙烯装置、高纯盐酸装置和液氯装置 均要消耗氯,将生产装置产氯能力和耗氯能力列于表 2-5-1 中。 表 2-5-1 序号 1 2 3 4 5 产品名称 离子膜烧碱 高纯盐酸(31%) 聚氯乙烯 液 合 氯 计 产氯能力和耗氯能力 规格(t/a) 135000 60000 150000 50000 单耗(产)氯(t/t) 0.92 0.305 0.65 1.0 124200 产氯能力(t/a) 124200 18300 97500 50000 165800 耗氯能力(t/a)

由表 2-5-1 可以看出,本项目生产装置建成后,产氯能力为 124200t/a,氯加工能力 为 165800t/a,氯加工能力为产氯能力的 133.5%,符合国家对氯碱厂生产装置设计规模 配置的要求。
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(2)氯碱物料平衡 对本项目的主要产品烧碱及含氯产品的物料平衡示意图 2-5-1 中。
50950

离子膜烧碱装置 135000

135000

32%烧碱 135000 (折百)

80000

48%烧碱 50950 (折百) 固碱 80000

14175

氢气 1718 氯化氢 106500 (100%)
水 16693 7500 4050

自用碱 4050
99000 乙烯 51000 10018

氯气 124200 (100%Cl2)

聚氯乙烯 150000 高纯盐酸 31%HCl 10018 液氯 19418

高纯盐酸 31% HCl 24193

19418

19418

液氯 19418

图 2-5-1

正常生产时氯碱平衡图

单位(t/a)

由图 2-5-1 可以看出,当离子膜烧碱装置和聚氯乙烯生产装置都正常生产时,高纯 盐酸的产量为 10018t/a,为装置生产能力的约 16.7%,液氯的产量为 19418t/a,为装置 生产能力的约 38.8%。这样可以在烧碱装置和聚氯乙烯装置生产能力波动时适当调整高 纯盐酸和液氯的产量, 以使全厂生产达到平衡, 将烧碱装置产生的氯与氢全部变为产品。 当电解槽发生事故时会产生事故氯气,氯气处理工序开停车时会产生开停车氯气, 这些非正常排放氯气与氯气处理、液化、装瓶过程中产生的另星氯气均可由次氯酸钠装 置进行处理,用碱液吸收氯气后生成次氯酸钠产品。 (3)汞平衡 氯乙烯合成工序使用含氯化高汞(HgCl2)作催化剂,催化剂用量为 180t/a,其中含 汞量为 10-12%,催化剂载体为活性炭。 根据西安化工厂多年的生产经验,当催化剂中的 HgCl2 降到一定程度后,需要换催 化剂,废催化剂中含汞量平均为初始含量的 64.8%,其余的 HgCl2 大部分在除汞器中被 活性炭吸附,小部分在水洗、碱洗,冷凝过程中被除去。废催化剂和吸附了汞的活性炭
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由催化剂厂家回收,重新生产催化剂。根据西安化工厂的类比资料,进行了天桥化工公 司氯乙烯生产过程中的汞平衡,示于图 2-5-2 中。由类比调查知,除汞器的除汞效率为 99.6%,水洗塔除汞效率为 55.6%,碱洗塔除汞效率为 96.2%,机前预冷和全凝器的除汞 效率分别为 30.6%和 36.8%。 计算废水中含汞量约为 12.23kg/a, 需在车间的废水处理站处理达标后方可进入全厂 废水系统。
含汞催化剂(含汞 19800kg/a) 180t/a 转 化 器 6969.6 除 汞 器 27.9 水 12.39 碱 0.47 机前预冷 0.33 全 凝 器 0.21 水分离器 0.06 尾 凝 器 冷凝水 120t/a 含汞 0.05kg/a 尾气 含汞 0.01kg/a 高沸物,含汞 0.15kg/a 0.15 冷凝水 1320t/a 含汞 0.14kg/a 冷凝水 480t/a 含汞 0.12kg/a 初馏、精馏 氯乙烯 洗 碱性水 30000t/a 含汞 11.92kg/a 洗 废催化剂 170t/a 含汞 12830.4kg/a 含汞活性碳 47.5t/a 含汞 6941.7kg/a 含汞酸 39600t/a 含汞酸 39600t/a 含汞 15.51kg/a 含汞 15.51kg/a

图 2-5-2

氯乙烯生产中的汞平衡图

2.5.2 水平衡
全厂用新鲜水 691m3/h,循环水 10000m3/h,无离子水 96.5m3/h,无离子水全部进 入产品。全厂生产废水 34.5m3/h,循环水排污 20m3/h,生活污水为 24m3/h。用水与排水 情况列于表 2-5-2。水平衡情况绘于图 2-5-3,图中去离子水均进入产品或副产品中。 由图 2-5-3 可以看出,全厂除循环水外,在电石生产部分还有部分水可循环利用,
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计算全厂水的重复利用率大于 93.5%。 表 2-5-2
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 合计 名 称

全厂用水排水情况
新鲜水 m3/h 14 0.5 0.5 0.5 140 0.5 300 2 2 100 101 30 691 10000 96.5 3200 340 5.0 4.5 24.0 78.5 循环水 m3/h 1450 200 1600 60 3000 150 49 2.5 无离子水 m3/h 45 排 水 m3/h 14 0.5 0.5 0.5 9.0 0.5 20.0 备 注

离子膜烧碱 离子膜蒸发 高纯盐酸 固碱 聚氯乙烯 液氯 循环水站 冷冻站 空压站 锅炉房 无离子水 生活及其他

2.6

污染物的产生、治理与排放情况

2.6.1 污染物产生部位与去向
(1)按照图 2-2-1 至图 2-2-12 所示工艺流程和污染物排放点位,将生产工艺过程 中产生的废气、废水和固体废物产生部位列于表 2-6-1 中,表中同时列出所产生废物的 去向。

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表 2-6-1
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 工序 盐水精制 盐水精制 电解工序 电解工序 氯气处理 氯气处理 氢气处理 氯化氢生产 乙炔生产 乙炔生产 乙炔生产 氯乙烯生产 氯乙烯生产 氯乙烯生产 氯乙烯生产

工艺过程产生的污染物
部 位 污染物 含水≤31%的盐泥 再生酸碱废水 开停车与事故氯气 淡盐水 含氯冷凝水 78%稀硫酸 冷凝水 废盐酸 含主废气 含固 13%的电石泥浆 洗乙炔气废水 稀盐酸,含汞稀盐酸 废催化剂,废活性炭 含汞废水 精馏尾气 处置方法与去向 上清液返回化盐 盐泥外排做建材 去中和池 去次氯酸钠工序 去盐水精制化盐 脱氯后去化盐 作为副产品外售 去盐水精制化盐 外售 布袋除尘器除尘后排放 沉降、压滤后上清液返回 使用,电石渣外排 排至厂中和池 外售 由催化剂生产厂回收 由车间废水站处理合格后 排至厂中和池 送吸附器吸附后排放

澄清桶、过滤器、砂滤器 螯合树脂塔 电解槽 脱氯塔 洗涤塔、冷却器、水雾捕集器 干燥塔 冷却塔、气水分离器 合成炉 电石破碎、乙炔发生器 乙炔发生器 中和塔 冷凝除雾器、水洗塔 转化器、除汞器 碱洗塔机前预冷、全凝器、 尾凝器 精馏塔

氯乙烯生产 尾气吸附器 氯乙烯聚合 氯乙烯聚合 氯乙烯聚合 PVC 干燥 高纯盐酸 液碱浓缩 固碱生产 液氯生产 液氯生产 液氯生产 次氯酸钠 生产车间 氯乙烯冷凝器 过滤器 离心机 干燥塔 吸收塔 冷凝器、真空泵 预热锅、熬制锅 液化器 液氯装瓶 除沫缓冲器 吸收塔 厂房地面与设备清洗

脱附气回氯乙烯气柜,吸 脱附气,吸附尾气废活 附尾气排放,废活性炭由 性炭 生产厂回收 含氯乙烯未凝气 清洗水 母液水、溢流水 含尘废气 HCl 尾气 碱性冷凝水 燃煤烟气,灰渣 未液化氯气 泄漏氯气 酸性废水 含氯尾气 酸、碱废水 去氯乙烯气柜 排至厂中和池 母液过滤回收 PVC 后回 用,少量溢流水外排 布袋除尘后排放 尾气吸收塔吸收后排放 排至厂中和池 烟气用文丘里水膜除尘器 除尘后排放,灰渣做建材 或填沟铺路 去氯化氢工序生产氯化氢 去次氯酸钠工序 排至厂中和池 排放 排至厂中和池

(2)锅炉房燃煤产生燃煤烟气和燃煤灰渣,锅炉水处理排放酸碱废水。烟 气用文丘里麻石水膜除尘器除尘后排放,酸碱废水排入厂中和池,灰渣由用户拉 走做建材用,多余的可填沟铺路。
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(3)脱盐水工序在生产无离子水的过程中会产生酸碱废水,这部分水排至 厂中和池。 (4)生活污水和循环水排污中主要含有机物和悬浮物,直接排到厂废水处 理站处理后排放。 (5)全厂多处运转设备如破碎机、风机、泵、空压机、冷冻机、罗茨鼓风 机等均产生噪声。

2.6.2 对污染物的回收与治理方案
(1)烧碱装置中开停车时不合格氯气和氯气系统发生事故时及系统中需平 衡掉的氯气,采用次氯酸钠吸收塔吸收,生成 10%的次氯酸钠产品出售。 (2)盐泥经压滤后,压滤水回收至一次盐水工段做化盐用,盐泥可与电石 泥一同售于城建部门,用作建筑材料。 (3)盐酸尾气经尾气吸收塔用无离子水吸收,吸收水送至降膜吸收塔,可 以得到高纯盐酸。 (4)聚氯乙烯合成时过量的氯化氢采用先进的闭路循环技术,回收得到浓 度 20%以上的盐酸作为商品出售。 (5)电石泥经过压滤后,可直接供给城建部门用于筑路,也可与水泥、粉 煤灰等为原料生产空心砖或建筑砌砖;压滤水经特殊工艺冷却处理后,可用泵送 回乙炔发生器二次利用。 (6)为减少氯乙烯在沉析槽中排空损失及污染环境,本装置采用釜内自压 解吸及真空回收氯乙烯技术,不仅可以降低消耗,而且可根除氯乙烯对环境的污 染。 (7)精馏尾气采用先进的吸附一脱附工艺技术,达标后排放,一年可回收 氯乙烯单体 2700 吨。从而减少了此部分单体对环境造成的污染环境,改善劳动 环境,同时可以有效降低聚氯乙烯成本。吸附剂用到失去活性后由活性炭生产厂 家回收。 (8)对聚氯乙烯干燥尾气、锅炉烟气、固碱锅燃煤烟气、电石破碎加料等 含尘废气采用相应的除尘器除尘后排放,对干燥尾气中的 PVC 尘和电石废气中

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的电石尘回收利用。 (9)对氯气冷凝水收集后送化盐水罐;氢气冷凝水送盐水工序化盐用。 (10)氯气干燥产生的废硫酸,可外售用于酸洗或者磷肥。 (11)聚氯乙烯离心机母液经进一步过滤回收 PVC 后回用。 (12)废碱液含碱小于 0.5%,排放中和池与锅炉房排放的酸性废水中和。 (13)锅炉房排水进入中和池和碱性废水中和后排废水处理站。 (14)盐泥、电石泥可供建筑单位做建筑材料,燃煤灰渣除用于建材外, 多余的灰渣在当地用于填沟铺路。 (15)含汞废催化剂和废活性炭由生产厂家回收处理。 (16)含汞废水在聚氯乙烯车间的废水处理站处理达标后再进入厂的中和 池。 (17)对风机、泵、破碎机、压缩机、罗茨风机等强噪声设备分别采取集 中布置进行隔声,设置消声器或减振基础等方法降低噪声。

2.6.3 废气、废水和废渣的排放情况
(1)废气排放情况列于表 2-6-2 中; (2)废水排放情况列于表 2-6-3; (3)废渣排放情况列于表 2-6-4 中; (4)废水站进水排水情况列于表 2-6-5 中。其中汞和氯乙烯要在聚氯乙烯 车间废水处理设施出口处分别达到 0.005mg/L 与 2mg/L。 表 2-6-2
序 号 1 2 3 4 5 6 废气名称 锅炉烟气 固碱锅烟气 氯化氢尾气 精馏尾气 干燥尾气 含电石尘废气 废气量 m3/h 191967 28033 360 552 19500 30000

废气排放情况表
污染物 烟尘 SO2 烟尘 SO2 HCl 氯乙烯 PVC 粉尘 电石粉尘 排放浓度 (mg/m3) 135.4 540 135.4 540 50 50 100 100 排放数量 kg/h 26 104 3.8 15.1 0.018 0.028 1.95 3.0 t/a 208 832 30.4 120.8 0.144 0.224 15.6 24

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表 2-6-3
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 排水装置 离子膜烧碱 液碱蒸发 氯化氢、盐酸 液氯 固碱 聚氯乙烯 循环水站 锅炉房 无离子水 生活及其他 全厂合计 排放量 m3/h 14.0 0.5 0.5 0.5 0.5 9.0 20.0 5.0 4.5 24.0 78.5

废水排放情况表
去向 中和池 中和池 中和池 中和池 中和池 车间废水站 中和池 废水处理站 中和池 中和池 废水处理站 经济开发区污水管 网 主要污染物 酸、碱、石油类、氯离子 碱、石油类 酸、悬浮物、石油类 酸、悬浮物、石油类 碱、石油类 酸、碱、悬浮物、汞、氯乙烯 悬浮物、石油类 酸性水、碱性水、悬浮物 酸、碱 COD、BOD5、悬浮物 COD 石油类、汞、悬浮物、氯乙 烯

表 2-6-4
序号 1 2 3 4 5 6 废渣名称 盐泥 电石泥 燃煤灰渣 废催化剂 废活性炭 生活垃圾

废渣排放情况表
排放数量 t/h t/a 0.48 45.0 1.95 —— —— 1.241t/d 3840 360000 15600 170 100 413.3 含汞 12.83t 含汞 6.94t,含氯乙烯 主要成份 含水量≤31% 含水量≤31% 备注 做建材 做建材 锅炉与固碱锅 厂家回收 厂家回收 按每人每天 1kg 计

表 2-6-5
序 号 1 2 3 4 5 6 7 项 目 进水口 78.5m3/h 180mg/L 75mg/L 2.5mg/L 4-9 0.0013 0.52mg/L

全厂废水站进出水进况
排放量 出水口 Kg/h Kg/a 年排 628000m3 7.85 5.5 0.2 —— 0.047g/h 0.018 62800 44000 1600 —— 0.376 144 在车间出口达 0.005mg/L 在车间出口达 2.0mg/L 78.5m3/h 100mg/L 70.0mg/L 2.5mg/L 6-9 0.0005mg/L 0.23mg/L 备 注

水量 COD 悬浮物 石油类 PH 汞 氯乙烯

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2.7

主要技术经济指标
全厂主要技术经济指标列于表 2-7-1 中。 表 2-7-1 全厂主要技术经济指标
项目 生产规模(PVC) 占地面积 职工定员 年操作日 电石耗用量 精盐耗用量 卤水耗用量 煤耗用量 新鲜水耗用量 年耗电量 建筑面积 绿地面积 项目总投资 年销售收入 年利润总额 年销售税金 投资回收期 单位 t/a 104m2 人 天 t/a t/a t/a 104t/a m3/h 104kwh 104m2 104m2 万元 万元 万元 万元 年 指标 150000 30 1368 333 225000 35550 803250 15 691 43090 12.33 6.00 63600 86101 15302 603 4.71 绿地覆盖率 20% 固定资产 60600 生产经营期第 2 年 生产经营期第 2 年 生产经营期第 2 年 含建设期 最大 700m3/h NaCL>300g/l 渣场占地 0.16× 4m2 10 生产工人 1108 人 年运行按 8000 小时 备注

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

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3
3.1

项目拟建地周围环境概况
自然环境概况

3.1.1 地理位置
项目拟建地位于榆林市西南郊榆林经济开发区的化工工业区内, 化工一路以 南,西包铁路以东约 500m 处,距市区 10.5km,距榆林经济开发区中心区 5km, 详见图 3-1。

3.1.2 地形、地质
榆林市经济开发区位于毛乌素沙漠南缘,地形开阔,地势由西向东倾斜。拟 建厂址在开发区的西南部,地势由西北向东南倾斜,海拔高程在 995~1095m 之 间,自然坡度约 1?。该地属风沙地貌中的沙丘、沙地型,地形开阔,沙丘起伏 较小,一般起伏在 3~10m 间。 拟建厂址地表被近代风积沙丘所覆盖, 沙丘以下地层主要为第四纪全新统冲 积层, 基岩为中生界侏罗纪泥岩、 沙岩, 地层中下层为亚粘土、 风化泥岩或沙岩, 无褶皱和断裂,属榆溪河二、三级阶地,力学性质较好,可作天然地基。 该区地震烈度为Ⅵ度,抗震度防裂度按Ⅵ度考虑。

3.1.3 气候气象
该区地处亚洲大陆腹地, 属温带半干旱大陆性季风气候, 春季干旱风大沙多, 夏季高温多雨,以东南风较多,秋季凉爽湿润而短促,冬季干冷漫长,以西北风 为主。温差变化甚大,春季常有 8~10 天的八级以上大风天气。 年平均气温 8.1℃,极端最高温度 38.6℃,极端最低温度-32.7℃,年降水量 414.4mm,最大积雪深度 14cm,最大冻土厚度 147cm,无霜期 155 天,常年主导 风向 NNW,次主导风向 SSE,全年平均风速 2.3m/s,最大风速 19m/s,全年静风 频率 38.83%。

3.1.4 水文
流经榆林经济开发区的地表水体有榆溪河和沙河。 其中榆溪河为无定河的一

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级支流,沙河为榆溪河的一级支流,无定河的二级支流。榆溪河发源于榆林市北 部的毛乌素沙漠,自北向南从市区穿过,于鱼河镇注入无定河。榆溪河流域面积 为 5082.9km2,河流长 97.8km,河道比降为 3.5?,多年平均流量为 3.7×108m3。 其中上游有 6 座大中型水库,可保证开发区用水。该河流经榆林市区时,接纳了 大量的工业及生活污水,使河水受到一定程度的污染。沙河在开发区北端自西向 东汇入榆溪河,流域面积 104.1km2,河流长 8.1km,河道比降 4.7?。 开发区地下水含水层主要为上更新统 Q35 组, 岩性主要为中细砂, 质地松散, 透水性好,具有良好的赋水条件,含水层厚度一般为 70-80m,单井涌水量为 700-1500m3/d。

3.2

生态环境概况

项目拟建地土地类型为流动沙丘、半固定沙丘和固定沙丘荒地。地表覆盖率 约 10%左右。植被为野生的沙生植物,主要有沙蒿、沙打旺、素羊草、茵陈蒿、 花棒、塔榔等,呈零星状分布。厂区周围未发现珍贵野生动物。据调查当地田鼠 较常见,也有少量野兔出没。厂区附近的土壤侵蚀模数 3800-7900t/km2·a,属 中等强度侵蚀;侵蚀以水蚀为主,风蚀也占一定程度。

3.3

社会环境概况

榆林是革命老区,很长时期以来同时也是经济欠发达地区。改革开放尤其是 实施西部大开发战略以来,全市的经济社会面貌发生了巨大变化。现市区建成面 积已达 17km2,成为全市政治、经济和文化的中心。 榆林经济开发区位于榆林市西南部,距市中心约 10.5km,开发区总体规划 用地范围, 北起沙河南岸, 南到闫则庄村, 西以西包铁路为界, 东到榆溪河西岸, 总面积 18.4km2,其中建设用地 16.5km2,水域和其它用地 1.9km2。建设用地内 容见表 3-1。 开发区内现有农户 40 多户,分布于区内中部和沙河与榆溪河交汇处;有国 家榆林粮库、治沙公司、闫庄则货车站、南沙村等单位、村庄,分布于 210 国道 西侧,其余均为荒沙地。 项目拟建地四周无单位,均为荒沙地。
表 3-1 开发区建设用地平衡表
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序 号 1

代 号 R

规划指标 用地类型 居住用地 公共设施用地 商业金融业 教育科研设计 面积 (公顷) 150.0 45.8 17.4 4.4 6.0 3.8 5.8 8.4 612.4 12.7 18.5 243.6 10.1 506.9 102.1 138.5 266.3 1646 占建设用地比例 (%) 9.1 2.8 1.1 0.3 0.4 0.2 0.4 0.5 40.0 0.8 1.1 14.8 0.6 30.8 6.2 8.4 16.2 100 人均 (m2/人) 25.0 7.6 2.9 0.7 1.0 0.6 0.96 1.4 109.7 2.1 3.1 40.6 1.7 84.5 17.0 23.1 44.4 274.3

2

C

其 中

行政办公 医疗卫生 体育用地 文化娱乐

3 4 5 6 7

M W T S U

工业用地 仓储用地 对外交通用地 道路广场用地 市政公用设施用地 绿地 公共绿地

8

G

其 中

生态观光园区 生产防护用地

建设用地合计

3.4

环境质量现状监测与评价

3.4.1 大气环境质量现状监测与评价
根据环评工作的需要,受陕西省环境科学研究设计院委托,榆林市环境监测 站承担了对该项目环境质量现状的监测任务。 3.4.1.1 监测概况 在评价区内共设 3 个大气监测点,即治沙公司、拟建厂址和闫庄则,监测点 位见附图 2-1-1。采用国家环保总局编制的《空气和废气监测分析方法》 ,于 2003 年 9 月 6 日至 10 日进行现场监测,监测分析方法见表 3-2。

表 3-2

大气采样及分析方法
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监测因子 SO2 NO2 TSP HCl Cl2

采样仪器 KB-6A 大气采样器 KB-6A 大气采样器 KB-120 中流量采样器 大气采样器 大气采样器

采样方法 溶液吸收法 溶液吸收法 膜阻留法 溶液吸收法 溶液吸收法

分析方法 盐酸会玫瑰苯胺法 盐酸萘乙二胺比色法 重量法 硫氰酸汞与分光光度法 甲基橙分光光度法

检出限 (mg/m3) 0.007 0.006 0.01 0.05(60L) 0.03(30L)

3.4.1.2 监测项目、时段与频次 监测项目为:SO2、NO2、TSP、HCl 和 Cl2 共 5 项,连续监测 5 天,每天监 测时段为 8:00~8:30、10:30~11:15、14:00~14:30、16:30~17:15,监测时同步 记录气温、气压、风向、风速等气象因子。 3.4.1.3 监测质量保证 为了确保监测数据的准确可靠,在进行监测分析时,同步进行标样分析。 3.4.1.4 大气环境质量评价标准 根据榆林市环保局下达的大气环境质量评价标准,执行 GB3095-1996《环境 空气质量标准》中的二级标准,标准值见表 3-3。 表 3-3 大气环境质量评价标准
污染因子 SO2 NO2 TSP *HCl *Cl2 浓度限值(mg/m3) 日均值 0.15 0.12 0.30 0.015 0.03 0.05 0.10 1 小时浓度值 0.50 0.24

*HCl、Cl2 标准采用居住区大气中有害物质的最高允许浓度

3.4.1.5 大气监测结果与评价 SO2、NO2、TSP、HCl 和 Cl2 监测结果见表 3-4 至表 3-7。由表中监测结果可以 看出,SO2、NO2、TSP、HCl 和 Cl2 各测点监测值 1 小时浓度(或 1 次浓度)和日 均浓度值未超标。TSP 有两个监测点(治沙公司和厂址所在地)个别时段有超标 现象。日均值超标 0.01 倍、0.73 倍和 1.42 倍。超标率分别占该测点的 20%和 40%。 拟建地周围均为荒地, 监测的几天中 TSP 浓度均较低, 个别时段出现超标, 可能系偶然因素(如机动车辆驶入拟建地,引起扬尘)所致。所以评价区的环境 空气质量总体良好。

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3.4.2 水环境质量现状监测与评价
3.4.2.1 地表水环境质量现状监测及评价 在沙河上选取 1 个断面,榆溪河上选取 2 个断面(电厂和三岔湾大桥) ,监 测点位见附图。于 2003 年 5 月 19 日至 21 日连续三天对该三个断面采样监测。9 月 8 日至 9 日又作了补充监测。 监测项目有:总磷、石油类、砷、汞、硝酸盐氮、氨氮、铅、pH、化学耗氧 量、生化需氧量、溶解氧、氯乙烯、硫化物和氯离子共计 14 项。分析方法见表 3-8。 表 3-4
序 号 1 2 3

SO2 小时、日均浓度监测结果统计表
小时浓度 日均浓度 浓度范围 0.007~0.031 0.010~0.028 0.008~0.028 最大超 超标 标倍数 率 0 0 0 0 0 0

单位:mg/m3
最大超 超标 五日均 标倍数 率 值 0 0 0 0 0 0 0.019 0.02 0.02

监测点名称 治沙公司 拟建厂址 闫庄则车站

浓度范围 0.004~0.083 0.004~0.042 0.004~0.056

表 3-5
序 号 1 2 3

NO2 小时、日均浓度监测结果统计表
小时浓度 日均浓度 浓度范围 0.015~0.020 0.016~0.026 0.018~0.027 最大超 超标 标倍数 率 0 0 0 0 0 0

单位:mg/m3
最大超 超标 五日均 标倍数 率 值 0 0 0 0 0 0 0.017 0.021 0.021

监测点名称 治沙公司 拟建厂址 闫庄则车站

浓度范围 0.004~0.040 0.008~0.04 0.008~0.049

表 3-6
序号 1 2 3 治沙公司 拟建厂址

TSP 日均浓度监测结果统计表
监测点名称 浓度范围 0.073~0.773 0.133~0.787 0.04~0.16 日均浓度 0.73 1.42 0

单位:mg/m3
超标率 20 40 0 五日均值 0.215 0.314 0.096

闫庄则车站

表 3-7
序号 1 2 3

HCL、CL2 日均浓度监测结果统计表
日均浓度 监测点名称 治沙公司 拟建厂址 闫庄则车站 HCL Y/2 Y/2 Y/2 CL2 Y/2 Y/2 Y/2

单位:mg/m3
五日均值 HCL Y/2 Y/2 Y/2 CL2 Y/2 Y/2 Y/2

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表 3-8
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 项目 总磷 石油类 砷 汞 硝酸盐氮 氨氮 铅 pH 化学耗氧量 生化需氧量 溶解氧 氯乙烯 硫化物 氯离子

地表水、地下水监测项目及分析方法
分析方法 钼酸铵分光光度法 紫外光度法 二乙基二硫代氨基甲酸银分光光度法 冷原子吸收分光光度法 紫外分光光度法 纳氏比色法 原子吸收分光光度法 玻璃电极法 重铬酸钾法 稀释与接种法 碘量法 气相色谱法 亚甲基蓝比色法 硝酸银滴定法 10 2 0.2 0.001 0.02 10 检出限(mg/l) 0.01 0.05 0.007 0.00005 0.08 0.05 0.01

评价标准采用 GB3838-2002《地表水环境质量标准》Ⅲ类标准,见表 3-9。 地表水监测结果见表 3-10。 从监测结果总体看,沙河断面水质相对较好,榆溪河电厂断面水质次之,榆 溪河三岔湾断面水质较差。表现在总磷、石油类、氨氮几项超标,说明该断面呈 有机型污染,系接纳了榆林市区工业废水与生活污水的结果。 3.4.2.2 地下水环境质量现状监测与评价 于 2003 年 5 月 19 日分上、下午对南沙村深井水分别进行了采样分析,分析 结果列于表 3-11 中。 从分析结果可以看出, 该地下水水质优于地下水Ⅲ类水质, 地下水水质优良。

3.4.3 声环境质量现状监测与评价
在 210 国道东侧、南沙村、开发区中心和闫庄则车站等处设四个点位,分昼 夜进行噪声现状监测,共监测二天。监测结果见表 3-12。 表 3-9
项 目 标准值 项 目 标准值 总磷 ≤0.2 铅 ≤0.05 石油类 ≤0.05 pH 6-9

地表水评价标准
砷 ≤0.05 化学耗氧量 ≤20 汞 ≤0.0001 生化需氧量 ≤4

单位:mg/l(pH 除外)
硝酸盐氮 10 溶解氧 ≥5 氨氮 1.0 氯乙烯 0.002 硫化物 ≤0.2 氯化物 ≤250

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表 3-10
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 监测项目 总磷 石油类 砷 汞 硝酸盐 氨氮 铅 PH 化学需氧量 生化需氧量 溶解氧 硫化物 氯离子 氯乙烯

地表水监测结果统计表
沙河断面 浓度范围 平均值 榆溪河电厂断面 浓度范围 0.134~0.204 0.08~1.42 0.004

单位:mg/L,PH 除外
榆溪河三岔湾断面 浓度范围 0.195~0.248 0.23~1.28 0.004 0.00005 1.07~1.09 1.74~2.14 0.005 8.24~8.31 7.7~9.3 1.6~1.8 7.4~7.5 0.084 平均值 0.215 0.59 0.004 0.00005 1.08 1.88 0.005 8.28 8.5 1.7 7.4 0.084 平均值 0.168 0.59 0.004

0.012~0.212 0.085 0.17~0.39 0.004 0.00005 0.17~0.20 0.07~0.40 0.005 8.42~8.53 6.2~8.9 1.0~1.3 7.6~7.8 0.3 0.004

0.00005 0.00005~0.00010 0.00008 0.18 0.21 0.005 8.46 7.4 1.2 7.7 0.28~0.31 0.75~0.90 0.005 7.62~8.42 8.9~10.4 1.3~1.7 7.5~7.7 0.079~0.101 11.741~12.719 未检出 0.3 0.84 0.005 8.02 9.7 1.5 7.6 0.09

12.23 13.208~13.698 13.453 未检出 未检出 未检出

表 3-11
采样 地点 南沙 村深 水井

地下水水质监测结果统计表
监测项目

单位:mg/L,PH 除外

时间 浓度范围 日均

细菌(个/m) 1~2 1.5

砷 0.004 0.004

汞 0.00005 0.00005

硝酸盐氮 0.09~0.10 0.095

氨氮 0.01 0.01

铅 0.005 0.005

PH 8.19 8.19

表 3-12
日期 测点位置 210 国道东侧 5月7日 南沙村 开发区中心 闫庄则车站 日期 测点位置 210 国道东侧 5月8日 南沙村 开发区中心 闫庄则车站

声环境质量现状监测结果 [dB(A)]
实测值(昼) 54.2 42.4 43.7 38.2 实测值(昼) 58.4 43.7 42.4 37.4 测点位置 210 国道东侧 南沙村 开发区中心 闫庄则车站 测点位置 210 国道东侧 南沙村 开发区中心 闫庄则车站 实测值(夜) 45.8 38.6 39.7 34.5 实测值(夜) 46.9 42.1 37.7 33.8

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从监测结果看,除 210 国道东侧点位因受交通噪声影响测试结果稍高外,其 它各测点测试结果都较低,说明评价区内声环境质量良好。

3.4.4 土壤环境质量现状监测与评价
在拟建厂区西、北取土壤样品两份进行分析,分析项目为 pH、Hg、Cr、Pb 四项,分析方法见表 3-12,监测结果见表 3-13。 表 3-12 土壤环境质量标准分析方法
序号 1 2 3 4 项目 pH 汞 铬 铅 测定方法 玻璃电极法(土:水 1.0:2.5) 冷原子吸收法 火焰原子吸收分光光度法 萃取-火焰原子吸收法 0.004 以上 2.5 以上 0.4 以上 土壤总汞 土壤总铬 土壤总铅 检测范围(mg/kg) 注释

表 3-13
采样地点 厂区西 厂区北 均值 pH 7.1 7.0 7.05

土壤样品监测结果
监测结果 Hg 0.11 0.13 0.12 Cr 92 87 89.5

单位:mg/kg
Pb 8.9 8.4 8.65

从监测结果看,总体符合土壤环境质量分类中的一类标准,土壤质量基本保 持自然背景水平。

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4
4.1

环境影响预测与评价
施工期的环境影响分析

4.1.1 施工期对环境空气的影响分析
(1) 建设项目总占地面积 300000m2, 在这块土地上将建设离子膜烧碱装置, 液碱蒸发装置,固碱装置、电石法聚氯乙烯装置、氯化氢生产装置、高纯盐酸装 置、液氯装置等 7 套生产装和锅炉房、空压站、循环水站、无离子水站、冷冻站、 供变电站、综合办公楼、废水处理站与仓库、渣场等配套与生产辅助设施,建筑 物占地面积为 82200m2,道路广场等占地面积为 65700m2。 建设地点原为起伏的波状沙丘, 建设项目在平整场地和土建施工期间进行的 场地推平、土方开挖,建筑材料运输装卸过程中,都会有部分固体微粒进入空气 环境中形成扬尘。扬尘数量与细微颗粒的比例、物料的含水量以及环境风速的大 小有关,颗粒越细、含水量越小、风速越大,则进入空气的扬尘就越多。可以采 取在作业场所洒水的措施减少扬尘。 平整场地的工作可选择在雨后沙丘湿润时进 行。 (2)水泥和石灰的颗粒很细,比重也较小,因而在运输和使用过程中也很 容易引起扬尘,应采取袋装运输等措施,减少由于装卸而引起的扬尘。另外,临 时水泥库房和石灰库房也应选在距施工人员居住点较远的下风向设置, 如有筛选 石灰的作业也应选在作业工人的下风向进行, 以减少水泥与石灰粉尘对空气环境 和人群的不良影响。 (3)土建施工期间,在土方转运,建筑材料砂石、水泥和石灰的运输装卸 过程中,都会有部分抛洒,并经施工机械、运输车辆碾压卷带,形成部分细小颗 粒进入大气中,形成扬尘,污染环境空气。对运输车辆覆盖蓬布,及时清理施工 场地和采取在作业场所洒水的措施, 可有效减少抛洒粉尘对空气环境和人群的不 良影响。

4.1.2 施工期噪声环境影响分析
在施工期间,主要声源是混凝土搅拌机、电锯、振捣棒、升降机、挖掘机、

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装载机等施工机械,根据类比调查及监测,这些施工机械的噪声随距离的衰减情 况列于表 4.1.1。 表 4.1.1 主要施工机械噪声随距离的衰减情况表
距施工机械距离 机械名称 5米 搅拌机 振捣棒 吊车 挖掘机 装载机 升降机 84 95 80 91 89 83 10 米 81 89 74 85 83 77 20 米 75 83 68 79 77 71 40 米 69 77 62 73 71 65

单位:dB(A)

由表 4.1.1 知, 施工期间这些施工机械的噪声会导致施工场地附近方圆 40 米 范围内噪声超标。 建设地点为大片沙丘,周围 1km2 之内无居民,因而施工噪声仅对施工队伍 人群有影响。建议将施工队伍居住点布置在离工地 100 米以外,以减少施工噪声 对施工人群正常生活的影响。

4.1.3 施工期水环境影响分析
拟建项目在施工期产生的废水主要为搅拌砂浆, 润湿建筑材料和清洗施工设 备产生的少量生产废水和施工人员排放的少量生活污水,排放量小。由于建设地 点位于沙丘地区,少量生产生活污水很快进入沙地,会对当地浅层地下水有轻微 不良影响,但因为不会排到榆溪河中,故对地表水无不良影响。进入沙地的少量 废水经沙层过滤后,对地下水的影响很小。

4.1.4 施工期生态环境影响分析
(1)建设地点为大片的固定沙丘与半固定沙丘,植被覆盖率约 5~10%,植 被主要为沙生草本植物,没有乔木和灌木。在建设项目施工初期平整场地时会将 这些另星的植被破坏,植物的大多数会被推开或掩埋。损失植被覆盖面积大约为 24750m2。 (2)建设地点平整场地时,原有固定沙丘表面一薄层结块沙层会被破坏,

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遇到大风时会增加风蚀的强度,遇大雨也会增加水蚀强度,但由于建设地点数公 里内均为流动与半流动沙丘,沙丘与沙地表层的细沙随风向移动。由于沙地地势 大体平坦,遇水时也只是将沙丘上部沙粒冲向沙丘中间凹地,就建设地点局部来 说,造成的风蚀水蚀影响均不明显。 (3)建设项目施工初期对植被的破坏和使水土流失量的加大属短期的可逆 式影响。当土建基本完成后厂房、构筑物、道路、广场的建设使地表裸露面积减 少 147900m2,会使厂区风蚀水蚀程度比建设前有较明显的减少。当按设计实施 绿化方案后,植被覆盖率也会比建设前有明显的增加。

4.2
4.2.1

运营期环境空气影响预测与评价
预测模式

因厂址所在地周围地势较高而开阔,预测模式按国家环保局 HJ/T2.1~2.3-93 《环境影响评价技术导则》的要求,采用如下多源扩散模式: ⑴点源扩散模式 ①有风(风速 U10≥1.5m/s)时: 采用高斯正态连续烟流模式。
2 ? 2 ? Q ? ? ? ? ? ? exp ? ? y ? ? exp ? ? He ? CA ? ? ? 2? 2 ? ? ?U? ? ? ? 2? 2 ? y z ? y ? z ? ? ? ?

(4-2-1)

式中:CA 为计算点处的影响浓度(mg/m3); Q 为某污染物的源强(mg/s); U 为排气筒出口处的平均风速(m/s);
?H? U ? U10 ? ? ? 10 ?
p

(4 ? 2 ? 2)

式中:H 为排气筒距地面几何高度,(m); P 为风速廓线指数; U10 为距地面10m 高处的平均风速,(m/s); σ y 为横风向水平扩散标准差(m); σ z 为垂直方向扩散标准差(m); Y 为该点与通过排气筒的平均风向轴线在水平面上投影的垂直距离,m;
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He 为有效源高(m)。 He 按下式计算: He=H+△H (4-2-3)

式中:△H 为烟气抬升高度,m。计算方法见《环境影响评价技术导则》 。 ②小风(1.5m/s>U10≥0.5m/s)和静风时(U10<0.5m/s)时:
CB ? 2Q ?G
2

?2? ?

3 2

(4-2-4)

? 02?

式中:η 和 G 按下式计算:
2 ? 01 ? ? ( X ? Y ) ? 2 ? He 2 ? 02 2 2 2

(4-2-5)

G ? e ?U

2

2 / 2? 01

? 1 ? 2? ? se s
1 2?

?

2

/2

? ?( s)

?

(4-2-6) (4-2-7) (4-2-8)

?( s) ?
s?

?

s

??

e?t

2

/2

dt

UX

? 01?

式中:Φ (s)为标准正态分体概率积分; γ
01

、 γ

02

分别是横向和铅直向扩散标准差的回归系数, 它们的取值按前述

HJ/T2.2-93 中附录 B 选取。 σ y=σ x=γ σ z=γ
02 01

T

(4-2-9) (4-2-10)

T

T 为扩散时间(s) 。 ③熏烟逆温时: 按 HJ/T2.2-93 规定的熏烟模式计算:
Cf ? Q 2? U h f ? y f
2 ? ?? y ? exp ? 2? y f ?

? ? ? ? ( P) ? ?

(4 ? 2 ? 11)

? y f ? ? y ? H /8
h f ? He ? P? z

(4-2-12)

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P?

h f ? He

?z

(4 ? 2 ? 13)

⑵面源扩散模式 采用虚拟后退点源的面源模式计算:
2 ? 2 ? Q ? ? ? ? ? ? exp ? ? y ? ? exp ? ? Hm ? C ?? 2 ? ? 2? 2 ? ? ?U? ? ? ? 2? y z ? y ? z ? ? ? ?

(4 ? 2 ? 14)

? y ? ?1X ? ?
1

?z ? ?2X?

2

Lm 4.3 Hm ? 2.15

(4 ? 2 ? 15) (4 ? 2 ? 16)

式中:Lm 为面源在 y 轴方向的宽度(m); Hm 为面源排放高度(m)。 ⑶多源及与现状背景浓度的迭加
C ? ? C AL1 ? ? CBL 2 ? C0
L1 L2 N1 N2

(4 ? 2 ? 17 )

式中:N1、N2 分别为点源、面源的个数; CAL1 为第 L1 点源对计算点的影响浓度(mg/m3); CAL2 为第 L2 面源对计算点的影响浓度(mg/m3); C0 为计算点处的现状(背景)浓度(mg/m3)。 ⑷典型日的日均浓度的计算 采用典型日风向、稳定度、风速联合分布频率加权平均的方法计算:
N2 17 4 5 ?? N1 ? ? ? ? CR ? ??? ?? ? CAL1 ?i, j, k ? ? ? CBL2 ?i, j, k ?? ? F ?i, j, k ?? ? COR ? i ?1 j ?1 k ?1 ?? L1 ?1 L2 ?1 ? ? ?

(6 ? 2 ? 18)

式中:F(i,j,k)为典型日的第 i 风向、j 类稳定度、k 级风速同时出现的联合 分布频率; i 为风向下标,i=1,2,3??,17;i=17 时为静风; j 为稳定度下标,j=1,2,3,4;分别表示 A-B、C、D、E-F 类大气稳定度; k 为风速等级下标,k=1,2,3,4,5;分别表示≤1.9、2-2.9、3-4.9、5-5.9、 ≥6m/s 的风速段;并分别取值为 1.7、2.5、4.0、5.5、6m/s; CAL1(i,j,k)为第 L1 点源在 i 风向、j 稳定度、k 风速下对计算点小时平均
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(或一次)影响浓度,mg/m ; CAL2(i,j,k)为第 L2 面源在 i 风向、j 稳定度、k 风速下对计算点小时平均 (或一次)影响浓度,mg/m3; COR 为计算点处典型日的日均现状(背景)浓度,mg/m3。

3

4.2.2 预测因子及预测方案
⑴预测因子 为 SO2、TSP、Cl2、HCl。 ⑵预测方案 ①75t/h 锅炉排气筒高度的确定; ②计算各点源在不同稳定度下最大落地影响浓度及距离; ③计算有风、不同稳定度下小时平均影响浓度随下风距离的分布; ④计算有风熏烟逆温时小时平均迭加影响浓度随下风距离的分布; ⑤计算典型日日均影响浓度的分布,并绘制其等值线图。

4.2.3

污染源排放参数输入清单

如表 4-2-1 所示。

4.2.4

环境气象参数输入清单

⑴常规气象参数。 根据近 5 年的气象统计资料, 如表 4-2-2、 4-2-3 所示。 表 表 4-2-2
年均气温 (℃) 8.5

榆林市常规气象参数输入清单
年均风速 (m/s) 1.7 年均气压 (hPa) 896 极端最高气温 (℃) 38.9 极端最低气温 (℃) -28.1

注:为安全期间,气温按极端最低气温输入,其他按年均值输入。

表 4-2-3
序号 风向 频率 序号 风向 频率 1 N 0.0184 10 SSW 0.0178 2 NNE 0.0116 11 WS 0.0198 3 EN 0.0191 12 WSW 0.0294

风向频率分布
4 ENE 0.0157 13 W 0.0355 5 E 0.0464 14 WNW 0.0615 6 ESE 0.0437 15 WN 0.1004 7 ES 0.0840 16 NNW 0.0622 8 SSE 0.0567 17 C 0.3456 1.0000 9 S 0.0321 合计

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表 4-2-1 排放源

废气污染源排放输入清单 源强(mg/L) 点源排气筒参数

源 类 型

序 号 1 2





SO2

TSP

HCl

Cl2

H(m)

D(m)

Ts(k)

Qvm /s

3

Vs(m/s)

锅炉排气筒 固碱锅排气筒 氯化氢尾气排气筒 干燥尾气 PVC 排气筒 电石尘尾气排气筒 氯化氢系统无组织排放面源 氯气系统无组织排放面源 煤堆场二次扬尘无组织排放面源

28795.1 4205.0

7220.1 1054.4 5.0 541.7 83.3 427 625 236

50 30 30 30 20

1.5 0.60 0.20 0.60 0.30 排放面积:7324m
2

453 473 333 323 298

53.3 7.8 0.19 5.4 0.83

30.18 27.60 6.05 19.11 11.75


3


4 5 1

平均排放高度:10m
2


2 排放面积:37296m 排放面积:3000m 平均排放高度:10m 平均排放高度:8m


3
2

50

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⑵微气象参数 ①大气稳定度分布频率,如表 4-2-4 所示。 表 4-2-4
稳定度 频率 A-B 0.230874

大气稳定度年分布频率
C 0.130465 D 0.366120 E-F 0.272541 合计 1.000000

②年风向、稳定度、风速联合分布频率分布,如表 4-2-5。 表 4-2-5
风向 稳定度 A-B N C D E-F A-B NNE C D E-F A-B NE C D E-F A-B ENE C D E-F A-B E C D E-F A-B ESE C D E-F A-B SE C D E-F SSE A-B C

榆林市年风向、稳定度、风速联合分布频率
U1(m/s) ≤1.9 0.000000 0.000000 0.002049 0.001366 0.000683 0.000000 0.002049 0.000000 0.000683 0.000000 0.001366 0.000683 0.000683 0.000000 0.002049 0.002049 0.000000 0.000000 0.002732 0.002732 0.001366 0.000000 0.005464 0.003415 0.006148 0.000000 0.009563 0.008197 0.004098 0.000000 U2(m/s) 2-2.9 0.000000 0.001366 0.000683 0.002732 0.000000 0.000683 0.000683 0.002049 0.000683 0.000683 0.004781 0.003415 0.000000 0.000000 0.002049 0.002732 0.002049 0.000683 0.009563 0.008197 0.000683 0.006831 0.008197 0.002732 0.006148 0.004781 0.008880 0.006831 0.002732 0.002732 U3(m/s) 3-4.9 0.000683 0.002732 0.006148 0.000000 0.000683 0.000000 0.002732 0.000000 0.000683 0.000683 0.004781 0.000000 0.000683 0.000683 0.004781 0.000000 0.002732 0.002049 0.012978 0.000000 0.003415 0.003415 0.006148 0.000000 0.010246 0.008197 0.010929 0.000000 0.008880 0.004781 U4(m/s) 5-5.9 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000683 0.000000 0.000683 0.000000 0.000000 0.000000 0.002049 0.000000 0.000000 0.000683 0.000683 0.000000 0.004098 0.002732

(年份:1998-2002)
U5(m/s) ≥6 0.000000 0.000000 0.000683 0.000000 0.000000 0.000000 0.002049 0.000000 0.000000 0.000000 0.000683 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.001366 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.001366 0.001366 0.000000 0.000000 0.003415 小计 0.000683 0.004098 0.009563 0.004098 0.001366 0.000683 0.007514 0.002049 0.002049 0.001366 0.011612 0.004098 0.001366 0.000683 0.008880 0.004781 0.005464 0.002732 0.027322 0.010929 0.005464 0.010246 0.021858 0.006148 0.022541 0.015027 0.031421 0.015027 0.019809 0.013661

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风向

稳定度 D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F A-B C D E-F 总计

U1(m/s) ≤1.9 0.002049 0.000683 0.004781 0.000000 0.001366 0.000000 0.001366 0.000000 0.000683 0.000683 0.002049 0.000000 0.000000 0.001366 0.000683 0.000000 0.002049 0.002049 0.004098 0.000000 0.000000 0.001366 0.003415 0.000000 0.001366 0.002049 0.004781 0.000000 0.006831 0.007514 0.000683 0.000000 0.003415 0.004098 0.095628 0.000000 0.073087 0.176230 0.461749

U2(m/s) 2-2.9 0.006148 0.002049 0.002732 0.002049 0.003415 0.000683 0.003415 0.000683 0.000683 0.000683 0.001366 0.002732 0.000683 0.002732 0.002732 0.002732 0.000683 0.001366 0.000683 0.002732 0.000683 0.001366 0.003415 0.004098 0.002049 0.004098 0.003415 0.006831 0.004781 0.007514 0.001366 0.003415 0.006831 0.008880 0.000000 0.000683 0.000000 0.000000 0.193989

U3(m/s) 3-4.9 0.008197 0.000000 0.005464 0.005464 0.002049 0.000000 0.004098 0.002049 0.000000 0.000000 0.000683 0.002049 0.000683 0.000000 0.002049 0.002732 0.002732 0.000000 0.004098 0.003415 0.005464 0.000000 0.004781 0.003415 0.010929 0.000000 0.006148 0.004781 0.021175 0.000000 0.000000 0.004781 0.012978 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.219262

U4(m/s) 5-5.9 0.002732 0.000000 0.000683 0.000683 0.0000001 0.000000 0.000683 0.001366 0.000683 0.000000 0.000683 0.000683 0.001366 0.000000 0.000683 0.001366 0.000683 0.000000 0.000683 0.002049 0.001366 0.000000 0.000683 0.001366 0.004098 0.000000 0.001366 0.000683 0.008197 0.000000 0.002732 0.001366 0.002732 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.051230

U5(m/s) ≥6 0.001366 0.000000 0.000000 0.001366 0.001366 0.000000 0.000000 0.000683 0.000000 0.000000 0.000000 0.000683 0.002049 0.000000 0.000000 0.003415 0.003415 0.000000 0.000000 0.004098 0.003415 0.000000 0.000000 0.003415 0.012295 0.000000 0.000000 0.002049 0.014344 0.000000 0.000000 0.002049 0.006831 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 0.0743770

小计 0.020492 0.002732 0.013661 0.009563 0.008197 0.000683 0.009563 0.004781 0.002049 0.001366 0.004781 0.006148 0.004781 0.004098 0.006148 0.010246 0.009563 0.003415 0.009563 0.012295 0.010929 0.002732 0.012295 0.012295 0.030738 0.006148 0.015710 0.014344 0.055328 0.015027 0.004781 0.011612 0.032787 0.012978 0.095628 0.000683 0.073087 0.176230 1.000000

S

SSW

SW

WSW

W

WNW

NW

NNW

C

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⑶风速廓线指数的选取 由于厂址附近地形开阔,又无当地的污染气象观测资料,而参照 GB/T13201-91《制订地方大气污染物排放标准的技术方法》或 HJ/T2.2-93《环 境影响评价技术导则(大气环境) 》的推荐值选取,如表 4-2-6 所示。
?H U H ? U10 ? ? 10 ? ? ? ? ?
p

(4 ? 2 ? 19 )

式中各参数的意义同常规用法。 表 4-2-6
稳定度 p值 A-B 0.15

风速廓线指数 p 值的选取
C 0.20 D 0.25 E-F 0.30

④扩散标准差的系数和指数的选取 因地形开阔,在无污染气象观测资料的情况下,仍参照上述 GB/T1320-91 或 HJ/T2.2-93 推荐值选取,如表 4-2-7 所示。

? y ? aX b

(4 ? 2 ? 20)

? z ? cX d
式中各参数的意义同常规用法。 表 4-2-7
稳定度 A-B C D E-F a 0.396353 0.232123 0.146669 0.0733348

(4 ? 2 ? 21)

a、b、c、d 值的选取
b 0.865014 0.885157 0.888723 0.888723 c 0.057025 0.106803 0.400167 0.370015 d 1.09356 0.917595 0.632023 0.525969

⑤典型日风向、稳定度、风速联合分布频率的确定 对于典型日日均浓度的计算,用突出反映榆林市主要环境气象统计特征(如 风向、稳定度、风速)的典型日风向的稳定度、风速联合分布频率,为此参照表 4-2-2、表 4-2-3、表 4-2-5 确定出典型日风向、稳定度、风速联合分布频率如 下: F(15,3,2)=0.09,F(15,4,1)=0.10,F(15,2,2)=0.05 F(7,3,2)=0.07, F(7,4,1)=0.09, F(7,1,2)=0.04 F(17,3,1)=0.15,F(17,4,1)=0.20,F(14,3,2)=0.06 F(16,4,1)=0.06,F(5,3,2)=0.04, F(8,4,1)=0.05

4.2.5 预测结果评价

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⑴75t/h 锅炉排气筒高度的确定 经计算可知:因燃烧为神府低硫、低灰分煤,当排气筒高度取 45m(按 GB13271-2001《锅炉大气污染物排放标准》 ,当装机总容量为 20-40t/h 时,排气 筒高度应取 45m) 2、TSP 的最大与临界落地浓度仍能满足 GB3095-1996《环境 ,SO 空气质量标准》 中二类标准的要求, 但为了更安全期间 (考虑神府煤质的分散性) , 建议对本 75t/h 的锅炉排气筒高度不低于 50m。 ⑵单个点源最大落地浓度与临界最大落地浓度 计算结果如表 4-2-8 所示,均未超标。 表 4-2-8
污染物 稳定度 源 号 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 4 5 1 2 4 5 1 2 4 5 1 2 4 5 3 3 3 3

点源最大落地浓度与临界最大落地浓度(mg/m3)
最 大 落地距离 (m) 1108.023 430.445 1915.860 640.786 5686.666 1211.750 7442.935 1415.220 1108.023 430.445 345.488 196.793 1915.860 640.786 497.227 257.611 5686.666 1211.750 848.444 332.451 7442.935 1415.220 967.150 350.202 246.415 338.192 496.621 549.221 最 大 落地浓度 3 (mg/m ) 0.0674 0.0677 0.0576 0.0672 0.0290 0.0505 0.0242 0.0469 0.0169 0.0170 0.0134 0.0066 0.0145 0.0168 0.0137 0.0075 0.0076 0.0127 0.0112 0.0079 0.0061 0.0118 0.0106 0.0081 0.0002 0.0003 0.0002 0.0002 有效源高 (m) 163.350 58.062 154.586 56.562 146.500 55.142 139.038 53.798 163.350 58.062 45.649 24.662 154.586 56.562 44.812 24.503 146.500 55.142 44.021 24.350 139.038 53.798 43.271 24.202 31.540 31.458 31.380 31.306 临界最大 落地距离 (m) 792.666 496.940 1216.284 697.220 2427.592 1081.806 2958.576 1211.255 792.666 496.940 496.940 343.038 1216.284 697.220 697.220 448.280 2427.52 1081.806 1081.806 569.539 2958.576 1211.255 1211.255 96.188 496.940 697.220 1081.806 1211.255 临界最大 落地浓度 3 (mg/m ) 0.0724 0.0691 0.0648 0.0676 0.0390 0.0509 0.0509 0.0337 0.0182 0.0173 0.0160 0.0121 0.0163 0.0169 0.0156 0.0127 0.0098 0.0128 0.0118 0.0114 0.0084 0.0119 0.0110 0.0114 0.0015 0.0015 0.0011 0.0010

A-B C SO2 D E-F

A-B

C TSP D

E-F A-B C D E-F

HCl

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⑶在单点多源近似下(保守的技术处理) 、各稳定度下小时平均影响浓度随 下风距离的分布计算结果如表 4-2-9 所示,均未超标。 表 4-2-9
污染物 稳定度 \X(m) A-B C SO2 D E-F A-B TSP C D E-F A-B HCl C D E-F A-B Cl2 C D E-F 污染物 稳定度 \X(m) A-B SO2 C D E-F A-B C TSP D E-F A-B C HCl D E-F A-B C Cl2 D E-F 500 0.0693 0.0594 0.0162 0.0415 0.0379 0.0509 0.0613 0.0696 0.0011 0.0023 0.0048 0.0049 0.0135 0.0270 0.0519 0.0595 5000 0.0093 0.0265 0.0430 0.0392 0.0026 0.0076 0.0148 0.0152 0.0000 0.0001 0.0002 0.0003 0.0002 0.0007 0.0032 0.0046

有风小时平均影响浓度(mg/m3)计算结果
1000 0.0926 0.0710 0.0483 0.0415 0.0297 0.0328 0.0428 0.0462 0.0003 0.0008 0.0002 0.0002 0.0043 0.0104 0.0263 0.0322 5500 0.0078 0.0227 0.0416 0.0385 0.0022 0.0065 0.0139 0.0143 0.0000 0.0000 0.0002 0.0003 0.0002 0.0006 0.0028 0.0040 1500 0.0702 0.0820 0.0491 0.0466 0.0206 0.0284 0.0322 0.0355 0.0001 0.0004 0.0013 0.0017 0.0021 0.0055 0.0164 0.0209 6000 0.0066 0.0197 0.0399 0.0378 0.0018 0.0056 0.0131 0.0136 0.0000 0.0000 0.0002 0.0003 0.00020 0.0005 0.0025 0.0035 2000 0.0478 0.0768 0.0460 0.0443 0.0137 0.0241 0.0256 0.0283 0.0000 0.0002 0.0008 0.0011 0.0012 0.0035 0.0114 0.0150 6500 0.0056 0.0173 0.0382 0.0368 0.0016 0.0049 0.0123 0.0129 0.000 0.000 0.0002 0.0002 0.0001 0.0005 0.0022 0.0032 2500 0.0334 0.0652 0.0450 0.0419 0.0095 0.0196 0.0218 0.0237 0.0000 0.0001 0.0006 0.0008 0.0008 0.0024 0.0085 0.0114 7000 0.0048 0.0152 0.0365 0.0358 0.0014 0.0043 0.0116 0.0123 0.0000 0.0000 0.0001 0.0002 0.0001 0.0004 0.0020 0.0028 3000 0.0243 0.0539 0.0451 0.0407 0.0069 0.0159 0.0195 0.0207 0.0000 0.0001 0.0005 0.0006 0.0006 0.0018 0.0067 0.00910 7500 0.0042 0.0135 0.0348 0.0348 0.0012 0.0038 0.0109 0.0117 0.0000 0.0000 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0018 0.0026 3500 0.0184 0.0445 0.0453 0.0402 0.0052 0.0130 0.0180 0.0187 0.0003 0.0001 0.0004 0.0005 0.0004 0.0014 0.0054 0.0074 8000 0.0037 0.0121 0.0331 0.0337 0.0010 0.0034 0.0103 0.0112 0.0000 0.0000 0.0001 0.0002 0.0001 0.0003 0.0016 0.0023 4000 0.0143 0.0370 0.0450 0.0399 0.0040 0.0107 0.0168 0.0172 0.0000 0.0001 0.0003 0.0004 0.0003 0.0011 0.0045 0.0062 8500 0.0033 0.0109 0.0315 0.0326 0.0009 0.0031 0.0097 0.0107 0.0000 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0003 0.0015 0.0022 4500 0.0114 0.0311 0.0442 0.0396 0.0032 0.0089 0.0157 0.0161 0.0000 0.0001 0.0002 0.0003 0.0003 0.0009 0.0038 0.0053 9000 0.0029 0.0098 0.0300 0.0315 0.0008 0.0028 0.0092 0.0102 0.0000 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0002 0.0013 0.0020

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⑷在单点多源近似下有风熏烟逆温时最大小时平均影响浓度随下风距离的 分布计算结果如表 4-2-10 所示。SO2、TSP、HCl、Cl2 的小时平均浓度在熏烟条件 下均未超标。 表 4-2-10
污染物 SO2 TSP HCl Cl2 污染物 SO2 TSP HCl Cl2 500 0.2638 0.1477 0.0081 0.0084 5000 0.0230 0.0184 0.0015 0.0020

有风熏烟逆温小时平均影响浓度(mg/m3)计算结果
1000 0.1096 0.0834 0.0053 0.0062 5500 0.0206 0.0167 0.0013 0.0019 1500 0.0772 0.0583 0.0040 0.0049 6000 0.0187 0.0153 0.0012 0.0017 2000 0.0591 0.0448 0.0032 0.0041 6500 0.0171 0.0141 0.0012 0.0016 2500 0.0476 0.0363 0.0027 0.0035 7000 0.0157 0.0131 0.0011 0.0015 3000 0.0396 0.0305 0.0023 0.0031 7500 0.0145 0.0122 0.0010 0.0014 3500 0.0337 0.0262 0.0020 0.0027 8000 0.0134 0.0114 0.0009 0.0013 4000 0.0293 0.0230 0.0018 0.0024 8500 0.0125 0.0107 0.0009 0.0013 4500 0.0258 0.0205 0.0016 0.0022 9000 0.0116 0.0101 0.0008 0.0012

⑸日均浓度预测结果 日均浓度分布(迭加现状背景值后)等值线图如图 4-2-1 至图 4-2-4 所示。 日均浓度预测值列在表 4-2-11 中,由表可见,净增值迭加现状值后,仍未超标。 表 4-2-11
序号 1 2 3 4 污染物 SO2 TSP HCl Cl2

大气污染物日平均浓度预测结果
现状浓度 3 (mg/m ) 0.020 0.208 0.003 未检出 最大净增浓度 3 (mg/m ) 0.022 0.020 0.002 0.003 预测日均 浓度最大值 3 (mg/m ) 0.042 0.228 0.005 0.003 预测最大值 评价标准 (%) 28.0 76.0 33.3 10.0

⑹点源排气筒及无组织排放达标情况 如表 4-2-12 所示,均已达到相应排放标准的要求。

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表 4-2-12
源 类 型 排放源 GB13271-2001 标准 (实排浓度) SO2 3 (mg/m ) 900 (540) 900 (540) TSP 3 (mg/m ) 200 (135.4) 200 (135.4)

大气污染物达标排放情况分析表
GB16297-1996 标准 (实排浓度或实排量) SO2 (mg/m )
3

序 号 1 2

颗粒物 (kg/h) 173 (104) 15 (15) (mg/m )
3

HCl (mg/m )
3

氯乙烯 (kg/h) (mg/m )
3





(kg/h)

(kg/h)

锅炉排气筒(50m) 固碱锅排气筒(30m) 氯化氢尾气排气筒(30m) 干燥尾气排气筒(30m) 电石尘尾气排气筒(20m) 精馏尾气排气筒(30m) 氯化氢无组织排放 氯气无组织排放 煤堆场扬尘无组织排放

550 (540)

120 (135.4)

23 (3.8) 100 (50) 1.4 (0.018)

点 源

3 4 5 6 1

120 (100) 120 (100)

23 (1.95) 5.9 (0.3) 36 (30) 4.4 (0.017)

厂界外≤0.20mg/m (0.10),排量为 0.154kg/h 厂界外≤0.40mg/m (0.096),排量为 0.225kg/h 厂界外≤1.0mg/m (0.13),排量为 0.850kg/h
3 3

3

面 源

2 3

注:①括号内数字为实际值;②表中表明实际排放均已达到相应排放标准要求。

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4.3

水环境影响预测与评价

4.3.1 地表水环境影响预测与评价
(1)预测方案 根据批准的环评大纲,本次地表水环境预测因子为 COD、石油类、苯乙烯 与汞等 4 项。 榆林经济开发区规划有污水处理厂, 负责接纳与处理开发区内的生产与生活 污水,经开发区污水处理厂处理合格后的废水排到榆溪河内。 本项目建设时,榆林经济开发区的污水处理厂尚不能开始建设,本项目所产 生的生产废水与生活污水需在本厂的污水处理站处理使其达到排放标准后直接 用管道输送到榆溪河排放。 根据这一情况,本次地表水环境影响预测的方案为预测全厂生产废水、生活 污水直接排到榆溪河后,生产废水与生活污水中 COD、石油类、氯乙烯、汞对 榆溪河水中这 4 项污染因子的影响。 (2)预测模式的选用 按“导则”推荐,对持久性污染物汞的预测用完全混合模式(式 4-3-1)进 行预测。对非持久性污染物 COD、石油类、氯乙烯等采用 S-P 模式(式 4-3-2) 进行预测。
Cx ? C 0 Q0 ? C A Q A Q0 ? Q A

(4-3-1) (4-3-2)

Cx ?

C 0 Q0 ? C A Q A X ? ? exp ? ? K ? ? Q0 ? Q A 86400 ? U ? ?

式中:Cx:为排污入河口下游 x 距离处河水中污染物预测浓度,mg/L; C0:为河上游来水污染物浓度,mg/L; Q0:为河上游来水水量,m3/s; CA:为入河污水污染物浓度,mg/L; QA:为入河污水水量,m3/s; U:为河水平均流速,m/s; X:为预测断面至污水进入河水处距离,m; K:为某污染物的降解系数,L/d;
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(3)预测参数的确定 a.废水水量 QA 与废水中污染物浓度 CA。 废水水量和废水中污染物浓度由第二章工程分析部分给出, 列于表 4-3-1 中。 表 4-3-1 废水水量与废水中污染物浓度
废水量 (m3/s) 0.0218 污染物浓度(mg/L) COD 100 石油类 2.5 汞 0.0005 氯乙烯 0.23

b. 榆溪河水量 Q0 与河水中污染物浓度 C0 榆溪河水量取枯水期平均流量, 河水中污染物浓度取本次现状监测得到的实 测浓度,具体数值列于表 4-3-2 中 表 4-3-2 榆溪河流量与相关污染物浓度
来水量 (枯水期) (m3/s) 2.4 来水污染物浓度(mg/L) COD 8.5 石油类 0.59 汞 0.00005 氯乙烯 y0.0005

c. 榆溪河河水平均流速 根据当地水文资料,榆溪河本河段枯水期的平均流速为 0.4m/s。 d. 本河段污染物降解系数 K 根据本次地表水监测时榆溪河电厂断面和三岔湾断面的实测平均浓度, 本河 段 COD 的降解系数为 0.88(l/d) ;石油类的降解系数为 0,因本次未进行苯乙烯 监测,其降解系数也按 0 计。 (4)预测结果与评价 将有关计算参数代入式 4-3-1 与式 4-3-2 中进行计算,分别计算了自排水口 至下游 5000m 处不同距离处的浓度,列入表 4-3-3 中,表中同时列入地表水 III 类水体水质标准值。 表 4-3-3 建设项目排水对榆溪河水水质影响预测结果(mg/L)
断面 1 2 3 4 5 距离(m) 500 1000 1500 2000 2500 COD 9.21 9.10 8.98 8.87 8.76
59

石油类 0.607 0.607 0.607 0.607 0.607

汞 0.000054 0.000054 0.000054 0.000054 0.000054

氯乙烯 0.0026 0.0026 0.0026 0.0026 0.0026

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断面 6 7 8 9 10

距离(m) 3000 3500 4000 4500 5000

COD 8.64 8.54 8.43 8.32 8.22 20

石油类 0.607 0.607 0.607 0.607 0.607 0.05

汞 0.000054 0.000054 0.000054 0.000054 0.000054 0.0001

氯乙烯 0.0026 0.0026 0.0026 0.0026 0.0026 0.005

地表水 III 类水质标准

由表 4-3-3 中预测结果和地表水 III 类水质标准的比较可知,建设项目投产 后排放的废水进入榆溪河后,会使榆溪河该河段河水中 COD、汞和氯乙烯的浓 度有一定程度的升高,但还与评价标准有较大的差距;COD 浓度约为评价标准 值的 46%左右,汞的浓度为评价标准值的 54%,氯乙烯的浓度为评价标准值的 52%,都还有一定的环境容量。 由表 4-3-3 可以看出,建设项目排水进入榆溪河后,枯水期榆溪河水中石油 类浓度可达 0.607mg/L,超过评价标准值(0.05mg/L)11.14 倍;超标的主要原因 是上游来水石油类浓度已达 0.59mg/L,超过评价标准值 10.8 倍,建设单位排放 的石油类使榆溪河水中石油类浓度增加了 0.017mg/L,为评价标准值 0.05mg/L 的 34%。鉴于榆溪河水中石油类已经超标,要求建设单位进一步采取措施,减少 废水排放量及废水中石油类的浓度。

4.3.2 地下水环境影响分析
(1)榆林经济开发区及建设单位所在地区均处于波状沙丘地区,波状起伏 的沙丘与沙梁是这一地区的地貌特点,地下水主要为潜水,潜水层距地面约 2~30m,与所在地地形关系很大,含水层厚度一般为 70~80m,地下水流向是自 北向南,自东北向西南。地下水主要靠降水入渗补给,其次为沙漠凝结水。据榆 林水文地质普查资料,当日降水量达 100mm 左右时,沙丘间洼地即可为地表积 水淹没,但两三日内均被沙层吸收补给地下水。潜水位在 7、8、9 三个月会比原 水位上升 1.0m 以上。 (2)拟建厂址位于沙地上,生产中使用与产生多种有毒有害物料如含汞催 化剂与酸碱类物料,如若直接泄漏到沙地上或被雨水冲刷进入沙地,都会进入地
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下水从而造成地下水的污染。 建设单位按照化工企业的要求, 各种物料均通过密闭的设备管道进行生产与 输送。生产厂房、生产装置区、原料产品罐区、仓库及其他辅助生产装置均设置 一定厚度的混凝土地面或铺设瓷砖,防止物料和废水下渗,并在生产厂房、生产 装置区、原料产品库区、临时渣场、仓库及其他辅助生产装置周围设置封闭的耐 酸陶瓷或混凝土护面的排水沟, 可将偶尔泄漏的物料或冲洗水收集后通过全厂排 水系统进入全厂中和池与污水处理站, 不使有害物料进入沙质地面从而污染地下 水。 污水处理站处理后达到三级排放标准的废水, 通过管道送到经济开发区污水 处理厂进一步处理,在经济开发区污水处理厂未建成前,由厂污水处理厂将废水 处理达到一级排放标准后,用密闭的管道送到榆溪河中。由于液体物料和废水在 生产过程、输送过程、中均不会直接漏到沙地上,因而在正常生产情况下建设单 位的物料和废水排放都不会对地下水造成不良影响。 (3)氯乙烯合成用的含汞催化剂在每年更换时,采用从合成塔卸出时直接 装袋的方法,不使含汞催化剂落到地面上,废催化剂进行双层包装后单独存放并 尽快由催化剂生产厂回收,这一过程不会使地下水受到汞污染。 (4)在非正常排放的情况下,例如发生爆炸事故或输送酸、碱、次氯酸钠 等腐蚀性物料的管线发生泄漏时,管线中酸、碱与次氯酸钠等物料多数会漏到耐 酸陶瓷或混凝土铺设的地面上,不会渗入地下。但少数有压力的物料管道在高处 管架上发生漏料时,漏出的物料会冲射出较远,有可能落到沙质地面上渗入地下 从而污染地下水。为减少污染地下水的可能性,建议输送腐蚀性物料的管线尽量 以通过管沟的形式铺设,管沟侧面与底部由混凝土或瓷砖护面,上面铺设活动盖 板,这样即使有物料泄漏也集在管沟内,不会进入沙地,也就不会污染地下水。 当然最重要的还是要加强生产管理、设备管理和安全操作,避免各类非正常排放 事故的发生。

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4.4

声环境影响预测与评价

4.4.1 预测模式
根据 HJ/T2.4-1995《环境影响评价技术导则声环境》的要求,采用多源模 式: ⑴对室外点源: 假定声源位于地面时的声场为半自由声场,则:
? ? (i , j ) L A (i, j ) ? L A (? 0 , i ) ? 20 lg ? ? ? ? 0 ? N ? ? ? ?L(i, k ) K ? ? k ?1
N

(4 ? 4 ? 1)

L A (i, j ) ? LWA (i ) ? 20 lg ? (i, j ) ? 8 ? ? ?L(i, k ) K
k ?1

(4 ? 4 ? 2)

式中:LA(I,j)为第 I 点声源对第 j 计算点的噪声声压级影响值,dB(A); LA(γ 0,I)为第 I 点声源在γ 0(m)距离处测定的声压级,dB(A); LWA(i)为
N

点声源的声功率级 dB(A);

γ (i,j)为第 i 点声源距第 j 计算点的距离(m);

? ?L(i, j )
k ?1

k

为第 i 点声源至第 j 计算点传播途中各种因素(k=1,2,??n)引

起的噪声声压级的衰减量(包括声屏障、遮挡物、空气吸收等引起的衰减 量),dB(A);其计算方法见 HJ/T2.4-1995《导则》中 6.4.3 至 6.4.5 节内容。 ⑵对室内面源: 采用先把室内面声源(假定声场为半自由声场)转换成等效室外点声源, 然后再按室外点声源的方法计算:
LB (i, j ) ? LBAW (? 0 , i1 ) ? 20 lg ?? ?i1 , j ?? ? ? ?L(i, j ) k ? 8
k ?1 n

(4 ? 4 ? 3)
(4 ? 4 ? 4)

LBAW (? 0 , i1 ) ? LB 2 (i1 ) ? 10 lg S

LB 2 (i1 ) ? LB1 (i1 ) ? (TLB ? 6)
? n (i1) ? LB1 (i1 ) ? 10 lg ? ?10 0.1LB1 ( i1 , j1 ) ? ? j1?1 ?

(4 ? 4 ? 5)
( 4 ? 4 ? 6)

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? Q 4? LB1 (i1 , j1 ) ? LW (i1 , j1 ) ? 10 lg ? ? ? 2 ? 4?? 1 (i1 , j1 ) R ?

( 4 ? 4 ? 7)

LW (i1 , j1 ) ? LP (? 0 , i1 , j1 ) ? 20 lg(? 0 ) ? 8

(4 ? 4 ? 8)

式中:LB(i1,j)为第 i 面声源对第 j 计算点的声压级影响值,dB(A); LBAW(γ 0,i1)为第 i1 面声源靠近围护结构室外点的声压级,dB(A); TLB 为围护结构声压级隔声量,dB(A); LB1(i1)为第 i1 面声源内的 N(i1)个声源在点 1 处的总声压级,dB(A); LB1(i1,j1)为第 i1 面声源内第 j1 声源的声压级,dB(A); LW(i1,j1)为第 i1 面声源内第 j1 声源的声功率级,dB; Q 为方向性因子; R 为房间常数; γ 1(i1,j1)第 I 面声源内第 j1 声源距室内靠近围护结构点 1 处的距离, m; LP(γ 0,i1,j1)第 i1 面声源内第 j1 声源,在γ 0 处测定的声压级,dB(A)。 ⑶多源声影响及与背景噪声的迭加
n 21 ? n1 ? LP ( j ) ? 10 lg ??10 0.1LA (i , j ) ? ?10 0.1LB (i1 , j ) ? 10 0.1L0 ( j ) ? i ?1 ? i ?1 ?

(4 ? 4 ? 9)

式中:N1 为室外点声源个数; N2 为室外面声源个数; L0(j)第 j 预测点的噪声背景值,dB(A);

4.4.2 预测因子、预测方案
⑴预测因子 K 为等效 A 声级 Leq(A)。 ⑵预测方案 预测厂界外 1m 处 10 个典型点位的噪声,dB(A)。

4.4.3 输入清单
⑴噪声现状输入清单 因厂址现在是空旷的原野,并离闫庄则火车站较近,故根据监测结果昼间、 夜间噪声背景值分别取 37.4、33.8dB(A)。 ⑵噪声源输入清单 如表 4-4-1 所示。
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表 4-4-1
序 号 1 2 车间工段 一次盐水 氯氢处理 设备名称 盐泥压缩机 ①氯压机 ②罗茨风机 ③引风机 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 电石库 乙炔 合成 锅炉房 空压站 冷冻站 循环水站 去离子水站 二次盐水电解 蒸发 固碱 氯化氢 液氯 鄂式破碎机 ①压缩机 ②泵 压缩机 ①鼓风机 ②引风机 空压机 压缩机 水泵 给水泵 液泵 泵 ①泵 ②鼓风机 ①风机 ②耐酸泵 ①空压机 ②泵 台数 2 14 2 2 4 4 10 6 5 5 4 10 3 1 15 15 4 1 1 2 2 2 声压级 dB(A) 90 90 110 95 105 95 90 95 110 105 105 105 90 90 90 90 90 110 92 90 95 90 606 630 420 465 270 345 381 285 195 195 480 390 394 516 540 390 525 240 304 201 240 294 405 585 435 465 285 351 1 105 2 348

噪声源输入清单
3 435 351 411 440 330 474 210 246 120 210 330 465 588 405 480 4 480 321 350 270 225 375 240 195 120 225 348 468 516 330 465 5 612 324 90 105 285 324 420 315 330 405 490 570 486 354 525 6 645 450 165 105 315 285 480 405 450 495 528 585 432 354 504 7 564 405 360 330 360 225 520 450 570 525 498 474 210 300 375 8 408 300 480 420 360 210 450 420 525 435 378 315 66 240 210 9 195 216 510 510 321 276 330 345 450 330 225 114 276 331 72 10 75 255 600 600 405 402 310 375 450 325 204 96 360 336 195

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序 号 16

车间工段 精馏

设备名称 ①泵 ②压缩机 ③风机

台数 9 4 1 24 2 4 8 4

声压级 dB(A) 90 95 92 90 95 95 85 92

1 504

2 384

3 270

4 120

5 165

6 285

7 430

8 460

9 460

10 520

17 18

聚合 干燥

①泵 ②压缩机 ①离心机 ②振筛 ③风机

430

280

200

90

270

380

495

480

435

480

435

285

208

105

275

370

480

475

430

490

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4.4.4 预测结果与评价
昼间厂界噪声预测结果如表 4-4-2 所示:各点位均未超标。 夜间厂界噪声预测结果如表 4-4-3 所示:4、5、6、8、9 号点位均已超标, 其他点位尚未超标。 但厂界周围没有环境敏感点、无居民,且超标值较小,故影响不大。 表 4-4-2
点号 标准 现状 预测值 53.1 53.1 54.8 57.2 57.4 1 2

厂界昼间环境噪声预测结果[dB(A)]
3 4 5 65 37.4 55.6 55.0 56.0 55.7 53.9 6 7 8 9 10

表 4-4-3 厂界夜间环境噪声预测结果[dB(A)] 点号 标准 现状 预测值 53.0 53.0 54.8 57.2 57.4 1 2 3 4 5 55 33.8 55.6 54.9 56.0 55.6 53.8 6 7 8 9 10

4.5

生态环境影响预测与分析

4.5.1 植被覆盖情况预测分析
(1)建设项目占地面积 300000m2,进厂道路等临时占地面积 30000m2。按 原有沙丘地平均植被覆盖率 7.5%计,在平整场地和进行基建时将这些植被全部 破坏,则损失的植被覆盖面积约为 24750m2。项目从开始平整土地到建成按计划 为一年半时间,在这一年半时间内,该地附近植被面积减少 24750m2。 (2)按榆林市要求,新建项目绿化面积要占到项目占地面积的 30%,即建 设项目的绿化面积应达到 90000m2;按乔木、灌木、草坪相结合的绿化方案,所 种植的草坪和灌木在建厂完毕后就应该形成植被覆盖, 而所种乔木则要逐渐扩大 植被覆盖面积, 按建成后第一年绿化面积上植被覆盖率为 60%计算, 则建设项目 建成后第一年植被覆盖面积可达 54000m2,全厂植被覆盖率可达 18%,已比建设 前增加了 29250m2 的植被覆盖面积,随着时间的推移和乔木树冠的长大,全厂植 被覆盖率将达到 30%,植被覆盖面积可达到 90000m2,比建设前植被覆盖情况有

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明显改善。 (3)建设项目建设前,现有厂区为波状沙丘和沙梁,植被主要为野生的沙 生草本植物,植株分散,植物体量小,对地表的覆盖程度差。建设项目建设后, 场地经过平整,绿化植物集中联片或呈条线状布置,植物种类可选择当地优势树 种草种,做到乔木、灌木、植草相结合,使植物对地表的覆盖比较细密,有些地 方上有乔木树冠,下有绿地草坪,相对建设前不仅植被覆盖面积大,而且单位绿 化面积上的生物量要比项目建设前大,从绿化质量上也会比项目建设前大为改 善。

4.5.2 水土流失情况预测分析
(1)建设项目建设地点原为波状沙丘,沙丘沙梁多为固定或半流动沙丘沙 梁,表面植被稀少,但大多数有薄层固结沙层覆盖,在风速不大时扬沙甚少,遇 大雨会有冲刷。厂区附近土壤侵蚀模数为 3800~7900t/km2· a,属中等强度侵蚀, 侵蚀以水蚀为主,风蚀也占一定程度。 当厂区开始平整土地至建设完成的一年多时间内,由于厂区沙丘被推平,沙 丘表面原来的植被和硬结层会破坏,将使水土流失情况有所加剧,据现场观察和 向当地群众调查,水土流失情况加剧不会严重,水土流失量至多比原来增加 10~20%, 仍然属于中等强度侵蚀。 在大多数情况下沙地上表面的沙土流动属 “移 动” ,并不造成大的损失,只有榆溪河附近的沙地上水土流失较大。 (2)榆林经济开发区内在神延铁路东侧和西包公路两侧现在已经种有行道 树和苗圃,对于减小风速和固沙起了一定作用。随着本建设项目的建成投产,在 厂区范围内绝大部分地面被硬化固定或绿化,水土流失量为比建设前大为减少, 基本不再流失。开发区内建筑物、道路、绿地的建设又会使厂区附近固沙情况改 善,使局地水土流失情况逐渐向好的方向转化。

4.5.3 建设项目对土壤的影响分析
(1)建设地点方圆数公里内无耕作土壤,属沙地,多数沙粒粒径在 0.2mm 以上,0.1mm 以下的细沙粒甚少,沙地中有机质甚少,仅在零星植物植株根部附 近有部分颗粒较细的沙土, 这部分沙土粘结性能相对较好, 经分析, 沙土中的汞、 铬、铅等金属含量保持自然背景水平。
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(2)建设项目用食盐、电石等为原料生产聚氯乙烯、烧碱、盐酸、氯气、 次氯酸钠等产品和副产品,基本属于无机化工项目。生产原料、中间产物和产品 中除乙炔、氯乙烯、聚氯乙烯为有机物外,大多数为无机物。项目建成后正常生 产情况下,工厂的固体液体物料不进入当地土壤,不会对土壤造成不良影响。生 产中使用的含汞催化剂在更换时,会将失效的含汞催化剂妥善包装,也不会对当 地土壤造成不良影响。 (3)建设项目建成后,厂区绿地面积将达 90000m2,为使这部分绿地面积 上植物能顺利生长,需从榆林经济开发区外运来部分黄土改善规划绿地上的土 质,使土壤增加粘性和有机质。随着植物的成长,对绿地上植物浇水、施肥,厂 区内 90000m2 的绿地上土壤中有机质数量会逐渐增加,沙土平均粒度会逐渐降 低,土壤中团粒结构会有所增强,这部分土壤质量将有所改善。

4.5.4 建设项目对农作物和植物的影响分析
(1)经我们现场考察,在拟建厂区周围数平方公里范围内全是波状沙丘, 没有农田,也没有农作物。 预测 SO2 小时平均浓度最大净增值为 0.0926mg/m3,为敏感农作物对 SO2 一次 浓度限值 0.50mg/m3 的 18.5%;SO2 日均浓度最大净增值为 0.020mg/m3,叠加背 景值后最大预测浓度限值为 0.040mg/m3 ,为敏感农作物对 SO2 日均浓度限值 0.15mg/m3 的 26.7%。说明正常生产时建设单位排放的 SO2 对敏感农作物不会造 成伤害,对其他农作物更不会造成伤害。 (2)根据对我省红星化工厂等企业进行的类比调查,在氯碱厂发生事故时, 事故排放的氯气和氯化氢气体会伤害厂区附近的农作物, 造成小麦和蔬菜叶子发 黄、卷叶甚至枯死。尤其在发生电解槽爆炸等严重跑氯事故时,较高浓度的氯气 可使下风向 4 公里左右距离内的农作物和植物受到伤害。 (3)当发生电解槽爆炸等严重跑氯事故时,在下风向 970m 范围内的人可 能受到重伤害,农作物和其他植物也可能受到比较严重的伤害,虽然建设单位附 近 1 公里范围内没有农作物,但已经有了铁路公路和树木,因而发生事故时会使 厂区内及厂区附近的树、草受到伤害,严重时会导致植物死亡,应努力避免事故 发生。

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5
5.1

环境风险影响预测与分析
事故风险因子分析
氯碱生产过程中原料、中间产品、产品和副产物中很多为有毒有害或易燃

易爆的物质。在发生事故时,可能对周围的空气和水体造成事故污染。根据有关 物质的性质,将主要的有毒有害和易燃易爆物质列入表 5-1-1 中。 表 5-1-1
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名称 常温常 压下状 态 气 气 气 溶液 液 固 气 气 溶液

氯碱生产主要危险性物料性质
危险性 熔点 (℃) 沸点 (℃) -85.0 -34.5 -252.8 108.6 10.35 318.4 -81.8 -159.8 -6.0 330 1390 -83.0 -13.37 102.2 305 472 2.1-80% 3.6-31% 10-13% 溶液态称液碱 400 11.5-92.2% 4.1-74.1% 沸点指 20%溶液 燃点 (℃) 爆炸极限 备注

HCl Cl2 H2 盐酸 硫酸 烧碱 乙炔 氯乙烯 次氯酸纳

遇水有强腐蚀性、 -114.2 有毒性 有毒及腐蚀性 易燃易爆 强腐蚀性 强腐蚀性 溶液有强腐蚀性 易燃易爆 易燃易爆有毒 腐蚀性 -101.3 -259.2

不燃气体

在表 5-1-1 所列的 9 种主要危险性物料中,盐酸、硫酸、烧碱溶液、次氯酸 钠均为液态物质,发生事故时液体泄漏在厂内,可经过中和池与废水处理站处理 后控制外排废水达标,不致对外环境造成事故性污染,氢气和乙炔虽易燃易爆, 但燃烧爆炸后不产生对环境有显著不良影响的物质。只有 HCl、Cl2 和氯乙烯, 在发生事故大量排放时会污染环境空气, 对附近的人群健康和动植物正常生长造 成危害。因而确定主要事故风险因子为 HCl、Cl2 和氯乙烯 3 项。

5.2

事故原因和事故源强

5.2.1 事故类型和事故原因
国内氯碱厂在多年生产过程中发生过多次事故,这些事故的基础是因为生
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产过程中存在着易燃易爆和强腐蚀性的物质如 Cl2、HCl、氯乙烯、H2 等,另一 方面是生产过程在一定温度、压力之下在机械设备中进行反应加工,在管道设备 中输送与贮存,当生产系统发生机电方面的意外事故或工人误操作时,就会发生 爆炸或泄漏的情况,造成大量有害物质的非正常排放,使环境受到非正常的突发 性污染。常见的对环境产生污染的事故类型和事故原因列于表 5-2-1 中。 表 5-2-1
序号 1 事故类型 爆炸事故

氯碱厂事故类型和事故原因
事故原因 1、 系统中混入其它物质, 引发爆炸 2、设备缺陷,漏料导致爆炸 3、设备管道漏料使易燃气体外逸, 形成爆炸性气体 4、误操作导致设备超压爆炸 5、违章在防爆岗位动火引起爆炸 1、设备管线缺陷未及时检修更换, 在压力作用下爆裂 2、电源或电器设备发生故障 3、操作有误,开错阀门,设备等 4、设备容器装料过满 5、 旧设备代替新设备, 有设备缺陷 6、设备超负荷运转导致泄漏 硫酸、盐酸、液碱、次氯酸钠贮存 运输中因设备管线腐蚀漏料 事故发生部位 1、电解工序 2、氯氢处理工序 3、氯乙烯生产工序 4、氯乙烯聚合工序 5、氯化氢合成工序 6、液氯生产工序 1、液氯管线、设备、钢瓶 2、电解工序 3、氯气干燥 4、聚合釜 5、事故氯气吸收塔 6、氯化氢合成工序 7、氯化氢管线、设备、阀门 1、腐蚀液体贮槽 2、管线、阀门、法兰处

2

泄漏事故

3

腐蚀事故

5.2.2 氯碱厂部分事故举例
本项目的《安全预评价报告》中,列举了国内氯碱厂发生的 28 起不同类型 的事故。我们选择了其中可能对环境造成危害的事故 11 例,提供建设单位和有 关环境管理部门参考。 (1)1986 年 8 月,浙江某氯碱厂电解与氯氢处理工序因电解槽中盐水含 铵盐较高导致氯气中含三氯化氮过高而发生爆炸, 氯气大量外泄, 造成 8 人死亡, 39 人中毒。 (2)1991 年 7 月,江西某氯碱厂试车时,开车氯气进入次氯酸钠工序事 故氯气吸收塔,因事故氯气进塔量过多,生成的次氯酸钠分解并外泄,散发出大 量氯气。在处理泄漏事故中,一消防队员因使用氧气呼吸器不当而导致死亡。 (3)1993 年 5 月,山东某氯碱厂用电动砂轮机对高处设备基础进行修整, 砂轮机产生的火花引燃了盐酸贮槽上部水封盒泄漏出的氢气, 导致贮槽内气体爆 炸,爆炸造成 1 人死亡。

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(4)1966 年 8 月,浙江某氯碱厂液氯热交换器因数月未排污,热交换器 内三氯化氮累积过多而引起爆炸,造成厂房倒塌,设备部件飞出 142 米。因事故 发生在深夜,未引起人员伤亡。 (5)1980 年 2 月,某氯碱厂因用旧设备代作氯乙烯单体贮槽,投入使用 后人孔处开裂喷出氯乙烯单体, 又因采用非防爆电器设备出现电火花造成着火爆 炸。 (6)1976 年 4 月,山东某氯碱厂氯乙烯工段进行焊接管道动火时,焊渣 溅入蒸发槽内引起爆炸,导致 1 人死亡。 (7) 1976 年 1 月, 某氯碱厂氯乙烯聚合工序聚合釜因操作不当引起聚合釜 超压,氯乙烯单体自轴封与出料阀处喷出,造成现场 5 人中毒。 (8)1972 年 11 月,某氯碱厂氯乙烯聚合釜因人孔盖垫片不符合要求,当 釜内升压后, 垫片折断被吹出, 导致大量氯乙烯喷出, 加之有人违章在附近吸烟, 引起氯乙烯爆炸,造成 2 人死亡,6 人重伤。 (9)1966 年 7 月,上海某氯碱厂充装液氯钢瓶时,因充装过满导致贮存后 由于温度升高而发生钢瓶爆裂,大量液氯外泄,造成 3 人死亡,1 人重伤,142 人吸氯中毒。 (10)1994 年 7 月,山西某氯碱厂向铁路槽车内充装液氯时,充氯高压软 管爆开,液氯外泄,造成周围人员吸入氯气中毒,导致 1 人死亡,4 人中度中毒, 4 人轻度中毒。 (11)1986 年 5 月,山东某氯碱厂液氯包装工段在加压装氯时,装氯管道 上盲板垫片处破裂,导致 1 吨左右液氯外泄,中毒 33 人。 以上事故案例多半有氯气、氯化氢、氯乙烯等外泄,除造成厂内职工中毒、 死亡外,还有可能造成事故污染,使周围环境受到危害。

5.2.3 事故排放的源强估算
5.2.3.1 烧碱装置 主要是泄漏 Cl2 和 HCl 问题,根据生产规模、物料平衡、工艺分析、事故 持续时间等,确定下列事故源强。 (1)电解槽爆炸 建设项目产氯量为 259kg/min,如果电解槽发生爆炸,产氯过程立即停止, 只有已产生贮存于管道及电解槽的氯气泄漏,最多泄漏 2min,以面源的形式全
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部排入环境。 (2)氯化氢合成炉爆炸 氯化氢合成炉在开工点火阶段,有可能发生爆炸,此时无大量 HCl 生成, 但有氯泄出。如果有电解槽继续工作,氯气产生量就是泄漏量,即 259kg/min, 最长持续 5min,以面源形式排放。 (3)氯气事故吸收塔失效 当发生氯气泄漏或其它事故时,排放的氯气进入氯气事故处理系统,若事 故氯气吸收塔因种种原因(如泵不转、碱液槽打空等)失效时,氯的最大排放量 为 259kg/min,持续时间最长 10min。 (4)控制失灵 控制失灵是在电解槽正常生产的情况下,其它动力停电或发生事故时,设 置的控制措施失灵。该排放是事故排放较大类型,按年产氯气 124200t 计算,氯 气产生量与排放量可达 259kg/min,持续时间 10min。但由于系统立即转入事故 处理状态,氯气进入次氯酸钠塔用碱液吸收,吸收效率按 95%计算,实际排放量 为 12.95kg/min。 (5)氯氢处理工序氯气管道破裂 氯氢工段如果出现向氯化氢工序送氯气的管道断裂,氯气最大排放速率为 218kg/min,最长持续 10min。若向液氯工序送氯气的管道破裂,氯气最大排放 速率为 40.5kg/min,最长持续 10min。 (6)液氯钢瓶爆裂 当液氯工序充氯钢瓶发生爆裂时,最大泄漏量为 1t,约在 5min 内漏完,平 均为 200kg/min。 (7)氯化氢管道破裂 当向聚氯乙烯装置输送氯化氢的管线破裂时,氯化氢的最大排放量为 206kg/min,最长持续 10min。 (8)氯化氢吸收系统出现事故 当盐酸生产工序降膜吸收器和尾气吸收塔都出现事故停止工作时,氯化氢 的最大排放量为 15.6kg/min,最长持续 10min。 5.2.3.2 聚氯乙烯装置 (1)聚合釜爆炸事故 由于工况控制失常,操作失误等原因引起聚合釜爆炸,顷刻聚合釜内反应

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激烈、温度压力骤升。以 45m3 釜计,根据气态方程、投料比、转化率和物料守 恒计算,除去釜内聚合的 PVC,释放的氯乙烯总量为 104kg/次,持续释放时间 为 5min,平均为 20.8kg/min。 (2)氯乙烯合成塔后的管道破裂事故 进入聚合釜前为纯氯乙烯,如果因盐酸腐蚀或其它原因使管道破裂,或操 作不当使氯乙烯压缩机泄漏,或氯乙烯贮槽破裂等,则可能出现氯乙烯以 240kg/min 的速度泄漏,持续 5min。 (3)氯乙烯净化塔失效 根据工艺分析, 氯乙烯尾气净化塔失效时, 氯乙烯的排放速度为 0.03kg/min。

5.3

预测模式
根据 HJ/T2.2-93《环境影响评价技术导则 大气环境》的要求,选用非正

常排放有风情况下的预测模式:

C?

? y2 ? ? He 2 ? ? exp ?? ? G1 ? ? exp ?? 2 2 ? ?U? y ? z ? 2? y ? ? 2? z ? ? ? Q
t ? T时

(5-3-1)

? ?U t ? x ? ? x ? ?? ? ? ? ?? ? ?1 ? ? ?? x ? G1 ? ? ? x ? ?? ?U t ? x ? ? ? ?U t ? U T ? X ? ? ? ? ? ?x ? ?x ? ? ? ? ?

(5-3-2)
t ? T时

? ( s) ?

1 2?

?e
??

s

?t 2 / 2

dt

(5-3)

式中:T 为非正常排放持续时间,其它参数同常规用法。

5.4

输入清单
表 5-4-1
污染源

排放源正常排放输入清单
源强(mg/s) Cl2 4316667 4316667 4316667 215833 HCl 氯乙烯 排放时 间 (S) 120 300 600 600 排放高 度 (m) 5 5 20 20 备注

序 号 1 2 3 4

名称 电解槽爆炸 HCl 合成炉爆炸 Cl2 事故吸收塔失效 控制失灵电解 槽事故排放

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污染源 序 号 5 6 7 8 9 10 11 名称 氯氢处理送氯管道 破裂 液氯钢瓶爆裂 聚氯乙烯装置输送 HCl 管道破裂 氯化氢吸收系统发 生事故 聚合釜爆炸事故排 放 氯乙烯合成后的管 道破裂 氯乙烯净化塔失效 的排放 Cl2 675000

源强(mg/s) HCl 氯乙烯

排放时 间 (S) 600 300

排放高 度 (m) 5 5 5 12 5 5 20

备注

3333333 3433333 260000 346667 400000 500

600 600 300 300

连续排 放

5.5

影响浓度预测结果与评价

5.5.1 化学品对人体的危害程度
目前国内事故排放无正式评价标准,我们根据事故排放产生污染物在不同 浓度情况下对人的危害情况评价事故排放对环境的影响。 (1)本项目事故排放大气污染物危害程度分析 根据“环境卫生学”“化学毒品毒性法规环境数据年册”“高毒物品目录” 、 、 等多份资料的介绍,氯气、氯化氢、氯乙烯的危害程度如下: ①氯气(Cl2) :当浓度达到 18mg/m3 时,可刺激人的咽喉,但不会引起剧 咳;当浓度达到 150mg/m3,并接触 45min 以上时可能引起严重损害;当浓度达 到 300mg/m3 时,可能造成致命损害。 ②氯化氢: 15mg/m3 为车间最高允许浓度; 40mg/m3 为短时间接触允许浓度。 ③氯乙烯:25mg/m3 为短时间接触允许浓度;浓度为 200mg/m3 时,长期接 触会引起肝脾肿大;1000mg/m3 为人不致死的最大耐受浓度。 (2)污染物危害程度的界定 根据以上资料所介绍的氯气、氯化氢、氯乙烯的毒性和允许接触浓度。我 们将超过短时间接触允许浓度界定为可引起对人体的轻度伤害, 而将引起肝脾肿

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大或对人体造成严重损害的浓度界定为引起重伤害的浓度, 将超过某一浓度即能 引起人致死的浓度界定为致死浓度。将具体的浓度值列于表 5-5-1 中。 表 5-5-1
序号 1 2 3

不同浓度化学品的危害程度
毒性物质 氯气 氯化氢 氯乙烯 不同程度危害的浓度限值 引起轻度伤害 >18 >40 >25 引起重伤害 >150 —— >200 mg/m3 可能致死 >300 —— >1000

5.5.2 事故状况下污染物的影响预测结果
(1)当发生电解槽爆炸、氯化氢合成炉爆炸、氯气事故吸收塔失效等三类 事故时,氯气的最大排放量均为 259kg/min,这些事故的影响预测结果如表 5-5-2 所示。 (2)当发生控制失灵,氯气进入事故吸收塔用碱液吸收时,事故影响预测 结果如表 5-5-3 所示; (3)当发生氯氢处理工序向氯化氢工序的管道断裂事故时,事故影响预测 结果如表 5-5-4 所示; (4)当发生液氯钢瓶爆裂事故时,事故影响预测结果如表 5-5-5 所示; (5)当发生氯化氢管线破裂时,事故影响预测结果如表 5-5-6 所示; (6)当发生氯化氢吸收系统出现事故,吸收系统停止工作时,事故影响预 测结果如表 5-5-7 所示; (7)当发生聚氯乙烯聚合釜爆炸事故时,事故影响预测结果如表 5-5-8 所 示; (8) 当发生氯乙烯合成塔后管道破裂事故时, 事故影响预测结果如表 5-5-9 所示; (9) 当发生氯乙烯净化塔失效事故时, 事故影响预测结果如表 5-5-10 所示。

表 5-5-2

电解槽爆炸、氯化氢合成炉爆炸、氯气事故吸收塔失效等 三种情况下下风向氯气小时平均浓度预测结果。
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下风向距离 (m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 A-B C D 1470.612 1604.095 1622.158 502.872 646.642 766.484 243.986 344.018 457.192 141.417 212.798 308.029 90.548 144.597 223.871 61.921 104.449 171.309 43.762 78.816 136.066 32.057 61.212 111.166 24.570 48.734 92.797 19.184 39.367 78.743 3.155 8.146 23.483 1.064 2.975 10.553 0.401 1.344 5.420 0.252 0.743 3.440 0.131 0.425 2.288 0.095 0.317 1.555 0.072 0.246 1.060 0.038 0.148 0.875 0.030 0.121 0.597

(mg/m3) E-F 1225.965 751.777 535.088 407.184 323.390 264.820 221.951 189.460 164.144 143.969 57.436 31.771 19.845 13.331 9.461 6.782 5.201 4.030 3.134

表 5-5-3

控制失灵、氯气进入事故吸收塔用碱液吸收时下风向氯气小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 A-B C D 73.530 80.205 81.108 25.144 32.332 38.324 12.193 17.192 22.848 7.093 10.634 15.394 4.606 7.226 11.188 3.217 5.233 8.561 2.368 3.967 6.800 1.812 3.113 5.555 1.429 2.510 4.640 1.155 2.068 3.945 0.279 0.567 1.328 0.120 0.263 0.694 0.063 0.152 0.437 0.038 0.098 0.305 0.024 0.067 0.226 0.017 0.048 0.175 0.011 0.036 0.140 0.008 0.027 0.114 0.006 0.021 0.094 (mg/m3) E-F 61.298 37.589 26.741 20.349 16.161 13.234 11.092 9.468 8.203 7.195 2.875 1.626 1.074 0.776 0.593 0.472 0.387 0.325 0.278

下风向距离(m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

表 5-5-4
下风向距离 (m)

向氯化氢工序送氯气管道断裂时下风向氯气小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值
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(mg/m3)

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100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

A-B 229.961 78.634 38.133 22.183 14.404 10.062 7.406 5.667 4.469 3.611 0.874 0.374 0.198 0.118 0.074 0.052 0.035 0.026 0.019

C 250.833 101.116 53.767 33.258 22.599 16.366 12.407 9.737 7.850 6.467 1.774 0.824 0.475 0.306 0.210 0.152 0.112 0.084 0.066

D 253.658 119.856 71.455 48.142 34.989 26.774 21.266 17.374 14.512 12.388 4.153 2.171 1.366 0.953 0.708 0.548 0.437 0.356 0.294

E-F 191.705 117.556 83.630 63.639 50.543 71.389 34.689 29.611 25.654 22.501 8.990 5.085 3.360 2.426 1.855 1.477 1.211 1.016 0.868

表 5-5-5
下风向距离 (m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

液氯钢瓶爆裂事故时下风向氯气小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 A-B C D 1135.608 1238.684 1252.631 388.318 499.338 591.880 188.310 265.516 352.865 109.547 164.239 237.740 71.129 111.601 172.785 49.716 80.859 132.285 36.598 61.302 105.071 27.998 48.109 85.843 22.082 38.786 71.699 17.830 31.952 60.958 3.986 8.696 20.510 1.488 3.820 10.666 0.690 2.024 6.545 0.400 1.171 4.345 0.223 0.731 3.096 0.162 0.503 2.265 0.107 0.355 1.669 0.071 0.253 1.302 0.057 0.207 1.026 (mg/m3) E-F 946.691 580.523 412.985 314.266 249.596 204.494 171.391 146.301 126.752 111.173 44.397 25.109 16.593 11.981 9.146 7.240 5.875 4.868 4.078

表 5-5-6
下风向距离 (m)

输送氯化氢管道破裂时下风向氯化氢小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 (mg/m3)

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100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

A-B 1169.676 399.968 193.960 112.833 73.263 51.181 37.668 28.824 22.732 18.366 4.445 1.903 1.006 0.602 0.378 0.263 0.179 0.131 0.097

C 1275.844 514.318 273.481 169.167 114.949 83.242 63.109 49.527 39.930 32.894 9.022 4.191 2.418 1.559 1.066 0.771 0.572 0.429 0.337

D 1290.210 609.636 363.451 244.872 177.969 136.184 108.168 88.373 73.813 62.755 21.125 11.043 6.949 4.854 3.601 2.789 2.222 1.812 1.497

E-F 975.091 597.938 425.375 323.694 257.084 210.522 176.443 150.614 130.489 114.450 45.729 25.863 17.090 12.340 9.436 7.512 6.159 5.167 4.414

表 5-5-7 氯化氢吸收系统出现事故停止工作时下风向氯化氢小时平均浓度预测结果
下风向距离(m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 (mg/m3) A-B C D E-F 68.131 74.322 75.218 56.843 23.354 30.021 35.565 34.827 11.328 15.934 21.257 24.832 6.671 9.927 14.364 18.964 4.327 6.775 10.439 15.071 3.055 4.836 7.946 12.335 2.243 3.743 6.385 10.368 1.736 2.967 5.167 8.875 1.318 2 .354 4.354 7.637 1.143 1.939 3.771 6.742 0.354 0.548 1.249 2.719 0.147 0.236 0.636 1.547 0.128 0.183 0.483 1.084 0.089 0.161 0.362 0.763 0.081 0.138 0.271 0.544 0.069 0.077 0.224 0.492 0.05 7 0.064 0.184 0.418 0.043 0.053 0.153 0.375 0 .030 0.042 0.127 0.326

表 5-5-8
下风向距离 (m)

聚氯乙烯聚合釜爆炸事故时下风向氯乙烯小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 (mg/m3)

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100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

A-B 118.103 40.385 19.584 11.393 7.397 5.170 3.805 2.912 2.296 1.854 0. 415 0.155 0.072 0.042 0.023 0.017 0.011 0.007 0.006

C 128.823 51.931 27.614 17.081 11.607 8.409 6.375 5.003 4.034 3.323 0.904 0.397 0.211 0.122 0.076 0.052 0.037 0.026 0.022

D 130.274 61.556 36.698 24.725 17.970 13.758 10.927 8.928 7.346 6.340 2.133 1.109 0.681 0.452 0.322 0.236 0.174 0.135 0.107

E-F 98.456 60.374 42.951 32.684 25.958 21.267 17.825 15.215 13.182 11.562 4.617 2.611 1.726 1.246 0.951 0.753 0.611 0.506 0.424

表 5-5-9

氯乙烯合成塔后管道破裂时下风向氯乙烯小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 A-B 1362.729 465.982 225.972 131.456 85.355 59.659 43.907 33.598 26.498 21.396 4.783 1.785 0.827 0.481 0.267 0.194 0.128 0.085 0.06 8 C 1486.420 599.205 318.619 197.087 133.921 97.030 73.563 57.731 46.544 38.343 10.435 4.584 2.429 1.405 0.877 0.603 0.426 0.304 0.248 D 1503.157 710.256 423.438 285.287 207.343 158.742 126.085 103.011 86.039 73.150 24.612 12.799 7.855 5.213 3.715 2.718 2.003 1.563 1.231 (mg/m3) E-F 1136.029 696.627 495.583 377.199 299.515 245.393 205.669 175.562 152.103 133.407 53.277 30.131 19.911 14.377 10.976 8.688 7.051 5.841 4.893

下风向距离 (m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

表 5-5-10
下风向距离(m)

氯乙烯净化塔失效时下风向氯乙烯小时平均浓度预测结果
不同稳定度下风向小时平均浓度净增值 (mg/m3)

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A-B 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 0.170 0.058 0.028 0.016 0.011 0.007 0.005 0.004 0.003 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

C 0.186 0.075 0.040 0.025 0.017 0.012 0.009 0.007 0.006 0.005 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

D 0.188 0.089 0.053 0.036 0.026 0.020 0.016 0.013 0.011 0.009 0.003 0.002 0.001 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000

E-F 0.142 0.087 0.062 0.047 0.037 0.031 0.026 0.022 0.019 0.017 0.007 0.004 0.002 0.002 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001

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图1

控制失灵电解槽CL2排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图
1400 1200

图2

电解槽爆炸储存CL2排放2分钟下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

70 60

浓度(mg/m 3)

浓度(mg/m 3)

50 40 30 20

1000 800 600 400 200

10 0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

10 0

20 0

30 0

40 0

50 0

60 0

70 0

80 0

90 0

距离(m)

距离(m)

图3

氯氢处理送氯管道破裂CL2排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图
1400 1200

图4

HCL合成炉爆炸电解槽CL2泄露下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

250

200

浓度(mg/m 3)

150

浓度(mg/m 3)

1000 800 600 400 200

100

50

0

0

10 0

20 0

30 0

40 0

50 0

60 0

70 0

80 0

90 0

10 0

20 0

30 0

40 0

50 0

60 0

70 0

80 0

00 0

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10

20

30

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90

10

20

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40

50

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70

80

10

90

距离(m)

距离(m)

81

10

00 0

00

00

00

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00

00

00

00

00

00

00

00

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00

00

00

00

00

90 00 10 00 0

10 00

20 00

30 00

40 00

50 00

60 00

70 00

80 00

浓度(mg/m 3)
1000 1200 1400 1000 1200 200 0 400 600 800 200 400 600 800 0

浓度(mg/m 3)
10 0 20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 10 00 20 00 30 00 40 00 50 00 60 00 70 00 80 00 90 00 10 00 0

10 0 20 0 30 0 40 0

图5

图7

50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 10 00 00 00 00 00 00 00 00 00

CL2吸收塔失效CL2排放下风向小时 平均影响浓度随距离分布图

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聚屡乙烯装置送HCL管道破裂HCL排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

距离(m)
20 30 40 50 60 70 80 90 10 00 0

距离(m)

82
浓度(mg/m 3)
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 100 200 0 0

浓度(mg/m 3)
1000 300 400 500 600 700 800 900

10 0 20 0

10 0 20 0

图6

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图8

30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 10 00 20 30 40 50 60 70 80 90 10 00 00 00 00 00 00 00 00 00 0

30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 10 00

液氯钢瓶爆裂CL2泄露下风向小时平均影响浓度随距离分布 图

HCL跑、冒、滴、漏无组织排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

距离(m)

距离(m)

20 00 30 00 40 00 50 00 60 00 70 00 80 00 90 00 10 00 0

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图9

聚合釜爆炸氯乙烯排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

120 100

浓度(mg/m 3)

80 60 40 20 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000

距离(m)

图11

氯乙烯净化塔失效时氯乙烯排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图
1200 1000

图10

氯乙烯合成后破裂事故氯乙烯排放下风向小时平均 影响浓度随距离分布图

0.16 0.14

浓度(mg/m 3 )

0.12

浓度(mg/m 3)
20 0 30 0 40 0 50 0 60 0 70 0 80 0 90 0 10 00 20 00 30 00 40 00 50 00 60 00 70 00 80 00 90 00 10 00 0

0.1 0.08 0.06 0.04 0.02 0

800 600 400 200 0

10 0

10 0

20 0

30 0

40 0

50 0

60 0

70 0

80 0

90 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

距离(m)

距离(m)

83

10

00 0

00

00

00

00

00

00

00

00

00

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5.5.3 发生事故时可能造成人群伤害的距离
根据表 5-5-1 中不同浓度化学品使人群发生不同程度危害的浓度限值和表 5-5-2 至 5-5-10 中所列的预测值,整理出在发生不同类型污染事故时,可能使人群 受到不同程度危害的预测距离,在所预测的范围内,正处于下风向的人群有可能 受到不同程度的伤害,具体数值列于表 5-5-11 中。 表 5-5-11
污染事故类型 致死 事故(1) (2) (3) 事故(4) 事故(5) 事故(6) 事故(7) 事故(8) 事故(9) 事故(10) 事故(11) <540 <20 <80 <420 重伤害 <970 <50 <260 <790 轻伤害 <4100 <420 <1100 <3800 <2280 <180 <5 <160 0 <50 <720 0 <500 <3500 0 轻伤害 致死 重伤害 轻伤害

发生不同类型污染事故时, 可能造成人群伤害的距离 (单位:m)
氯气污染 氯化氢污染 氯乙烯污染

5.5.4 各敏感点人群受事故污染伤害的情况
建设地点附近现有的 7 个敏感点中,除榆溪河外,其余 6 个均有人居住或 工作。另外,对事故污染情况下对榆林市中心、榆林市环保局新址,规划中距拟 建厂最近的居住区的危害情况也做了预测。预测结果列于表 5-5-12 中。

5.5.5 事故污染影响评价
(1)就设定的 11 种较易发生的污染事故来看,其中发生氯气污染的事故有 6 种,发生氯乙烯污染的事故有 3 种,发生氯化氢污染的事故有 2 种。其中发生 电解槽爆炸、氯化氢合成炉爆炸,氯气事故吸收塔失效等三种事故时氯气的事故 污染最为严重, 这几种事故时可引起轻伤害的最大距离为厂区下风向 4100m(浓 度>18mg/m3) ,在南风或西南风条件下,可使榆林经济开发区北半部规划的居住 区大部分人群受到轻伤害,引起重伤害和致死的范围也比其余事故大。
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表 5-5-12
敏感点 方位

各敏感点人群受事故污染的伤害情况
距厂 距离 (m) 2800 事故(10) SSE S SSE N、NNE NE、NNW N、NNE SW、SWW、SSW SWW SW、SWW、SSW SWW SW、SWW、 SW、SWW、S SW、SWW 各种风向 各种风向 E、F E、F E、F 轻伤害 轻伤害 轻伤害 3600 3800 事故(1) (2) (3) (6)之一 事故(1) (2) (3) (6)之一 事故(1) (2) (3) (6) (10)之一 同时具备的三种条件 发生事故的类型 事故(1) (2) (3) (6)之一 风向 S、SSE、SE 稳定度 E、F 伤害 程度 轻伤害

治沙公司 南沙村 榆林粮库

NNW N NNW

D、E、F 轻伤害 E、F E、F E、F E、F E、F E、F 轻伤害 轻伤害 轻伤害 轻伤害 轻伤害 轻伤害

阎庄则车站

S

1600

事故(1) (2) (3) (6) (10)之一 事故 (7)

榆林氮肥 厂 天然气化 工厂

事故(1) (2) (3) (6)之一 EEN 2400 事故 (10) 事故(1) (2) (3) (6)之一 EEN 2600 事故 (10) 事故(1) (2) (3) (6)之一

D、E、F 轻伤害 E、F E、F 轻伤害 轻伤害

规划最近 居住区 市环保局 新址 榆林市区 中心

NNE

2000

事故(1) (2) (3) (6) (10)之一 事故 (7)

NNE NNE

4260 10600

各种事故 各种事故

各稳定度 不伤害 各稳定度 不伤害

(2)由表 5-5-2 和表 5-5-1 的事故预测结果可知当发生电解槽爆炸、氯化氢 合成炉爆炸、氯气事故吸收塔失效等三种事故时,下风向 540m 以内氯气浓度可 达 300mg/m3 以上, 可能使受害者致死; 下风向 970m 以内氯气浓度可达 150mg/m3 以上;可能使受害者呼吸系统引起重伤害;下风向 4100m 以内氯气浓度可达 18mg/m3 以上,可引起人咽喉受刺激以致咳嗽,受到轻伤害。 (3)由表 5-5-3、表 5-5-4 和表 5-5-11 可知当发生控制失灵,氯气进入事故 吸收塔处理时,发生轻伤害的范围为下风向 420m 范围内,发生重伤害的范围为 下风向 50m 范围内;当发生氯氢处理工序向氯化氢工序送氯气的管道断裂时, 发生轻伤害的范围为下风向 1100m 内,发生重伤害的范围为下风向 260m 范围内。

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这两种事故的影响范围较小,均在规划的工业区范围内。 (4) 由表 5-5-5 和表 5-5-11 可知, 当发生液氯钢瓶爆裂事故时, 下风向 420m 以内氯气浓度可达 300mg/m3 以上,可能使受害者致死;下风向 790m 以内氯气 浓度可达 150mg/m3 以上,可能使受害者受到重伤害;下风向 3800m 以内氯气浓 度可达 18mg/m3 以上,会使受害人产生轻伤害。 (5)由表 5-5-6、表 5-5-7 和表 5-5-11 可知,当输送氯化氢管道破裂时,可 能使下风向 2280m 以内氯化氢浓度超过 40mg/m3,引起这一范围内人群受到轻 伤害;当氢化氢吸收系统出现事故停止工作时,可使下风向 120m 范围内人群受 到轻伤害。 因资料中未查到引起重伤害和致死浓度, 不好确定重伤害和致死范围。 (6) 由表 5-5-8 和 5-5-11 可知, 当聚氯乙烯聚合釜发生爆炸时, 下风向 50m 范围内氯乙烯浓度可超过 200mg/m3,使受害者受到重伤害,下风向 500m 范围 内氯乙烯浓度可超过 25mg/m3,使受害者受到轻伤害。 (7)由表 5-5-9 和表 5-5-11 可知,当发生氯乙烯合成塔后管道破裂时,下 风向 160m 范围内氯乙烯浓度可能超过 1000mg/m3,会使人致死;下风向 720m 范围内的人群可能受到重伤害,下风向 3500m 范围内的人群可能受到轻伤害。 (8)由表 5-5-10 与表 5-5-11 可以看出当氯乙烯净化塔失效时,下风向氯乙 烯的浓度不会超过 25mg/m3,不会给下风向人群造成轻伤害,更不会使人群发生 重伤害或致死。 (9)由表 5-5-2 至 5-5-5 可知,发生各种氯气大量外排的事故时,在下风向 10km 处空气中氯气的小时平均浓度最大可达 0.278mg/m3 至 4.078mg/m3,为《工 业企业设计卫生标准》中规定的居住区空气中氯气最高容许浓度限值 (0.10mg/m3)的 2.78~40.78 倍;如果经常发生这类事故,肯定时对周围十多公 里内的人群健康不利。 由表 5-5-6 至表 5-5-7 可知,发生氯化氢大量外排的污染事故时,在下风向 10km 处空气中氯化氢的小时平浓度最大可达 0.326~4.414mg/m3,为《工业企业 设计卫生标准》中规定的居住区空气中氯化氢最高容许浓度限值(0.05mg/m3) 的 6.52~88.28 倍,如果经常发生这类事故,对周围十多公里内的人群健康不利。 (10)由表 5-5-12 可知对于厂区周围现已存在的治沙公司、南沙村、榆林 粮库、闫则庄车站、榆林氮肥厂、榆林天然气化工厂等敏感点和规划中距厂区最
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近的居住区来说,当发生各种事故时,这些敏感点空气中氯气、氯化氢和聚氯乙 烯浓度都达不到使人致死的浓度,也达不到使人受到重伤害的浓度。但在不同条 件下可使这些敏感点的人群受到轻伤害。 对位于榆林经济开发区北端的榆林市环保局新址和榆林市中心城区, 因距所 建氯碱厂较远,在氯碱厂发生各类事故时,这两处的人群均不致受到轻伤害,更 不会受重伤害。 (11)由表 5-5-11 可看到,当发生不同类型事故时,突然放出高浓度污染物 分别在 5m 以内至 540m 以内范围内使人致死,在 50m 以内至 970m 以内使人受 到严重伤害,在 180m 以内至 4100m 以内使人受到轻伤害。事故危害十分严重, 因而必须引起建设单位的充分重视,尽量避免或减少事故的发生。

5.6

事故风险率(概率)的预测与评价

5.6.1 预测模式
采用 Delphi 法:

? min

N ? ? 1 ? log ?min( i ) ? ? ? ? ? N i ?1 ? ?? ? ? Farti log ?10 ? ? ? ? ? ?
N

(5-6-1)

? ? 1 ? log ? ? ? ?mb ? Fartilog?10 ? N ? ? ? ? 1 ? log ? ? ? ?max ? Fartilog?10 ? N ? ?
i ?1 N i ?1

mb ( i )

max( i )

? ? ? ? ? ? ?? ?? ? ? ?
? ? ?

(5-6-2) (5-6-3)

式中: ? min( i ) :第 i 类故障因子最小故障率估计值;

? max( i ) :第 i 类故障因子最大故障估计值;
? mb (i ) :第 i 类故障因子最可几故障率估计值;
F:为附加因子(如风向频率等)概率系数;

?min :事故最小风险率可接受的综合值;
? max :事故最大风险率可接受的综合值;

?mb :事故最可几风险率可接受的综合值。

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5.6.2 输入清单
(1)事故因子出现概率的估计 根据国内外机械、化工、压力容器、管道等事故因子故障率的统计资料,并 考虑科技进步因子等,本项目部件事故因子故障率取值如表 5-6-1 所示. 表 5-6-1
序号 设备、部件故障名称 λ min 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 泵停转 电磁阀失效 手动阀失效 管道接头失效 电动机不起动 断路器不转换 手动开关失效 仪器固定组件失效 变压器断、短路 导线断路 焊缝裂开 冷却器失效 焊缝泄漏 弯头、法兰、接头泄漏 垫圈泄漏 停电事故 9.0×10 9.5×10 6.5×10 5.5×10 9.5×10 3.5×10 4.0×10 7.0×10 3.0×10 3.0×10 5.5×10 8.0×10 6.0×10
-7

设备、部件故障率统计表
故障率估计值(1/h) λ b 2.16×10 5.4×10 2.3×10
-6

λ max 9.999×10 5.0×10 5.0×10
-5

-8

-7

-6

-9

-8

-7

-6

1.754×10 6.5×10

-6

1.75×10 2.0×10

-5

-8

-7

-6

-6

7.11×10 8.0×10 3.5×10 6.0×10

-6

1.67×10 2.0×10 1.0×10 1.0×10 1.0×10

-5

-7

-7

-6

-8

-7

-6

-7

-7

-6

-6

7.54×10 2.27×10 4.01×10 3.0×10 3.0×10 3.0×10

-6

-5

-7

-6

3.2732×10 8.45×10 1.0×10 1.0×10 1.0×10

-5

-7

-6

-5

-10

-9

-8

9.0×10 9.0×10 1.0×10

-8

-7

-6

-7

-6

-5

-6

2.03×10

-6

1.39×10

-6

(2)人员操作失误率的估计 根据国内外对化工、核电站、石油、天然气工业操作失误率的统计,结合本 项目, 并考虑技术进步、 管理水平提高因素, 提出的人员操作失误率列入表 5-6-2 表 5-6-2
序号 动作

人员操作失误率
失误率(1/h)

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λ min 1 2 3 4 5 6 一般操作失误,如选错开关 一般疏忽失误,如维修后未 还原正确状态 按错电气开关,而未注意指 示灯处于所需状态 交接班对设备检查失误(除 检查表要求之外) 班长或检查员未能判 明操 作人员的最初失误 在紧近状态下经过几 个小 时操作人员未能正确行动 5.0×10 1.0×10 9.5×10 5.5×10 5.5×10 7.0×10
-6

λ b 1.25×10 1.39×10 5.95×10 1.25×10 1.25×10 1.39×10
-5

λ max 5.0×10 1.0×10 9.0×10 1.0×10 5.0×10 1.0×10
-5

-6

-5

-4

-6

-5

-5

-7

-6

-5

-6

-5

-5

-7

-6

-5

(3)其它输入清单 ① 因雷电电击造成的停电概率:类比神木县的统计资料为 1.14×10-4(1/h)。 ② 影响各敏感点的风向频率如表 5-6-3 所示。 表 5-6-3
敏感点 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名称 治沙公司 南沙村 国家榆林粮库 闫庄则货车站 榆林氮肥厂 天然气化工厂 规划最近居住区 市环保局新址 榆林市区中心

影响各敏感点的风向频率
影响风向(距离 m) SSE(2800) S(3600) SSE(3800) N(1600) WWS(2400) WWS(2600) SSW(2000) SSW(4260) SSW(10600) 频率 0.0567 0.0321 0.0567 0.0184 0.0294 0.0294 0.0178 0.0178 0.0178

5.6.3 事故风险率的预测结果
对建设单位发生事故的风险率和各敏感点受事故污染的风险率进行了预测, 预测结果如表 5-6-4 所示。 表 5-6-4
风险评价对象

事故风险率的预测结果
事故与事故污染风险率(1/h)

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最小风险率 建设单位本身 1 治沙公司 2 南沙村 3 国家榆林粮库 各 敏 感 点 4 闫庄则货车站 5 榆林氮肥厂 6 天然气化工厂 7 规划最近居住区 8 市环保局新址 9 榆林市区中心 6.23×10 3.53×10 2.00×10 3.53×10 1.15×10 1.83×10 1.83×10 1.11×10 1.11×10 1.11×10
-7

最可几风险率 1.59×10 9.01×10 5.10×10 9.01×10 2.92×10 4.67×10 4.67×10 2.83×10 2.83×10 2.83×10
-6

最大风险率 8.14×10 4.61×10 2.61×10 4.61×10 1.50×10 2.39×10 2.39×10 1.45×10 1.45×10 1.45×10
-6

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

-8

-8

-7

(2)对建设单位可能发生一次污染事故的时间和各敏感点受到建设单位一 次污染事故影响的时间进行了预测,预测结果列于表 5-6-5 中。 表 5-6-5
风险评价对象 建设单位本身 1 治沙公司 2 南沙村 3 国家榆林粮库 各 敏 感 点 4 闫庄则货车站 5 榆林氮肥厂 6 天然气化工厂 7 规划最近居住区 8 市环保局新址 9 榆林市区中心

一次污染事故时间的预测结果
发生或受到一次污染事故影响的时间(α ) 最长时间 183.2 3230.7 5706.6 3230.7 9955.5 6230.7 6230.7 10291.1 10291.1 10291.1 最可几时间 71.8 1267.0 2237.9 1267.0 3904.2 2443.4 2443.4 4035.8 4035.8 4035.8 最短时间 14.0 247.4 436.9 247.4 762.3 477.1 477.1 787.9 787.9 787.9

(3)对百万工作小时伤亡事故发生次数进行了预测,预测结果列于表 5-6-6 中。 国际上将百万小时的平均伤亡事故发生次数称为 FAFR 值,不同国家对 FAFR 值的统计数据差别甚大,现将英国统计的 FAFR 值列在表 5-6-7 中。 表 5-6-6 建设单位 FAFR 值预测
美国化学工业统计

建设单位 FAFR 预测值(次/106h)

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最小值 0.62

最可几值 1.59

最大值 8.14

FAFR 值 4.0 次/106h

表 5-6-7
工业部门 一般制造业 化学工业 炼钢工业 捕鱼业 煤矿开采 建筑 飞行人员 家居(包自然死亡)

英国统计的 FAFR 值
FAFR 值(次/百万工作小时) 4 4 3 35 40 67 250 1

5.6.4 建设项目事故风险率评价
(1) 由表 5-6-4 知, 建设单位发生事故的概率的数量级在 6.23×10-7 到 8.14 ×10
-6

之间,在国内同类氯碱厂中属于概率偏低的,这是因为随着技术进步和国

家对安全措施日益加强的结果。 (2)由表 5-6-5 可知,建设单位本身最可能发生一次事故的时间为 71.8 年。 建设单位周围各敏感点受建设单位事故污染影响的最短时间为 247 年到 787.9 年 一次,而且各敏感点人群不会受到重伤害,这种事故污染影响的概率还是可以为 一般人群接受的。 需要强调指出的是,表 5-6-4 与表 5-6-5 所预测的事故概率是按一般氯碱厂 的平均情况考虑了技术进步因素的预测结果。对于化工生产经验不足的新厂,由 于操作人员和管理人员经验不足,事故发生的概率有可能增大,为此建议建设单 位招聘部分有实践经验的技术人员、管理人员和技术工人做为骨干组织生产,以 减少事故发生的概率。 (3)由表 5-6-6 和表 5-6-7 可以看出,建设单位 FAFR 预测值中的最可几值 为 1.59 次/106h,为美国化学工业统计的 FAFR 值 4 次/106h 的约 40%,属概率较 小的,但预测的最大值为 8.14 次/106h,约为英国化学工业统计值的 2 倍。
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由于目前我国还没有建立事故风险指标体系, 参照英国用 FAFR 值进行事故 风险评价,认为本建设项目的 FAFR 值与英国统计的化学工业的 FAFR 值相当, 可以为环境所接受。

5.7

杜绝事故应采取的措施
根据氯碱厂以往发生事故的原因,总结了以下杜绝与减少事故的措施: (1)在工程布局上统筹考虑,保证装置的建筑物间距符合防火和安全的规

定,且各厂房应按功能分区布置。严格按防火规定设计厂房、选用设备、电器、 仪表。 (2)对有易燃易爆的车间厂房尽可能采用框架结构。如盐酸工段厂房采取 露天框架结构,液氯厂房采用敞开式框架结构,以利于有毒有害气体的扩散,避 免达到爆炸范围。 (3)严格原料管理,原料盐必须合乎质量要求,设备应按操作规程按时排 污,避免设备管道中三氯化氮的增多与积累。 (4)设计时对设备、管线、阀门、垫片、密封材料的使用介质与耐腐蚀性 认真选择, 避免因设计不当引起腐蚀与泄漏。 由于本厂址位于榆林经济开发区内, 发生事故时可能会对周围 4km 左右的人群造成伤害,要求设计时比正常使用加 大安全系数,提高一个档次选择材质。 (5)设置双回路电源以减少因停电造成的事故。在有易燃易爆气体区域, 选用防爆型号电器,如防爆电机、防爆仪表、防爆灯具等。在多层结构、建筑物 的楼梯、走廊疏散通道设置事故照明。 (6)对主要生产工段的装置采用集散控制系统,设置检测点、报警和联锁 系统,提高控制水平,减少因手工操作带来的失误,确保生产安全进行。如事故 尾气处理及回收系统与生产工段实行联锁,火灾危险性区域实行检测自动报警。 (7)对易燃易爆物料输装的管道、设备采取静电接地,对易燃易爆及腐蚀 性物料贮罐、贮槽采用隔离式罐区,罐区四周设置矮墙,贮罐与生产装置的间距 以及与包装销售区间距符合安全规定,对高大厂房设置避雷装置。 (8)有毒有害物料的贮槽、钢瓶、槽车等严格按装料系数装存物料,避免

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因装料过满发生爆炸或泄漏。装氯管线上的垫片,阀门、软管要定期更换,避免 漏料。 (9)严格执行化工和劳动部门有关安全生产管理条例。实行持证上岗、 “动 火”办证,定期检测维修,及时更换腐蚀受损设备,记录资料保管,岗位责任明 确,定期培训职工,提高安全生产和管理能力。 (10) 购置超声探伤仪器, 提高对压力容器管道的探伤能力, 尤其是对氯气、 氯乙烯、 氯化氢设备管道的探测, 健全探伤记录, 主动掌握压力容器的伤损信息, 杜绝恶性事故的发生。 (11)加强对职工的安全生产的技术培训和思想教育,对厂内雇用民工尽量 实行长期合同制。并对其进行必要的安全生产教育和管理,减少误操作,避免意 外事故发生。 (12)在企业开始生产的两三年内,应聘请部分对氯碱生产有经验的管理人 员、技术人员和操作工作作为技术骨干组织生产,以降低事故发生的概率,将事 故消灭在萌芽状态。

5.8

发生事故时的应急方案
氯碱厂潜在性事故类型各异,事故发生点多,事故性质和严重程度不等,因

此应急处理方法不尽相同。本报告就氯碱厂事故应急预案原则性提出几点意见: (1)Cl2、H2、HCL、氯乙烯管道破裂或阀门泄漏应首先切断物料来源,尽 快用带压堵漏的方法迅速堵住泄漏点,及时消除污染。 (2)对泄漏的有毒有害气体应用喷雾状水稀释溶解,然后强力通风,将稀 释水流入净化系统,在有可能的条件下,将泄漏源置入石灰乳中。 (3)发生电解槽爆炸等恶性事故时,应迅速将氯气转到事故氯气处理系统 内,减少事故外排量。 (4)若酸液碱液大量泄漏,进入围堤收容、收集、回收。 (5)应急救援基本程序: (a)发现重大化学事故者应立即向厂调度室报警,事故单位应采取一切办 法切断事故源。

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(b)厂调度室接到报警后,迅速向各救援队报警,通知各有关单位采取紧 急措施, 防止事故扩大, 通知事故车间迅速查明事故原因, 并将情况通知指挥部。 (c)厂救援指挥部接到报警后,应将事故情况报告当地环保部门并派员前 往厂界邻近单位村庄做好解释工作,根据事故造成的污染程度,协助人员暂时撤 离,暂时停止用餐或采取可行措施防止污染。 (d)通讯队接到报警后,立即通知话务员、检修人员及技术人员待命,话 务员中断一般外线电话,确保事故处理外线畅通,厂内通讯迅速、准确、无误。 (e)治安队接到报警后,根据可能引起急性中毒和爆炸的浓度范围设置警 戒线,封锁有关道路,制止无关人员进入,指挥各种抢救车辆,有秩序进入抢救 区域,安排好群众疏散路线,必要时通知厂门卫关闭厂门,禁止无关人员入厂围 观。 (f)消防队接到报警后,应火速赶到现场,视火灾情况进行灭火,迁移可 燃物品,围堵截流可燃液体,控制事态。 (g)医疗队接到报警后,迅速通知全体医护人员,准备急救药品、器具, 根据制定的该种介质急救预案进行抢救受伤者及中毒者。 (h)抢修队接到报警后,立即集合各个工种人员集结待命,物资储备到位, 根据指挥部的命令开展抢险、抢修。 (i)侦检抢救队到达现场后,迅速实施侦毒、监测、查明有毒有害物的允 许浓度范围, 确定可能引起急性中毒、 爆炸浓度范围, 查明受伤者和中毒者情况, 迅速使其脱离危险区域,送医疗救护队抢救。 (j)后勤队接到报警后,迅速集合人员,调集车辆准备好各种生活必需品 和车辆,并做好发放准备工作,接到出车任务,迅速出车。 (k)各专业队抢救结束后,做好现场调查、清理、清洗工作,恢复工艺管 线、电气仪表、设备的生产状态,组织开车生产。 (l)为使化学事故的应急救援有准备,快速反应,统一指挥,分级负责, 各救援专业队必须按各自的职责,根据化学事故应急救援统筹图开展工作,统筹 图见图 5-8-1。 (6)项目建成后建设单位应严格执行《危险化学品安全管理条例》 ,并制定 详尽的应急方案。
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(7)处理事故要彻底,反复勘查审定,直至没有不安全因素存在时,疏散 的人群方可回迁。 (8)认真调查事故原因,总结经验教训,进行深刻的安全环保教育,接受 事故教训,避免事故再次发生。

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一般事故通报友邻单位

6 7

友邻支援 市政府组织救援

3

重大、特大事故报上级

17 0
接受事故报警

通报救援结果

1
下 达 救 援 指 令

指挥部成员去现场 专 业 队 开 赴 现 场 各专业队集合待命

5
专 业 队 明 确 任 务

指挥部实施现场指挥

16

调查事故原因, 制定防范措施 应急救援结束,恢复生产 通讯队开展工作 治安队开展工作

18

9 10 11 12 13 14 15

侦检抢救队开展工作

2

4

8

消防队开展工作 抢修队开展工作 医疗队开展工作 后勤队开展工作

图 5-8-1

重大化学事故应急救援统筹图

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6
6.1

环保设施可行性分析与建议
环境空气污染防治设施可行性分析与建议

6.1.1 建设单位拟采取的环境空气污染防治设施
(1)对离子膜烧碱装置开停车排放的氯气和事故情况下产生的氯气,设置 次氯酸钠吸收塔用碱液吸收氯气,生产次氯酸钠,事故氯气和开停车排放的氯气 基本都被吸收。 (2)对盐酸生产装置产生的含氯化氢吸收尾气,设置尾气吸收塔,水力喷 射泵和气水分离器对氯化氢尾气和盐酸雾进行吸收与捕集, 净化后的废气排放到 环境空气中。 (3)对氯乙烯装置产生的氯乙烯精馏尾气,采用活性炭吸附法用活性炭吸 附尾气中氯乙烯,经过吸附器处理后的尾气排放。脱附后的含氯乙烯气体回到氯 乙烯气柜。 (4)对聚氯乙烯干燥过程中干燥塔产生的含尘废气,除尘后使含尘废气达 标排放。 (5)对锅炉房和固碱锅产生的燃煤烟气,采用喷淋吸收的方法进行处理, 处理合格后的烟气由高烟囱排放。 (6)对电石破碎筛分过程中产生的含尘废气未提出具体的防治设施。

6.1.2 对建设单位拟采取的空气污染防治设施的可行性分析
(1)离子膜烧碱装置正常生产情况下不排放氯气,开停车和事故情况下产 生的氯气量较大,设立事故氯气处理装置是很必要的。对西安化工厂次氯酸钠吸 收塔进行类比调查后可知,在正常生产情况下,用碱液做吸收剂吸收氯气,吸收 效率可达 99%以上,吸收后尾气中含氯浓度可达 65mg/m3 以下,可以做到达标 排放。用次氯酸钠吸收塔处理开停车和事故情况下产生的氯气,吸收效率也可达 到 99%以上,是可行的处理方法与处理设施。 (2)氯化氢很容易溶于水而生成盐酸,盐酸工序的氯化氢气体经两级水吸

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收后,气体中氯化氢含量已不到 1%,再经尾气吸收塔和水力喷射泵(相当于水 喷射吸收器)两级吸收后,再经气水分离器分离酸雾,排放尾气中含 HCl 可达 50mg/m3 以下,达到排放标准,氯化氢尾气的处理方案是可行的、成熟的。 (3)氯乙烯生产中产生的氯乙烯精馏尾气用吸附法回收净化可行。吸附法 是净化有机废气常用的有效方法,活性炭为常用的性能良好的吸附剂之一。用活 性炭吸附法净化含氯乙烯的精馏尾气是国内常用的净化方法, 既可保证精馏尾气 中的氯乙烯能达标排放,又可回收气体中的氯乙烯,是经济效益和环境效益均好 的废气处理方法。 (4)建设单位提供的可行性研究报告中未提出对聚氯乙烯干燥塔干燥尾气 的具体防治方案,仅提出要达标排放。根据干燥塔尾气主要为含聚氯乙烯粉尘这 一情况,我们认为采用高效的袋式除尘器除尘合适。袋式除尘器为高效除尘器, 除尘效率一般均在 98%以上,高的可达 99.5%,用于干燥尾气除尘,可确保干燥 塔尾气达标排放,并可回收聚氯乙烯物料。 (5)建设单位对锅炉烟气和固碱干燥锅燃煤烟气提出用喷淋吸收方法处理 的方案不具体,用喷淋法除尘因喷淋装置的不同除尘效率相差很大,低的低于 60%,高的高于 90%,我们要求采用文丘里麻石水膜除尘器处理燃煤烟气,其除 尘效率可达 95%,并具有 15%的脱硫效率,这种除尘器经久耐用,运行稳定, 是锅炉烟气除尘常用的湿式除尘器之一,可以确保燃煤烟气达标排放。 (6)用电石生产乙炔的过程中,电石的破碎、筛分、输送中均会产生电石 粉尘,对这些电石粉尘不采取措施是不妥的。

6.1.3 对环境空气污染防治设施的要求与建议
(1)要求设计单位设计良好的自动控制系统,可将开停车氯气与事故氯气 及时引入次氯酸钠吸收装置,尽量减少事故氯气和开停车氯气向环境中排放。 (2)建议对聚氯乙烯干燥塔干燥尾气用袋式除尘器净化,做到既使粉尘达 标排放,又回收有价值的聚氯乙烯物料。 (3)要求在电石的破碎、筛分、输送系统的各产尘点设立集气罩,通过集 气系统将含尘废气引到袋式除尘器中除尘后排放, 通过除尘器使含尘废气中粉尘 浓度降到 100mg/m3 以下,做到达标排放,并可回收电石。
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(4)建议锅炉烟气和固碱锅燃煤烟气均采用文丘里麻石水膜除尘器除尘。 (5)要求在液氯生产工序、液氯装车装瓶岗位设立事故氯气捕集吸收系统, 对事故氯气进行处理,减少氯气对厂内及厂区周围的危害。

6.2

水环境污染防治设施可行性分析与建议

6.2.1 建设单位拟采取的水环境污染防治设施
(1)盐水精制系统产生的盐泥水、电解工序脱氯塔产生的淡盐水、氯氢处 理工序产生的冷凝水,经适当处理后均送盐水精制工序化盐,循环使用不外排。 (2)氯气干燥塔产生的 78%稀硫酸、氯化氢合成炉产生的废盐酸、氯乙烯 生产冷凝除雾器和水洗塔产生的稀盐酸均收集后外售利用,不外排。 (3)乙炔生产工序产生的电石泥浆经沉降、压滤处理后,将上清液返回用 于电石生产乙炔,循环利用不外排。 (4)二次盐水精制工序树脂再生产生的含酸碱废水,乙炔生产工序中和塔 废水、氯乙烯聚合工序清洗过滤器的清洗水、液碱浓缩工序冷凝器与真空泵产生 的冷凝水、液氯工序除沫缓冲器产生的酸性废水、生产车间清洗设备与地面的清 洗水均为含酸或含碱废水,这些废水均进入厂内的中和池,经混合中和后经排污 池排放。 (5)氯乙烯聚合工序离心机离心后的母液水经过滤器回收 PVC 后回用,少 量溢流水排到厂中和池中。 (6)锅炉房水处理工序排放的酸碱废水排至厂中和池,经混合中和后经排 污池排放。 (7)脱盐水工序产生的酸碱废水排至厂中和池,经混合中和后经排污池排 放。 (8) 生活污水和循环水排污水直接排到厂排污池然后进入开发区下水管网。

6.2.2 对建设单位拟采取的水污染防治设施的可行性分析
(1)对氯碱生产过程中产生的盐泥水、淡盐水,含盐冷凝水,在进行过滤 脱氯等处理后,将含盐废水送回盐水精制工序化盐是可行的,这样既节约水又节 约盐,还减少了向环境中排污,是氯碱厂普遍采用的综合利用措施。
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(2)对生产过程中含酸量相当高的稀硫酸、废盐酸、稀盐酸等废液收集后 外售是氯碱厂通用的废液处置办法,稀硫酸可用于制造磷肥、稀盐酸可用于金属 酸洗,都是有用的副产品,收集后外售是可行的。 (3)电石泥浆经沉降、压滤后将上清液返回使用的方法可行。 (4)全厂生产装置与辅助装置产生的含酸或含碱废水,设备冲洗与地面清 洗的含酸含碱废水统一进入全厂中和池,利用不同废水中的酸和碱互相中和,然 后再进行酸碱度的调整的处置办法合理、可行,是“以废治废” ,综合利用废水 的好办法,有利于节约治理费用。设计中可将中和池增加容积,作为事故排放缓 冲池。 (5)聚氯乙烯生产中离心工序的母液水经过滤后回用是必要的与可行的。 应在生产过程中做到均衡生产,尽量减少溢流水的产生量,从而减少废水的排放 量,提高水的循环利用率。 (6)建设单位提供的可行性研究报告中未提到氯乙烯生产中含汞废水的治 理设施。因为氯乙烯生产中使用含汞催化剂,因而在碱洗塔机前预冷,全凝器、 冷凝器所产生的冷凝水中会含有少量汞,汞为第一类污染物,按规定必须在车间 排放口达到排放标准,因而须在车间建立含汞废水处理装置,将这部分废水中的 汞处理合格后才能进入全厂废水系统。 (7)可行性研究报告提供,中和池排水、生活污水和循环水排污水均进入 厂排污池,混合后排至厂排污池然后排入开发区市政管网。因生活污水中含有 COD、BOD 和悬浮物,循环水排污中有较高的悬浮物、中和池中虽然对酸碱废 水进行了中和,但其中氯乙烯、硫化物、石油类等未得到处理,因而将这几股废 水进入排污池混合后不能保证出厂废水达到排入城市下水道的水质标准。 根据对 建设项目所在地的考察,近期内榆林经济开发区不会建成开发区的城市下水管 网,建设单位的排水需要直接排到榆溪河,在这种情况下,水污染物的排放必须 达到《烧碱、聚氯乙烯工业水污染物排放标准》的二级标准,因而只建混合池而 不建废水处理站是不可行的,必须建立全厂的废水处理站,将全厂废水处理达标 后方可外排。

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6.2.3 对水污染物防治设施的要求与建议
(1)要求在氯乙烯车间建立含汞废水处理装置,将废水中总汞含量降低到 0.005mg/l 以下, 氯乙烯浓度降到 2.0mg/l 以下才允许排出车间进入全厂废水系统。 建议用化学沉淀法或活性炭吸附法处理含汞废水。 建议建设单位委托有资质 的单位对含汞废水处理设施进行设计施工。 (2)要求建设单位建设全厂的废水处理站,设计废水处理站时,要按照全 厂废水直排榆溪河的水质标准进行要求, 待榆林经济开发区市政排水管网建成后 方可按排入城市下水道的水质标准进行要求。 鉴于榆溪河中石油类现在已严重超 标,要求设计时进一步加强废水的除油处理,使排水中石油类浓度进一步降低。 建议建设单位委托对氯碱厂废水处理装置有经验的设计单位进行设计, 使全 厂废水做到完全达标排放。 (3)要求建设单位与稀硫酸、废盐酸、稀盐酸的接受单位签定合同以确保 这些废液能及时运出厂外, 避免这些强腐蚀性的酸液在厂内长期贮存造成二次污 染。 (4)建议将部分生活污水与循环排污水经处理后用于绿化,以减少用水量 与排水量。

6.3

固体废物处置措施可行性分析与建议

6.3.1 建设单位拟采取的固体废物处置措施
(1)厂内设 1600m2 的临时排渣场,废渣暂存在临时渣场内,然后根据用途 运出。 (2)对盐水精制工序产生的盐泥水,采用压滤机进行压滤,压滤机出水返 回化盐桶化盐,盐泥含水量小于 31%,与电石泥在一起售给建筑单位,用作建筑 材料。 (3)电石生产产生的电石泥,经压滤后含水量小于 31%,供给建筑单位用 于筑路,或供给建材企业生产空心砖或建筑砌块。 (4)氯乙烯工序产生的含汞废催化剂与含汞活性炭,由催化剂生产厂家回 收统一处理。

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(5)锅炉和固碱锅产生的燃煤灰渣,用于在开发区铺路。 (6)对生活垃圾和氯乙烯尾气吸附产生的废活性炭没有提出处置方案。

6.3.2 对建设单位拟采取的固体废物处置措施可行性分析与建议
(1)建立临时排渣场是必要的,但渣场必须作防渗处理,四周也应建立档 风墙,避免大风时渣场废渣堆表面干燥飞扬。 (2)盐泥中除含有 15~20%氯化钠外,主要为硫酸钡、氢氧化镁、碳酸钙、 氧化铝和二氧化硅等。可与粉煤灰按一定比例混合作制砖原料,也可直接做制砖 原料。还可按比例掺入水泥中用于冬季防冻施工。因而将盐泥供给建筑单位或建 材厂制砖或作辅助建材是可行的。但建设单位应与有关单位签定协议,保证及时 运走盐泥。 (3)电石泥中氧化钙的含量为 65%,灼失量 24.58%,是以氧化钙与碳酸钙 为主的固体废物,可作为生产水泥的辅助原料,也可与粘土掺和后用于制砖,因 而建设单位提出的处置措施原则上是可行的,但应落实接受单位,将理论上可行 转变为实际的可行。 (4)含汞废催化剂和含汞废活性炭由催化剂供货厂家回收后统一处理的方 案可行,一般氯碱厂也是采用这一方法处置含汞废催化剂与废活性炭。但要注意 从设备中取出废催化剂和废活性炭时不能使这些固体废物散落在地面上从而引 起汞污染。 (5)燃煤灰渣无毒,用于厂内及开发区的道路建筑是可行的。目前厂区附 近均为沙地,修路时要从远处运来泥土与煤灰渣做垫层。建设单位的燃煤灰渣就 近用于铺路是可行的。 (6)建设单位生活垃圾产生量每年有四百多吨,无妥善处理方案肯定不合 适。氯乙烯尾气吸附回收装置每年用活性炭约 50 吨,废活性炭也应由活性炭生 产厂家回收。

6.3.3 对固体废物处置措施的要求与建议
(1)要求对临时堆渣场进行防渗处理。建议在夯实渣场基础后铺设土工布, 在土工布上压上 20cm 黄土后夯实, 在这之上再铺设混凝土地面, 渣场周围设 1m

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高的挡风墙。 (2)要求装填与卸出含汞催化剂时配备必要的器具,做到含汞催化剂不落 地,避免催化剂的抛洒。废催化剂要用专用的包装袋与包装桶装盛,包装袋口要 系紧,避免废催化剂外漏。包装好的废催化剂应及时由催化剂供货商运走,不得 在建设单位长期堆存。 对吸附汞的废活性炭,其卸出、包装与贮存与废催化剂同样要求。 (3)要求建设单位在开工前必须落实盐泥与电石泥的外售利用方案和接收 单位,若不能落实,则必须在开工前建设好合格的渣场,渣场应按危险固体废物 的贮存要求设置。 (4)要求建设单位落实吸附氯乙烯用的活性炭失活后的处置方案。建议让 活性炭供货商运回活性炭厂统一处理,以使活性炭能充分利用。若活性炭供货商 不愿运回,亦可送本厂锅炉房作为燃料与煤掺烧。 (5)在厂内应设立垃圾筒,垃圾站等生活垃圾收集设施,对生活垃圾做到 每天清运,由专人负责送到经济开发区指定的生活垃圾处理场统一堆存。 (6)上海氯碱总厂电化厂利用盐泥做原料制造氧化镁,对盐泥进行综合利 用,既生产了产品,又减少了排放固体废物,少交排污费。建议建设单位以后派 人去上海氯碱厂考察,学习这一经验。

6.4

生态保护措施可行性分析与建议

6.4.1 建设单位拟采取的生态保护措施
(1)在厂区与厂区四周、主要道路两侧种植树木,布置草坪与花坛,对厂 区及厂区周围进行绿化。主要种植国槐、白皮松、榆叶梅、丁香、冬青、黄杨等。 绿化面积 60000m2,绿化投资 210 万元。 (2)厂区总占地积 300000m2,其中建筑物与构筑物占地面积 82200m2,道 路铺面占地面积 65700m2,两项合计 147900m2。这些面积上建设厂房、仓库、 道路等,实际上是将原来的沙地固定化、再加上厂区绿化,可以使厂区及厂区附 近风蚀水蚀状况大为减轻。

6.4.2 对建设单位拟采取生态保护措施的可行性分析
(1)对厂区及厂区周围绿化有利于保护和改善生态环境,这一措施可行。

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选择树种和草种时应根据榆林的具体情况。 20%的绿化率太小, 但 应按榆林市规 定增加绿化面积,使绿化面积至少达到 90000m2,绿化率大于或等于 30%。按每 平方米绿化费用 35 元计算,则绿化费用至少为 315 万元。 (2)鉴于建设地点原来为半固定沙丘,植被覆盖率约为 5~10%,遇到大风 天气不仅产生风蚀,而且扬起的风沙还会增大环境空气中的含尘量。在沙地上盖 厂房修道路可起到固沙作用,有利于保护当地土地表层的稳定性,有利于当地生 态环境的保护。

6.4.3 对生态保护措施的要求与建议
(1)建设单位应从施工期就注意对生态环境的保护措施。如平整土地应选 择在雨后或无风、 小风时进行, 施工期开挖地基产生的砂土尽量在厂区用于填方, 尽量减少对沙地表层的扰动,保护已经很少的植被。并注意尽早地植树种草,使 厂区空地上尽早被植被覆盖。 (2)要求建设单位将绿化覆盖率由原来的 20%提高到 30%以上,即绿化面 积由原来的 60000m2 提高到 90000m2 以上。 建议在厂区围墙内外、 厂内道路两侧、 管架下面、仓库区与生活区的空地上尽量种植乔木、灌木或花草,使厂区内不出 现裸露的沙土地面。 绿化前应从外部运土改善绿化面上的土壤, 使植物能够生长。 (3) 建议建设单位在编制定员中增加绿化工 3~5 人或可将绿化分包给社会 上专业的绿化公司,专门负责单位的绿化工作和树木花草的养护工作,确保绿色 植物的良性发展。

6.5

噪声污染防治设施可行性分析与建议

6.5.1 建设单位拟采取的噪声污染防治设施
(1)从平面布局上考虑,将噪声大的氯氢处理、冷冻站、空压站等均布置 在厂区中部距厂界较远处。 (2)机泵尽可能集中布置并隔绝噪音,改善操作环境。 (3)对噪音较大的机械设备,设置消音、减音设施。

6.5.2 对建设单位拟采取的噪声污染防治设施的可行性分析
(1)从布局上将高噪声源布置在厂区中部的措施可行,有利于减少噪声对

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环境的不良影响。 (2)集中布置高噪声设备并对高噪声设备所在的厂房进行隔声处理是减少 噪声对环境污染的首选方法,这一原则是对的,但在设计中应明确将哪些高噪声 设备置于隔声的厂房内,并确定隔声厂房的设计原则。 (3)消声措施仅适用于空气动力性噪声,对破碎机、振动筛、钻床等机械 性噪声并不适用, 因而在设计中应针对高噪声设备的具体情况提出不同的降噪措 施。

6.5.3 对噪声污染防治设施的要求与建议
(1)电石库有电石破碎机 3 台,破碎机噪声高达 90~98 dB(A),乙炔站有 4 台乙炔压缩机和 8 台泵,声源噪声在 80~95dB(A)之间,放在厂界附近不利于厂 界噪声达标。 建议将平面布置图中电石库乙炔站的位置与电石泥浆池与废水处理 站的位置互换,一方面有利于减少噪声对厂外的不利影响,一方面有利于废水处 理站废水向东面榆溪河排放。 建议将乙炔压缩机和电石破碎机尽量向北部布置,以减少噪声对厂界的影 响。 (2)氯氢处理工序的罗茨鼓风机声源噪声高达 110dB(A),要求将该工序的 罗茨鼓风机和引风机置于隔声的风机房内,该风机房应按隔声室标准设计,以减 少噪声对操作人员和声环境的影响。 (3)要求空压制氮站、冷冻站、固碱工序鼓风机、液氯工序空压机、氯乙 烯工序单体压缩机、锅炉房鼓风机与引风机、聚合工序水环压缩机分别设在隔声 的单独厂房或隔声间内,并在进口或出口上加装消声器,按确保厂界噪声达标为 目标进行减噪设计。 (4)建议循环水泵房、无离子水泵房设计为地下或半地下式的泵房,以利 于减少泵房噪声。 (5)建议对所有的破碎机、压缩机、鼓风机、引风机、水泵均设置减振基 础,以减少设备机械噪声。 (6)要求电石库电石破碎机、机修车间钻床和刨床尽量布置在单独隔开的 厂房隔间内,通过双层厂房降低噪声。 (7)对于有泵较多的氯乙烯聚合(21 台) ,液碱蒸发(16 台) 、氯乙烯单体

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合成(9 台) 、乙炔生产(8 台)等工序,建议尽量将泵集中布置,以利于噪声治 理。

6.6

环境保护投资估算
(1)建设单位提供的可行性报告中没有提供单独的环境保护投资。可研报

告中列出的投资估算清单中有两项为环保投资内容,一是厂内临时渣场投资为 4.4 万元,一项为电石泥压滤投资为 807.28 万元。其余环保设施费用均包含在主 要生产项目、辅助生产项目、公用工程项目等的投资估算中。 (2)根据建设单位拟采取的各项环境保护措施和本环评报告建议增加的环 境保护设施,类比陕西榆林其他氯碱厂环保投资估算,对本项目的环境保护投资 作了估算。 估算本项目环境保护投资额为 3024.4 万元, 约占建设项目总投资 63558 万元的 4.76%;环保投资具体项目的投资估算额列于表 6-6-1 中。 表 6-6-1
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 项目名称 事故氯气处理 氯化氢尾气吸收 含汞气体处理 氯乙烯精馏尾气回收 干燥塔含尘废气净化 锅炉房锅烟气除尘 固碱锅烟气除尘 燃烧烟气排放 非正常排放自动控制系统 电石粉尘收集处理 事故氯气捕集吸收系统 盐泥水与含盐水回收 电石泥压滤水回收 稀酸回收系统 聚氯乙烯离心母液水回收

环境保护投资估算(万元)
措施主要内容 事故氯气吸收塔系统 氯化氢尾气吸收系统 含汞气体吸附塔 氯乙烯吸附装置 布袋除尘器净化回收系统 麻石水膜除尘器 麻石水膜除尘器 50m 高烟囱 可将非正常排放氯气等自动引入事故吸收 塔进行处理 集尘系统与布袋除尘器 在液氯生产与包装岗位设捕集吸收系统 板框压滤机、回收槽、回收泵 板框压滤机、回收槽、回收泵 稀硫酸、稀盐酸、废盐酸回收 过滤器、收集槽、回收泵等 估算投资 60 40 80 80 30 40 30 30 60 100 30 100 890 40 30

107

陕西天桥化工股份有限公司 15 万 t/a 聚氯乙烯项目环评报告书

2013-9-23

序号 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

项目名称 含汞与氯已烯废水回收 中和池与事故缓冲池 全厂污水处理

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