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2.汽轮机本体


2. 汽 轮 机 本 体
2.1 汽 轮 机 本 体 结 构
阿 尔 斯 通 30 万 千 瓦 级 汽 轮 机 本 体 结 构 , 有 其 自 己 的 特 点 , 由 于 本 体 结 构 上的众多特点,构成了阿尔斯通汽轮机独特的启动方式和运行特性。 本 体 结 构 大 体 上 和 通 常 机 组 一 样 由 转 动 部 分 和 固 定 部 分 组 成 。转 动

部 分 主 要有:叶片、叶轮、主轴和联轴器等部件;固定部分主要有:汽缸、蒸汽室、 喷嘴组、隔板、隔板套、汽封、轴承、轴承座和机座等部件组成。 本体部分结构详见附图:汽轮机通流部分纵剖面图。 2.1.1 汽 缸 汽轮机组的汽缸设计,分高压缸、中压缸和低压缸三缸结构布置。汽轮 机由蒸汽的热能转变成旋转机械能的热力过程就在这三个汽缸内进行的。 汽 轮 机 组 各 缸 结 构 特 性 详 见 表 2— 1: 表 2— 1 特 性 结 构 级 数 高压缸 内 、外 缸 双 层 结 构 中 分 面 对 开 ,上 、下 缸 用 螺 栓联接。 铸件加工 l个 调 节 级 10个 压 力 级 高 压 缸 总 重 58.76吨 不 带 转 子 重 46.48吨 高 外 上 缸 重 11.96吨 高 外 下 缸 重 12.96吨 内 缸 重 13.6吨 中压缸 内 、外 缸 双 层 结 构 中 分 面 对 开 ,上 、下 缸 用 螺 栓联接。 铸件加工 12个 压 力 级 中 压 缸 总 重 72.2吨 不 带 转 子 重 55.8吨 中 外 上 缸 重 15.4吨 中 外 下 缸 重 17.41吨 中 内 上 缸 重 4.25吨 中 压 内 缸 总 重 17.88吨 内 缸 为 B64J- V (法国钢种) 外 缸 为 ZG20CrMoV 低压缸 内、外缸双层结构中 分面对开,上、下缸 螺栓联接。 钢板焊接后加工 2×5个 压 力 级

重 量

低 压 缸 总 重 211.7吨 低 压 上 缸 重 12.02吨 低 压 下 缸 重 11.6吨

材 料

内 缸 为 B64J- V (法国钢种) 外 缸 为 ZG20CrMoV

Q235C (法国钢种)



隔 板 与 隔 板 套 设 置

10级 隔 板 全部固定在内缸上。

12级 隔 板 前 9级 隔 板 固 定 在 内 缸 上。 后 3级 隔 板 固 定 在 l个 隔板套上。

2×5级 隔 板 2×1个 隔 板 套 前 2级 隔 板 固 定 在 上 隔 板 套 上 , 后 3级 隔 板固定在内缸上。

导 汽 管

4根 导 汽 管 : φ 244 × 40mm 与 4个 调 速 汽 门 相 接

2根 导 汽 管 ; φ 588 × 30mm 与 2个 调 速 汽 门 相 接

2根 导 汽 管 : φ 1020 × 10mm 从上部与低压缸相 接

主 要 尺 寸

中压缸总体: 高压缸总体: 4851×4010×3200mm 5249×2500×2575mm 不带转子中压缸总体: 不 带 转 子 高 压 缸 总 体 : 4165×4010×3200mm 3531×2500×2575mm 中外上缸: 高外上缸: 4080×4010×1500mm 3441×2500×ll25mm 中外下缸: 高外下缸: 3935 ×4010×2255mm 3420×2500×1450mm 中压内缸: 高压内缸: 1835 ×1910×2200mm 2230×1800×1630mm 中压内上缸; 1835 ×1900×1100mm 2根 排 汽 管 φ 530mm 汽流向下 外 缸 : 约 65mm 内 缸 : 进 汽 侧 约 190mm, 出 口 侧 最 薄 处 85mm。 2根 排 汽 管 φ 1020×10mm 汽流向上

低压缸上缸: 3190×4500×2260mm 低压缸下缸: 3190×4186×2350mm

排 汽 口 汽 缸 壁 厚

2个 排 汽 口 6320×7500mm 汽流向下

外 缸 : 60mm 内 缸 :进 口 位 置 最 薄 处 40mm

外 缸 : 20mm 内 缸 : 中 段 25mm 两 侧 20mm。

2.1.1.1 汽 缸 的 一 般 性 能 汽 轮 机 的 汽 缸 分 为 3 个 模 块 。在 高 压 缸 模 块 中 ,共 有 11 级 ,其 中 包 括 调 节 级 , 全 部 为 直 叶 片 , 根 部 直 径 为 φ 760 ~ 840mm , 动 叶 片 型 线 为 改 进 后 的



2148CONS, 具 有 良 好 的 气 动 性 能 和 加 工 工 艺 性 , 叶 片 按 等 β 2 流 型 设 计 , 出 汽 角 为 21°。 通过改变静叶片型线的弦长来保证热力计算提供的出汽角和通流面积。 中 压 缸 模 块 中 共 有 12 个 级 , 全 部 为 扭 曲 叶 片 级 , 根 部 直 径 为 φ 820 ~ 1220mm, 动 叶 片 型 线 为 改 进 后 的 2448COB, 叶 片 按 等 β 2 流 型 设 计 , 出 汽 角 均 为 24°。 低 压 缸 模 块 为 双 分 流 结 构 , 各 由 5 级 组 成 。 末 级 叶 片 高 度 为 1055mm, 根 径 为 φ 1680mm , 轴 向 排 汽 面 积 为 2 × 9.36m 2 , 在 额 定 工 况 时 的 余 速 损 失 为 36.65 千 焦 / 公 斤 , 此 模 块 的 型 号 为 L2.46, 由 于 通 流 部 分 与 内 、 外 缸 一 起 进 行过多次汽动、强度和刚度试验,具有优良的性能。 各 汽 缸 的 设 计 效 率 分 别 为 : 高 压 缸 : 88 30% , 中 压 缸 : 93. 4% , 低 压 缸 : 87. 9% ( 厂 家 资 料 介 绍 中 由 于 部 分 尺 寸 的 变 动 , 各 缸 效 率 值 不 一 致 , 需 按最终资料核实) 。 2.1.1.2 汽 缸 的 结 构 高压缸为双层缸结构,内、外缸之间的空间在高压缸排汽室附近隔开, 以维持内、外层之间有较高的温度(接近调节室温度)和较低的压力(高压 缸排汽压力) 这样,保证了内缸外表面有较高的温度,降低了内缸的内、外 。 壁温差,也可使外缸处于较低的压力下和较高的温度下,使内缸的热应力减 小 , 又 有 利 于 外 缸 的 膨 胀 并 可 使 外 缸 的 壁 厚 不 必 太 大 ( 约 65mm) 。 高压内缸通过上猫爪支承在外缸中分面处,外缸通过上猫爪支承在轴承 座的水平中分面上,猫爪和支承面之间有滑块和垫块以便滑动。内、外缸均 有双头螺栓紧固。下缸通过螺栓各自挂在上缸上,双头螺栓直接拧在下缸法 兰 上 。 法 兰 设 计 成 高 而 窄 ( 法 兰 宽 度 为 200mm) 使 汽 缸 壁 厚 与 法 兰 宽 度 之 差 , 较小,螺孔的大部分位于汽缸壁部分,使螺栓中心线、缸壁中心线和法兰宽 度中心线三者一致。 这种结构对快速起动和变负荷运行有较好的适应性,不需要设置法兰加 热装置。 高压缸无抽汽孔,所以高压缸内无隔板套,隔板都装在高压内缸之中。 中压缸与高压缸一样也是双层缸结构,另外有一个隔板套。中压缸外壁



厚 60mm, 法 兰 宽 度 175mm。 内 、 外 缸 之 间 有 一 个 密 封 圈 , 将 内 外 缸 分 成 两 个 腔室。密封圈隔开第五级和第九级后的抽汽。密封圈由四段组成,靠弹簧推 力贴在外缸内表面上。 结 构 见 图 2— 1。

图 2— 1 中 压 内 、 外 缸 间 密 封 圈 结 构 图

中 压 缸 内 有 一 个 隔 板 套 ,它 与 内 缸 之 间 的 环 形 间 隙 构 成 一 个 抽 汽 通 道( 即 第 九 级 后 抽 汽 ) 另 一 个 抽 汽 口 的 汽 流 是 通 过 中 压 内 缸 的 专 用 开 孔 进 入 内 、外 。 缸 之 间 的 夹 层 ,然 后 汽 流 从 外 缸 抽 出( 即 第 五 级 后 抽 汽 ) ,简 化 了 汽 缸 的 结 构 。 参 考 图 2— 2: 中 压 缸 抽 汽 口 布 置 图

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图 2— 2 中 压 缸 抽 汽 口 布 置 图

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低压缸亦是双层结构形式,内、外缸均为钢板焊接,为保证汽缸有足够 的钢性,其内部均有加强筋。外缸的加强筋将结构的分布荷重和真空应力有 规则地传送到支承外缸的台板上。支承低压转子的两个轴承箱焊接在外缸的 排汽口处。 低 压 内 缸 用 上 猫 爪 放 在 外 缸 加 强 筋 骨 架 上 ,内 下 缸 通 过 中 分 面 的 螺 栓 挂 在 上缸上。中压内、外缸之间在进汽口中心线处设有横销,以此为固定点内缸 可以上、下、左、右、前、后自由地膨胀。 2.1.1.3 内 缸 的 支 承 与 热 膨 胀 汽轮机组的三个汽缸均为双层缸结构,由于各缸内、外层的尺寸,承受 温 度 和 使 用 材 料 的 不 同 ,在 内 缸 的 支 承 方 式 上 ,必 须 合 理 布 置 各 自 的 热 膨 胀 , 使其能自由的膨胀而不产生任何约束应力。 膨胀值可以通过下式近似计算: Δ L=β Δ tL 式 中 : Δ L— — 汽 缸 的 热 膨 胀 数 值 , mm。 β — — 汽 缸 金 属 材 料 的 线 膨 胀 系 数 , l/ ℃ 。 Δ t— — 汽 缸 的 平 均 温 升 , ℃ 。 L— — 汽 缸 的 长 度 , mm。 为 了 防 止 由 于 热 膨 胀 而 产 生 危 险 的 应 力 和 汽 缸 中 心 的 变 化 ,机 组 的 高 压 、 中压和低压三个汽缸的内缸,均采用内下缸通过中分面法兰螺栓吊挂在内上 缸上的安装方式。高压缸在调节级处和排汽口处设有中分面导向滑块支承, 两端下部设有纵销,内缸以调节级支承为固定点向前(顺汽流方向)膨胀。 中压缸支承结构与高压缸基本相同,在进汽室与中压第二段抽汽室处设两组 中分面导向滑块支承,两端下部设有纵销,中压内缸以进汽室支承为固定点 向 后 (顺 汽 流 方 向 )膨 胀 。 中 压 内 、 外 缸 的 结 构 , 详 见 其 结 构 图 2— 3。 中 压 缸 进 汽 室 处 中 分 面 导 向 滑 块 的 支 承 , 详 见 其 支 承 图 2— 4。 低压内缸的支承,前以叙述。中压缸与低压缸的隔板套与内汽缸的支承 与一般机组相同,不再赘述。 这样的结构布置,可以使内缸在外缸中有规律地自由膨胀。

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图 2—3 中压内、外缸的结构图

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图 2— 4 中 压 缸 进 汽 室 处 中 分 面 导 向 滑 块 的 支 承 图

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2.1.1.4 对 汽 缸 夹 层 的 加 热 与 冷 却 当金属零部件内部温度不均匀时,即使没有外界的约束,也会产生热应 力,温度 高 的部 位 受到 压 应力 ,温 度 低的 部 位受 到 拉应 力。在汽 轮 机的 启 动、 停机和变工况时,这种热应力如果不加严格控制,将会造成危险的后果。 亚临界和超临界汽轮机组,一般都设计成双层缸结构,在内缸和外缸的 夹层中通以温度和压力都较低的蒸汽,这样一方面减小了每一层汽缸所承受 的压差,外缸只需承受夹层蒸汽的压力与大气压力之差;内缸只承受内缸里 面的压力和夹层蒸汽的压差。每层汽缸的缸壁可做得较簿,有利于减小汽缸 的热应力。另一方面,减小了每层汽缸所承受的温差,同样有利于减小汽缸 热应力。 高压缸夹层蒸汽来源于调节级,蒸汽通过喷嘴组和高压内缸汽封组进入 内外缸之间的夹层。内、外缸之间的夹层空间在高压缸排汽室附近隔开,以 维 持 内 外 缸 夹 层 之 间 有 较 高 温 度( 接 近 调 节 级 室 的 温 度 ) 这 股 汽 流 通 过 内 外 。 缸夹层空间,既是启动时加热,又是停机时冷却内、外汽缸,同时亦使汽缸 温度平衡,给外缸还提供完好的蒸汽密封。 中压内、外缸的夹层蒸汽,阿尔斯通在设计时以中压第五级后抽汽(即 机组的六段抽汽)为汽源,这股蒸汽在汽轮机启动时加热内、外缸,但在正 常运行和停机时,主要起冷却进汽段作用。但由于制造结构上不尽合理和汽 封间隙调正配合上的不当,实际汽流被中压内缸前汽封漏出蒸汽所代替,使 该 蒸 汽 温 度 大 大 高 于 第 五 级 后 抽 汽 温 度 ( 约 高 70 ℃ 左 右 ) 因 而 在 河 南 平 顶 。 山姚孟电厂发生中压缸横销温度过高,降低了材料的允许应力,加上原设计 内、外缸的横销(导向滑块)结构不合理,强度不够导致变形,造成中压内 缸移位的严重问题。在此之后,阿尔斯通在汽轮机的设计、制造上已经进行 了纠正。 低压缸的内、外层之间,充满了各级抽汽,这些流动的抽汽,便是内外 缸加热和冷却的汽源。 2.1.1.5 排 汽 缸 的 喷 水 降 温 汽轮机在启动、空载及低负荷时。蒸汽通流量很小,不足以带走低压缸 内由于摩擦、鼓风而产生的热量,因而造成排汽温度升高,影响到排汽缸温

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度也随之升高。排汽缸温度过高会引起汽缸较大的变形,破坏汽轮机动、静 部分中心的一致和动、静间隙的分配,严重时会造成机组振动、摩擦或其它 事故。排汽温度过高还可能会使凝结器内铜管泄漏。 汽轮机排汽缸配有喷水降温装置,避免在小流量时使排汽室过热。在末 级扩压器出口四周装有喷水减温喷嘴,喷嘴安装在圆形联箱上,联箱装配在 顺扩压器的边缘。由凝结水泵出口引一路凝结水经截止阀、滤网、分配孔, 再 经 过 24 个 喷 嘴 喷 入 低 压 缸 排 汽 室 。 喷 水 降 温 装 置 在 机 组 启 动 转 速 达 600rpm 时 ,喷 水 装 置 自 动 投 入 。负 荷 达 到额定功率百分之二十五时,喷水装置自动停止。减负荷时,当负荷减至额 定功率的百分之二十时,喷水装置自动投入。 根 据 国 产 30 万 千 瓦 机 组 运 行 实 践 表 明 ,由 于 末 几 级 通 流 部 分 存 在 汽 流 回 流现象,将喷水带回叶片根部出汽侧,长期投入喷水装置,对末级叶片有一 定的冲蚀作用,应引起注意。 2.1.1.6 去 湿 装 置 汽 轮 机 组 为 亚 临 界 参 数 ,虽 然 经 过 一 级 中 间 再 热 ,使 排 汽 干 度 有 所 提 高 , 但 其 末 几 级 还 是 在 湿 蒸 汽 区 工 作 。 额 定 工 况 下 , 第 27 级 和 28 级 与 此 相 对 称 的 32 级 和 33 级 的 进 汽 湿 度 分 别 为 0.9% 和 4.9% , 末 级 叶 片 ( 第 28 级 和 第 33 级 ) 出 口 蒸 汽 湿 度 达 9.4% 。 在 湿 汽 区 ,由 于 蒸 汽 中 含 有 不 同 程 度 的 水 份 ,对 在 其 中 工 作 的 级 带 来 一 定 影响。造成湿汽损失,降低级的内效率;湿汽中的水珠会引起动叶等部件的 水 蚀 , 降 低 部 件 寿 命 。 所 以 本 机 组 在 第 27 级 和 第 32 级 后 装 有 去 湿 装 置 , 以 排除汽流中的部分水珠。 2.1.2 喷 嘴 组 、 隔 板 及 隔 板 套 喷嘴组、隔板和隔板套是高压高温蒸汽在其间进行膨胀降压由热能转变 成 蒸 汽 动 能 的 主 要 部 件 ,它 们 的 工 作 好 坏 直 接 影 响 着 汽 轮 机 通 流 部 分 的 安 全 、 经济。 2.1.2.1 喷 嘴 组 本机组在正常运行时是由高压缸的调速汽门来控制汽轮机组功率的, 4 个 高 压 调 速 汽 门 分 别 控 制 喷 嘴 室 的 4 个 弧 段 。 4 个 弧 段 共 有 40 个 汽 道 , 其 中

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第 一 、 二 弧 段 各 有 9 个 汽 道 , 第 三 、 四 弧 段 各 有 11 个 汽 道 。 弧 段 由 CO3L- J ( 法 国 钢 种 , 对 应 国 产 牌 号 为 2Cr11NiMoVN b NB— 5) 材 料 锻 造 加 工 制 成 , 直 接 装 于 高 压 内 缸 喷 嘴 室 内 , 组 成 喷 嘴 组 。 除 第 一 级 是 喷 嘴 组 外 , 其 余 32 级 全 由 静叶片隔板组成。 2.1.2.2 隔 板 隔板由静叶片、隔板体、隔板外缘、隔板汽封等主要部件构成。由于工 作 条 件 不 同 , 结 构 形 式 也 有 差 异 。 本 机 组 共 有 32 级 隔 板 , 高 压 缸 和 中 压 缸 前 10 级 隔 板 采 用 内 外 围 带 焊 接 式 结 构 。 由 于 高 压 高 温 区 段 , 级 前 后 蒸 汽 压 力 相 差较大,隔板两侧压差很大,隔板承受巨大的力,因此要求板体必须具备一 定的强度和刚度,保证工作时不会损坏,并且变形量在允许范围内,否则级 间的轴向间隙太小以致消失,会酿成重大事故。所以高压区段隔板体做得很 厚。但为了减少蒸汽在静叶中的二次流损失,以提高级内效率,静叶不能做 得很宽,因此构成了窄喷嘴厚隔板体和外缘的结构。 本 机 组 第 22 级 ( 中 压 缸 倒 数 第 二 级 ) 以 后 的 12 级 隔 板 , 采 用 静 叶 片 直 接与内、外板体焊接结构。将铣制的静叶片焊在预先冲好型孔的内、外围带 之间,然后再与弧形隔板体和外缘相互焊接。这种结构没有加强筋,隔板的 弯曲应力完全通过静叶传递到隔板外缘,所以一般用于隔板两侧压差不太大 的区段。 高 、 中 压 缸 内 的 全 部 23 个 隔 板 组 ( 包 括 第 一 级 喷 嘴 组 ) 均 自 带 本 级 动 , 叶 叶 顶 汽 封 。 结 构 见 图 2— 5:

图 2— 5 隔 板 与 本 级 动 叶 叶 顶 汽 封 结 构 图

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静叶片在中分面处保持完整的形状,与苏联和国产机组静叶片在水平中 分面处切开结构不同,这有利于提高静叶的刚度,提高级效率,减少汽流损 失。 隔板固定在汽缸凹窝或隔板套中,必须考虑它们受热膨胀的自由和对中 心的要求,装配时均应留有适当的间隙,本机组采用中心线支承方式,支承 平面通过汽缸中分面,以保证隔板膨胀后的洼窝中心始终和汽缸的洼窝中心 一致。隔板上、下半在中分面处用螺栓连接,减少漏汽。结合处有连接平键, 实现上、下隔板之间的轴向中心一致。有轴向圆柱销,保证上、下隔板的左 右中心一致。 2.1.2.3 隔 板 套 隔板套用来固定隔板,同时可使级间距离不受汽缸上抽汽口的影响,使 汽轮机的轴向长度减小,简化了汽缸的形状。隔板套结构上的分级基本上是 由 抽 汽 情 况 决 定 的 ,充 分 利 用 隔 板 套 之 间 的 环 形 汽 流 通 道 无 须 加 大 轴 向 尺 寸 , 可取得必要的抽汽通道面积。 汽轮机组共有 3 个隔板套,中压缸一个,低压缸对称各一个。高压缸的 隔板全部支撑在高压内缸上。中压缸前 9 级隔板支撑在内缸上,后 3 级隔板 支撑在隔板套内。低压缸前 2 级隔板支撑在隔板套内,其余 3 级直接支撑在 低压内缸上,两侧对称。 隔板套在汽缸上的固定要求,基本与隔板固定的要求一致。由于隔板套 上有 2 个或 3 个(甚至更多的)隔板,所以在结构尺寸上,前后压差上比相 同区段的隔板要大,因此要求隔板套的整体强度、刚度和稳定性更高些。 2.1.3 汽 缸 结 合 面 的 螺 栓 保证汽缸中分面密封不漏汽是结合面螺栓的基本任务。但结合面的密封 性与许多因素有关,其中有汽缸的形状、法兰的几何尺寸、结合面的加工精 度、蒸汽压力和温度、以及螺栓的予紧力等等。而引起汽缸密封困难的主要 因素是温度的作用,由于高温,结合面联接螺栓会发生蠕变,长期运行会引 起应力松驰,随着使用时间的加长,螺栓将伸长,其中的应力(予紧力)将 不断地下降,要保证在 1 个大修间隔内保持汽缸结合面不漏汽,就要求拧紧 螺栓时有一定的予紧力。阿尔斯通汽轮机汽缸结合面螺栓,在设计、制造上

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和予紧力的选取上有其自己的特点。 2.1.3.1 螺 栓 的 结 构 高、中压缸所有中分面的螺栓全部采用柔性螺栓结构,主汽门和高、中 压导汽管的螺栓也是这样的结构。为了改变螺栓螺纹根部的应力分布,阿尔 斯通根据试验和运行反馈,将螺栓螺纹段根部的螺纹外径车细,使螺栓的螺 纹 段 根 部 直 径 比 端 部 直 径 车 细 8%, 以 提 高 螺 栓 端 部 的 应 力 , 减 少 螺 纹 根 部 的 应 力 , 见 图 2— 6。 图 中 : d 一 螺 栓 直 径 , mm S 一 螺 距 , mm L 1 一 螺 栓 全 长 , mm L 2 一 计 算 长 度 , mm L 2 = L F +d/2+d/2 ( 即 考 虑 在 热 紧 螺 栓 时 , 上 、 下 缸 各 有 d/2 长 度 参与变形) 。 L F = 双 头 螺 纹 根 部 之 间 的 距 离 ( 即 无 螺 纹 部 分 的 长 度 ) mm。 ,

图 2— 6 螺 纹 尾 部 详 图

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2.1.3.2 螺 栓 的 热 紧 和 予 紧 力 选 取 高 、 中 压 缸 结 合 面 螺 栓 除 中 压 缸 排 汽 部 分 M52 以 下 的 螺 栓 外 , 其 余 的 螺 栓均采用热紧.根据汽缸内部的压力和法兰的温度分布,汽缸漏汽张口形状 和螺栓节距等因素,按一定顺序进行紧固。 螺栓予紧力的选取有二种方法:一种是计算方法,认为在应力松驰时, 螺栓的总应变不变,即螺栓的弹性变形和塑性变形之和不变来求;另一种方 法是根据材料手册中的松驰曲线,由剩余应力查得初始予应力。 阿 尔 斯 通 取 螺 栓 的 予 应 力 有 2 个 数 值 , 1 个 取 予 应 力 为 36 公 斤 / 平 方 厘 米 ( 一 般 国 产 机 组 沿 用 苏 联 技 术 经 验 取 用 30 公 斤 / 平 方 厘 米 ) 另 一 种 数 值 ; 是 取 总 应 变 ε = 1.5 ‰ ( 千 分 之 1.5) 用 两 种 数 值 的 效 果 是 完 全 一 样 的 。 。 a)螺 栓 予 紧 力 的 计 算 : 据要求的螺栓予应变ε来求螺栓的热紧值,其计算方法: Δ L= L 2 ×1.5/1000 mm b)计 算 螺 帽 的 热 紧 弧 长 χ χ = π φ ×Δ L/S 式 中 : Δ L= 热 紧 时 螺 栓 伸 长 值 , mm L= 热 紧 螺 帽 弧 长 , mm φ = 螺 帽 外 径 , mm S= 螺 距 ,mm 例 : M100×5 螺栓热紧值的计算:

双 头 螺 栓 两 侧 螺 纹 根 部 的 距 离 L F = 200mm,则 计 算 长 度 : L 2 = 200+ 100= 300mm Δ L= L 2 ×1.5/1000= 300×1.5/ 1000= 0.45mm M100×5 螺 栓 的 螺 帽 外 径 为 φ 150mm, 螺 距 S= 5mm 则 求 得 热 紧 弧 长 χ = π φ ×Δ L/S= 42.39mm 考 虑 结 合 面 不 平 度 加 以 修 正 , 应 取 热 紧 值 弧 长 为 43mm。 c)热 紧 工 艺 : 先 是 用 专 用 量 规 测 量 螺 栓 长 度 ,随 手 板 紧 ,测 量 其 伸 长 0.02~ 0.03mm( 检 查 结 合 面 间 隙 , 用 0.04mm 的 塞 尺 不 进 ) 做 好 起 始 标 志 , 标 出 要 求 热 紧 的 弧 ,

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长。用加热棒(或用火焰)加热螺栓,旋转螺帽达到要求弧长后停止加热。 冷却到室温后,测量螺栓的伸长量,判定是否真正紧到要求值。若不足,要 进 行 第 二 次 热 紧 , 按 ( 2) 式 计 算 求 χ , 要 按 工 艺 要 求 进 行 热 紧 。 加 热 温 度 可 根据螺栓材料、长度和伸长量查资料得。温度必须受到限制不可过热。 高 、 中 压 缸 结 合 面 螺 栓 的 热 紧 值 , 见 表 2— 2: 表 2— 2 螺 部 位 栓 规 格 高 外
M100×6 M100×6

螺 栓 全 长
628 828

法 兰 高 度
400 600

螺 栓 材 料
20CDV508T Z20CDV611T

螺 数 帽 量 材
(个)

心 孔 直 径
44 4 22 22

紧 热 固 紧 方 值 式
热紧 热紧 1.08 1.48

螺帽读数 转角
(度)

弧长 (mm)


20CDV508T Z20CDV121T

103.47 131.34

132.23 167.6

M110×6

568 528 422

320 320 250

12 4 14

22 22 22

热紧 热紧 热紧

0.71 0.67 0.53

66.47 62.20 49.20

93.2 74.1 45.2 119


M90×6


M72×6

Z20CDV508T

20CDV508T

M90×6

658 492 278

450 320 140

42 24 8

22 22 22

热紧 热紧 冷紧

1.15 0.84 167

105.14 68.5 74.54 11.55 15.50


M72×6


M52×6

Z20CDVNb11T

Z20CDV121T

M72×6

422 406 371

250 250 250

4 22 6

22 22 22

热紧 热紧 冷紧

0.52 0.51 0.47

49.20 44.36 41.50

45.2 36.39 26.8


M64×6


M48×5

2.1.3.3 低 压 内 缸 结 合 面 螺 栓 布 置 低压外缸结合面螺栓是防止空气漏入排汽室,以影响机组真空严密性。 而低 压 内缸 结 合面 螺栓 ,是 防 止蒸 汽 短路 ,漏 入 排汽 室 ,影 响机 组 的经 济 性。 阿 尔 斯 通 机 组 低 压 内 缸 结 合 面 左 侧 螺 栓( 右 侧 与 此 对 称 )布 置 见 图 2— 7,
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螺栓的紧固程序,按检修工艺规定进行。

图 2— 7 低 压 内 缸 结 合 面 ( 左 侧 ) 螺 栓 布 置 图

2.1.4 转 子 及 联 轴 器 转子是汽轮发电机组转动部件的总称,主要有主轴、叶轮、动叶片和联 轴器等部件构成。转子上的动叶栅与静叶(喷嘴)组成汽轮机的通流部分, 并将蒸汽的热能转换成动能。作用是:在动叶栅上的力矩通过叶轮、主轴和 联轴器,驱动发电机转子。 转子除转换能量、传递力矩外,还要承受动叶栅、叶轮和主轴上各零部 件质量所产生的离心力引起的机械应力,以及由该区段所处蒸汽的压应力和 由温差产生的热应力等,阿尔斯通根据这些应力,对转子强度采用有限元法 进行计算,以确保转子强度的可靠性。 对转子上的任何部件,要求加工精确,装配正确,安装符合标准。转子 上的任何缺陷,都将直接影响到汽轮机的安全、经济运行。 2.1.4.1 高 压 转 子

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高压转子工作在高温、高压区段。高速旋转下的转子承受很大的离心力 和各种机械的、热力的应力。为了提高运行的可靠性,汽轮机高压转子为整 锻 转 子 。 材 料 为 B12N— S。 为 了 避 免 套 装 叶 轮 的 缺 陷 , 高 压 转 子 上 的 11 级 叶 轮全部由整锻加工车制而成。叶轮与主轴为一个完整的实体。 高 压 转 子 与 中 、 低 压 转 子 一 样 , 均 按 模 块 化 设 计 。 其 几 何 尺 寸 , 在 30 万 至 36 万 千 瓦 等 级 范 围 内 不 做 任 何 改 变 , 只 改 动 叶 片 高 度 和 出 口 角 度 。 高 压 转 子 上 开 有 中 心 孔 , 直 径 为 Φ 100mm, 以 消 除 锻 造 时 造 成 的 集 中 于 主 轴中心的杂质和金相疏松,保证转子的强度,同时也消除加工过程中引起的 内应力。另外,可借以中心孔探视主轴的缺陷,也减轻了转子的重量。 本 机 组 全 部 33 个 叶 轮 上 均 不 开 平 衡 孔 , 轴 向 推 力 由 轴 系 布 置 中 平 衡 。 高 压转子分布有 3 个平衡槽,分别在第一、第五和第十一级叶轮上,用以进行 多平面加重块找平衡,避免因添加配重块过于集中所引起的力矩。 2.1.4.2 中 压 转 子 中压转子工作在经过再热后的中压蒸汽区段内。其特点是,蒸汽压力不 高,但温度较高。所以设计和制造时也采用整锻加工结构。材料与高压转子 一样为 B12N— S。因 为 工 作 区 段 蒸 汽 的 比 容 较 大 ,所 需 的 通 流 面 积 也 较 高 压

转 子 要 大 , 故 中 压 转 子 的 尺 寸 相 应 地 比 高 压 转 子 大 。 中 压 转 子 上 的 12 级 叶 轮 与高压转子相同,全部由整锻加工车制而成。叶轮与主轴也为一个完整的实 体。 本 机 组 中 压 主 轴 上 的 中 心 孔 由 原 来 的 Φ 100mm 改 为 Φ 110mm,消 除 了 残 余 的 缺 陷 , 但 中 心 孔 应 力 却 增 加 了 约 3% 。 在 中 压 缸 的 12 级 叶 轮 上 , 分 布 有 5 个 平 衡 槽 , 分 别 在 第 12、 15、 19 和 23 级 上 ( 从 高 压 转 子 调 节 级 起 向 后 数 ) 第 23 级 叶 轮 上 有 2 个 平 衡 槽 供 加 平 。 衡重块用。 2.1.4.3 低 压 转 子 低压转子的工作区域已处在蒸汽压力和温度都比较低而比容已很大的通 流部分的末段,所以通流面积很大,叶片长度也相当大,因此,旋转时所产 生的离心力很大,故要求转子有较大的刚性和强度。为此本机组的低压转子 和 高 、 中 压 转 子 一 样 也 采 用 整 锻 转 子 , 材 料 为 B30A— S。 2×5 级 叶 轮 也 全 部

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由整锻转子加工而成。叶轮与主轴也为一个完整的实体。轴上中心孔直径为 Φ 100mm。 叶 轮 上 分 布 有 6 个 平 衡 槽 , 分 别 在 双 流 的 第 24 级 ( 29 级 ) 第 27 、 级 ( 32 级 ) 和 第 28 级 ( 33 级 ) 叶 轮 上 。 第 28 级 和 第 33 级 叶 轮 上 还 有 平 衡 螺孔,供不揭缸加重用。 从上述转子平衡槽的分布情况分析,阿尔斯通是根据转子的重量长度来 设计平衡糟的数量,既考虑了静平衡,又考虑了动平衡,从而保证了工作转 速下的轴承振动达到最小。 为了增加汽轮机运行的机动性,降低热应力的集中,阿尔斯通根据运行 的 反 馈 和 科 研 的 成 果 ,对 转 子 结 构 进 行 了 改 进 ,取 消 了 原 来 的 汽 封 热 弹 性 槽 , 增 大 了 叶 轮 与 轴 封 之 间 过 渡 圆 弧 的 半 径 ( R) 以 减 少 应 力 集 中 , 见 图 2— 8。 ,

图 2— 8 叶 轮 与 轴 封 过 渡 区 结 构 图 (a)为 改 进 前 结 构 , (b)为 改 进 后 结 构 。 2.1.4.4 转 子 应 力 计 算 转 子 应 力 采 用 有 限 元 法 对 转 子 进 行 强 度 计 算 。其 机 械 应 力 由 两 部 分 组 成 , 一 是 由 离 心 力 引 起 的 机 械 应 力 ;二 是 由 该 区 段 所 处 的 蒸 汽 压 力 引 起 的 压 应 力 。 根据转子所在区段的温度水平,选取许用应力: 当 工 作 温 度 在 450℃ 以 上 , 采 用 [ σ ] = 2/3R 1 0 5 注 : R 1 0 5 是 指 在 550℃ 下 10 万 小 时 的 持 久 极 限 。 当 工 作 温 度 在 450℃ 以 下 , 采 用 [ σ ] = 2/3R 0 . 2 注 : R 0 . 2 是 指 产 生 0.2% 变 形 的 弹 性 极 限 。 在 额 定 工 况 下 , 转 子 各 部 分 的 计 算 应 力 如 表 2— 3。
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表 2— 3
计算应 力点 1 2 3 高 压 转 7 子 8 9 10 11 1 2 3 4 中 压 转 子 5 6 7 8 9 10 11 12 低 压 转 4 34.8 76 53.8 19.2 66 54.2 1 2 3 6.93 6.95 7.22 7.84 7.22 7.7 8.49 9.3 9.61 9.92 11.46 12.81 16.30 14.00 14.98 16.69 16.63 26.4 30.7 33.2 422.3 404.1 382.7 360 338 522 510 494 477 457 436 412 387 359 331 300 270 155 137 109 26.48 27.63 28.74 29.86 30.79 9.88 11.84 14.53 17.52 21.16 25.10 27.13 28.53 29.90 31.04 32.18 32.96 50.8 51.4 52.0 3.82 4.02 4.12 4.20 4.57 3.92 5.03 5.63 6.19 6.81 7.53 7.15 7.82 8.55 9.23 9.39 12.04 14.2 15.4 17.1 423.7 404.9 385.3 365.9 347.1 529 512 496 478 458 437 414 389 361 332 300 270 180 143 101 26.40 27.58 28.61 29.57 30.45 8.8 11.50 14.18 17.33 20.93 24.91 27.00 28.43 29.80 31.00 32.18 32.96 49.8 51.2 52.0 4 5 6 转 子 内 部 应 力 ( 10 牛 顿 /mm ) 当量应力 8.11 5.46 5.92 6.11 6.35 6.65 就地温度 t 510.1 502.8 489.1 473.5 457.3 440 许用应力σ0 11.82 13.02 15.38 18.15 21.10 24.34
2

转 子 表 面 应 力 ( 10 牛 顿 /mm ) 当量应力σ 3.76 2.99 3.06 3.16 3.38 3.59 就地温度 519.8 507.3 491.1 475.2 458.9 441.7 许用应力σ0 10.22 12.28 15.02 17.82 20.80 24.02

2

25



5

51.3

36.5

55.4

22.9

30.5

55.6

转子中的扭应力: 轴颈是转子上的最小断面部分,在传递力矩中应力最大。在额定负荷下 处于正常的额定力矩,是安全的,但在运行中可能会发生二相短路或者非常 难 遇 到 的 三 相 短 路 及 在 120°下 非 同 步 并 列 ,要 求 各 轴 颈 在 这 种 异 常 情 况 下 也 能安全运行。 制 造 厂 提 供 了 转 子 有 关 轴 颈 在 事 故 状 态 下 扭 应 力 见 表 2— 4。 表 2— 4 短 路 力 矩 和 120°非同步并列力 矩 引 起 的 应 力 ( 10 牛 顿 /毫 米 ) 扭 应 力 ( 10 牛 顿 /毫 米 2 ) 转子部位名称 额定应力 高压转子后轴颈 中压转子前轴颈 中压转子后轴颈 低压转子前轴颈 低压转子后轴颈 发电机转子前轴颈 7.9 7.9 5.9 4.3 7.2 7.3 二相短路 11.9 11.8 9.5 7.1 21.7 20.8 三相短路 11.7 11.8 10.0 7.4 20.7 20.1 许用应力 39 39 39 46.2 46.2 42.9 120°非同步并列 10.3 10.9 9.4 7.2 49.4 49.2 许用应力 45.4 45.4 45.4 53.9 53.9 52.0 非同步并列
2

表中数据表明转子在各种故障情况下仍然是安全的。 2.1.4.5 转 子 的 脆 性 转 变 温 度 在汽轮发电机组的事故中,可能酿成重大危险事故的直接原因,主要是 转子材料的不稳定破坏。转子和叶轮的强度计算,虽然是按平均应力学说计 算的,但当材料的脆性转变温度高时,在低于平均应力学说的应力下,也会 出现不稳定破坏,因而在机组的使用中对汽轮发电机组转子的脆性转变温度 要特别重视。 每种材料都有一个呈脆性的最高温度,低于此温度,材料就不能产生塑 性屈服以缓和裂纹尖端处发生的应力集中。因此,它在比较低的应力下就断 裂。 韧 性 — 一 脆 性 转 变 温 度 也 就 是 所 称“ FATT” ,它 表 示 在 这 个 温 度 以 上 ,材

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料呈韧性。材料工作在这个温度以下呈脆性。在呈脆性时,材料承受塑性变 形的能力会因裂纹的存在而很快地降低到接近于零。 厂家提供转子的脆性转变温度: 高压转子: 中压转子: 低压转子: 2.1.4.6 联 轴 器 汽轮机高、中、低压转子均为整锻转子,转子之间用刚性联轴器联接, 以传递扭矩和轴向力。联轴器的对轮与主轴是整锻为一体的,可使联轴器强 度增加,主轴长度缩短。联轴器装配时,必须保证转子中心一致,其偏差在 允许范围之内。两个联轴器法兰通过使用锥形衬套,把螺栓孔咬合住。为了 使每个锥形衬套和螺栓受力均匀,避免个别受力过大损坏,为此,对轮与衬 套、衬套与螺栓之间必须精确配合,组装严密。 本机组在高、中压转子联轴器上还提供隔离环,使拆卸方便,并能防止 联轴器法兰位移,保持起始中心。 联轴器的特制螺栓头及其紧固件都埋在对轮中,以减少转动时的鼓风损 失 。螺 栓 、螺 母 、垫圈 和 衬套 的 重量 ,在安 装 时都 要 做 到相 同 或至 少 要对 称, 以免对机组的振动造成不良影响。设备出厂时,均已经过选配并作有记号, 现场拆装时必须仍按原位安装,不可随意换位。 联轴螺栓的紧固,由专用工具,通过液压(千斤顶)冷拉。冷拉值,根 据 联 轴 器 传 递 力 矩 大 小 和 螺 栓 直 径 决 定 。厂 家 在 维 护 指 南 中 有 指 示 。松 开 时 , 用液压(千斤顶)将螺栓拉长后用手便可将螺帽旋松。 2.1.4.7 轴 系 汽轮发电机组的轴系是由汽轮机的高压转子、中压转子、低压转子和发 电 机 转 子 以 及 悬 臂 于 发 电 机 转 子 尾 端 的 励 磁 机 转 子 组 成 ,共 有 8个 支 持 轴 承 支 承。 轴 系 总 长 : 27754mm; 总 重 : 130523kg; 总 转 动 惯 量 : 29720kgm; 100℃ 100℃ 15℃

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轴 系 特 性 见 表 2— 5。 表 2— 5 汽 轮 发 电 机 轴 系 特 性 表 序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 转 子 特 性 转子长度 转子重心位置 前支承位置 后支承位置 前轴径 后抽径 前支反力 后支反力 转子重量 转动惯量 轴系临界转速的确定: 各段转子的临界转速详见汽轮机的技术规范。 多轴机组的转子组成轴系后,由于各转子相互影响、相互制约,在轴系 中各转子的临界转速与单独转动时的临界转速值是不同的,原来高的会压低 一些,原来低的会提高一些。发电机转子重量重,跨距大,相对直径较小, 所以其临界转速较低,它与汽轮机转子联成轴系后,会把汽轮机转子的各临 界转速压低一些,而它本身的临界转速却会提高一些。 轴系的临界转速,在调试启动中应注意测定,确认后编入运行规程。 轴系安装挠度曲线及任一支点标高变化时对轴系中其它支点的影响见下 页 曲 线 图 2— 9及 表 2— 6。 单位 mm mm mm mm mm mm t t kg kg m 高压转子 5376 2808 778 4558 200 250 3.1 3.64 6830 365 中压转子 4851 2650 348 4348 250 360 5.39 7.38 13100 1445 低压转子 7909 3987 1043 6913 400 450 30.7 31.18 63100 21197 发电机转子 9100 4830 940 8640 450 420 22.8 23.8 47600 6788

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图 2— 9 轴 系 静 挠 度 曲 线

表 2— 6 任 一 支 点 标 高 变 化 0.1mm, 各 支 点 支 反 力 的 相 对 变 化 率 ( %)

支 承 标高降 0.1mm 的支点 1 2 3 4 5 6 7 8 1

高 压 2 3.85 -30.23 30.96 -5.46 0.79 0.11 -0.02 0.00 3

中 压 4 0.01 -2.06 6.41 -25.16 23.72 -2.64 -0.31 0.03 5

低 压 6 0.00 0.01 -0.05 -0.86 2.65 -9.41 8.44 -0.79

发 电 机 7 0.00 0.00 0.03 -0.13 -1.37 10.88 -10.6 1.23 8 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 -1.02 1.23 -0.23

1.04 4.86 -3.72 0.03 0.05 0.00 0.00 0.00

-2.35 23.01 -23.2 13.06 -6.14 -0.30 0.12 0.00

0.01 0.11 -1.06 8.36 -9.13 2.86 -1.15 0.01

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2.1.4.8 轴 系 的 轴 向 力 汽轮机转子的轴向力,制造厂设计时从三个方面考虑相互平衡。首先在 各转子单元设计时,尽可能使轴向力自相平衡,第二在各转子布置时考虑到 轴向力的平衡,第三,整个轴系的残余轴向力由推力轴承来承担。 高压转子的轴向力,是由叶轮前后的压差所产生的静力和动叶片接受蒸 汽 喷 射 动 能 时 所 产 生 的 轴 向 分 力 两 部 分 合 成 。 11 级 叶 轮 所 承 受 的 累 计 轴 向 力 是很大的,为了抵消这部分推力,高压转子设计有平衡活塞,这个平衡活塞 实质就是加大了直径的汽封体,在转子上形成明显的凸肩。本机组内缸汽封 体 的 转 子 直 径 ( Φ 490mm) 大 于 外 侧 两 个 汽 封 体 的 转 子 直 径 ( Φ 300mm) 直 径 , 差形成的凸肩与调节级叶轮组成视在的平衡活塞。调节级叶轮后受第一级后 的蒸汽压力而凸肩后受的是高压缸的排汽压力,这两个压力的差值与视在的 平衡活塞组成一个与叶轮承受的轴向力相反的推力,在设计的额定工况下, 两个相反的轴向力基本相抵。 中压转子与高压转子相同,外缸里侧汽封体的凸肩与中压缸第一级叶轮 构成视在的平衡活塞,它前后各承受着第一级叶轮后的压力和中压缸第一段 抽汽(中压缸第五级后)的压力。平衡活塞产生的轴向力,在设计的额定工 况下,基本抵消了中压转子通流部分所产生的轴向力。 低压转子采用对称分流形式布置。因此,轴向推力自相抵消。 高压、中压和低压三个转子,布置上采用对称方式。高压转子的汽流方 向由进汽向机头方向流动,而中压转子则由进汽向机尾方向流动,低压转子 由中间进汽向前、后两个方向分流。这样,使三个转子因汽流作功而产生的 轴向力又一次得到相互抵消。 即使设计上尽量使轴向力相互抵消,但在各种工况下,残余的不平衡推 力还是很可观的,这个不平衡推力最后将由推力轴承来承受。各种工况下的 轴向力大小将在轴承与轴承座一节中详细介绍。 2.1.5 动 叶 片 汽轮机的动叶片是转子上主要部件之一。它的功能是将蒸汽的动能转变 为推动转子旋转的机械能。本汽轮机的中、低压缸各级动叶片,均有不同程 度的反动度,因此,动叶片同时又有将热能转变为蒸汽动能的功能。

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动叶片由叶顶、叶身和叶根三部分组成。叶身是动叶片的主要部分,它 的 型 线 称 为 叶 型 。叶 型 的 设 计 应 尽 可 能 满 足 气 体 动 力 学 的 要 求 ,以 提 高 效 率 , 同时还必须满足叶片强度和加工工艺的要求。 动叶片在叶轮上组装形成叶栅。根据平面叶栅风洞试验,每一种叶栅有 一 个 最 佳 的 相 对 节 距 tOP。 t O P = t/ b( 即 叶 片 节 距 与 叶 型 弧 长 之 比 值 ) 。 注 : tOP 为 相 对 节 距 , t 为 叶 片 在 叶 轮 上 的 节 距 。 b 为叶型弧长(即进口与出口处的连接直线) 。 tOP 如 果 大 于 或 小 于 这 个 最 佳 范 围 都 会 使 叶 型 损 失 增 加 , 效 率 降 低 , 长 叶 片这个问题更为突出。为了提高长叶片的效率就必须把长叶片设计成型线与 沿高度变化的变截面叶片,即扭叶片,以适应圆周速度和汽流参数沿叶高变 化的规律。 一定高度的叶片,在不同级的直径中,所产生的损失也不同,级的直径 越小,产生的损失越大,因此长叶片的概念是综合叶片高度与级的直径这二 个 因 素 定 出 。 一 般 常 用 径 、 高 比 θ 来 反 映 , 即 级 的 直 径 dm 与 叶 片 高 度 Lb 的 比 值。 θ = d m /L b 实 践 证 明 ,对 于 设 计 得 较 好 的 扭 叶 片 比 直 叶 片 的 轮 周 效 率 要 高 。θ 越 小 , 提 高 效 率 越 显 著 。 如 θ = 8 时 提 高 效 率 1~ 1.5% ; θ = 4 时 提 高 效 率 7~ 8% ; 当 θ = 10 时 仅 提 高 0.7% 左 右 。 为 了 降 低 制 造 成 本 和 简 化 加 工 难 度 , 一 般 认 为 θ 小 于 10 时 采 用 扭 叶 片 , 而 θ 大 于 10 时 则 采 用 直 叶 片 。 2.1.5.1 叶 身 部 分 汽 轮 机 的 高 压 缸 11 级 动 叶 片 全 部 为 直 叶 片 , 型 线 为 改 进 后 的 2148CONS。 叶 中 压 缸 12 级 动 叶 片 均 为 扭 叶 片 , 叶 身 型 线 为 改 进 后 的 2448COB。 低 压 缸 2×5 级动叶片也全部为扭叶片。 2.1.5.2 叶 顶 与 叶 根 全 机 组 33 级 动 叶 片 除 末 两 级 外 , 所 有 动 叶 片 均 为 叉 型 叶 根 , 自 带 围 带 。 围带内弧面做成凹形,背弧面做成凸形,通常称为梯形围带,且在轴向有微 量的位移,在装配时与内弧凹形产生挤压形成予扭,由于予扭使叶片产生弹

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性变形。在工作转速下即使由于离心力和热膨胀引起叶片伸长,围带节径增 大,叶片间仍可保持紧密贴合,整圈叶片在振动时成为一个整体。在运行频 带范围内有效地减振和减少谐振。按照整圈联接的三重点共振理论,这种联 接形式将使叶片的安全性大为提高。整圈联接还可大大降低叶片的动应力, 在保证安全可靠的前提下减少叶片的宽度,增加叶片的高宽比,使二次流的 损失明显地降低,提高级效率。 由于自带围带还可以在围带的外径处加工成迷宫式汽封,从而减少漏汽 损失,提高级效率;自带围带还可以使叶片之间形成光滑的通道,避免分组 围带过渡处的扰动损失。 高压 缸 第一 级 为单 列调 节 级 ,因 在 级 中压 降( 恰降 )大 ,汽流 冲 激力 大, 特别是在部分进汽的情况下。因此,设计动叶片的叶根宽于高压缸的其它级 叶片。 叶顶部分的整圈围带,使每一叶片都带有予应力,通过围带传动箍紧叶 轮。对于调节级叶轮上叶片的予应力是交变的,该交变扭矩加于叶片上,对 箍紧叶轮更为有效。 2.1.5.3 末 级 与 次 末 级 叶 片 末 级 叶 片 长 度 为 1055mm, 具 有 良 好 的 气 动 性 能 , 在 额 定 工 况 下 的 余 速 损 失 为 8.75 千 卡 / 公 斤 , 根 部 反 动 度 为 0.292, 顶 部 反 动 度 为 0.769。 该 叶 片 不 带 围 带 , 在 距 根 部 875mm 处 有 拉 筋 , 其 型 式 随 叶 根 型 式 而 异 , 对 插 入 式 叶 根为拱形支杆,装配在叶片的方形孔内,采用预应力装配形成整圈。对于圆 弧枞树形叶根为与叶片成为一体的扁平的鳍形拉筋,在静止时,每两只叶片 拉 筋 处 有 0.2mm 间 隙 , 达 到 3000rpm 后 , 由 于 扭 转 恢 复 ( 扭 转 恢 复 角 约 为 5 度) 每两只叶片拉筋处紧贴并产生 2 吨推力,形成整圈连接。 , 枞树型叶根比叉型叶根有下列优点: a)采 用 圆 弧 枞 树 型 之 后 ,根 部 叶 型 的 宽 度 可 以 减 少 20% 。由 于 流 道 长 度 缩短而减小了近叶根处的叶型摩擦损失。扁平形的鳍形拉筋比拱形支杆拉筋 对叶片通道汽流的干扰小用多。 b) 圆 弧 枞 树 型 叶 根 的 承 载 能 力 , 大 于 叉 型 叶 根 的 承 载 能 力 。 c)圆 弧 枞 树 型 叶 根 的 末 级 叶 片 制 造 厂 试 装 、动 平 衡 之 后 ,可 以 编 号 拆 卸 ,

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单独装运,然后再在电厂重装,便于运输。而叉型叶根是不可能这样做的。 末级叶片防水蚀问题以前曾用过钎焊司太立合金的方法,现在采用高频 局 部 淬 火 , 在 鳍 片 式 拉 筋 上 用 等 离 子 焊 接 碳 化 铬 , 厚 度 为 0.1~ 0.2mm。 次 末 级 叶 片 ,叶 片 长 度 为 550mm,叶 根 与 本 级 一 样 采 用 圆 弧 枞 树 型 。其 叶 顶处没有围带,是独立式的自由叶片。 2.1.5.4 叶 片 的 材 料 汽轮机动叶片材料选择为: 工 作 区 域 温 度 大 于 500℃ , 调 节 级 、 高 压 前 几 级 和 中 压 前 几 级 采 用 C03L 耐热不锈钢(法国钢种) 。 工 作 区 域 温 度 在 350~ 500℃ , 高 压 后 几 级 、 中 压 后 几 级 和 低 压 前 两 级 采 用 法 国 C01L 叶 片 钢 。 低 压 末 三 级 叶 片 采 用 GA 公 司 C06L 高 强 叶 片 钢 。 2.1.5.5 叶 片 组 装 的 要 求 叶片在叶轮上的组装必须精确、严密,组装质量的好坏直接影响着叶片 的自振频率,组装质量好的叶片,叶根与叶轮轮缘之间紧密配合,叶根与叶 根之间牢固地贴合,叶片振动时,叶根部分不参与振动。组装质量不好,相 当于增加叶片的长度和质量,降低刚性,使自振频率降低;自振频率低的叶 片,在工作中易受低频激振力或高频激振力的作用,而发生共振,造成事故。 阿尔斯通在所有的叶片上都应用了整圈联接的理论,这样可使叶片振动 应力大大地降低,对组装工艺要求严格。叶片安装前,每一级的每一只叶片 都以“克”为单位用力矩称称重,同一级中各叶片的重量差要符合标准要求, 并 作 标 记 , 根 据 转 子 的 不 平 衡 重 量 和 在 平 面 坐 标 ( x- y 轴 ) 内 的 位 置 , 将 各 叶片按其重量分配到平面坐标的各象限内,按顺序编号作好记号,安装时对 号入座。 由 于 调 节 级 叶 片 短 而 宽 ,其 弹 性 予 扭 装 配 使 叶 根 对 叶 轮 产 生 很 大 的 扭 力 , 为避免这种扭力对叶轮产生的不利影响,相邻叶片采用不同的扭曲方向,而 其他各级则采用同向扭曲,以简化围带的结构。 叶 片 围 带 予 扭 见 下 页 图 2— 10。

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图 2— 10 叶 片 围 带 予 扭 图 (a)调 节 级 (b)其 他 级 2.1.5.6 扭 曲 叶 片 的 安 装 扭曲叶片的安装方法以及扭曲值的调整和计算,以调节级为例: 安 装 时 先 将 全 级 叶 片 分 成 若 干 组 , 每 组 配 置 1 个 加 厚 量 为 0.5mm 的 加 厚 叶 片 , 用 来 调 整 予 扭 量 。 调 节 级 共 有 58 只 叶 片 , 分 15 组 , 其 中 13 组 为 4 只 叶 片 ,2 组 为 3 只 叶 片 。先 将 每 组 的 第 一 只 叶 片 用 临 时 销 钉 安 装 在 叶 轮 上 ,并 进 行 尺 寸 检 查 , 其 位 置 误 差 的 允 许 值 为 ±0.5mm。 后 将 其 他 叶 片 松 装 , 用 铜 棒 打 入 , 测 量 各 叶 片 根 部 与 轮 缘 之 间 的 间 隙 ( 见 图 2— 11) 以 及 围 带 相 对 叶 根 , 的 予 扭 值 ( χ s) 通 过 几 何 关 系 式 计 算 其 是 否 达 到 该 级 要 求 的 予 扭 值 ( 调 节 , 级 要 求 予 扭 值 χ = 0.11~ 0.21 mm) 和 修 正 值 , 再 以 标 有 “ F” 的 加 厚 叶 片 来 调整其予扭紧力,最后再正式安装固定(予扭叶片有专用工具) 。

图 2— 11 叶 片 予 扭 测 量 示 意 图
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2.1.6 通 流 部 分 间 隙 和 汽 封 结 构 为了提高机组效率,汽轮机通流部分的动、静交界处都设有汽封,以阻 止蒸汽或空气的泄漏。如在转子穿出汽缸处加装轴封;在隔板内孔与转子之 间加装隔板汽封;在动叶围带和隔板复环之间加装围带汽封。 阿尔斯通生产的汽轮机,其通流部分轴向间隙的选取,是以运行中的胀 差为依据,并考虑了隔板在压差作用下产生的挠曲变形,推力轴承的磨损和 串轴间隙的影响等因素。因此,它可以在没有法兰螺栓加热装置和胀差保护 的条件下,确保机组在任何工况下,其动静部分轴向间隙都不致消失,从而 简化了运行操作,提高机组运行的灵活性。 2.1.6.1 梳 齿 式 迷 宫 汽 封 汽轮机组的全部汽封均采用梳齿式迷宫汽封。迷宫汽封依靠节流法增加 阻力 减 少漏 汽( 漏 气) 如:蒸汽 在 两 侧压 差 作用 下 流经 汽封 片 齿尖 的 径向 间 。 隙时,由于通道突然收缩,流速加大,压力降低,通过齿尖以后,进入小室 通道又突然增大,流速急剧降低,在小室内形成涡流,使动能在等压下转变 成热能并增加了流动阻力。汽流每经过一个齿尖的间隙,就受到一次节流, 压力下降一次。理论研究和试验表明,梳齿愈多,流动阻力愈大,且通过汽 封 的 漏 汽 量 近 似 与 汽 封 齿 数 的 平 方 根 成 反 比 ,与 汽 封 径 向 间 隙 的 大 小 成 正 比 , 并 取 决 于 汽 封 前 后 的 蒸 汽 参 数 。阿 尔 斯 通 机 组 汽 封 齿 数 较 多 ,径 向 间 隙 较 小 , 漏汽(气)量小。但对制造、安装和维护提出了更高的要求。 2.1.6.2 汽 缸 轴 端 汽 封 高、中压缸端部轴封全部采用高、低齿的梳齿迷宫汽封结构。汽封的轴 向 间 隙 较 大 ,它 由 胀 差 计 算 决 定 ,而 径 向 间 隙 较 小 ,一 般 在 0.4~ 0.5mm 左 右 。 低 压 缸 轴 封 是 平 的 梳 齿 形 结 构 ,为 了 防 止 低 压 转 子 排 汽 区 段 被 轴 封 蒸 汽 加 热 , 影响转子温度,产生不必要的热应力,在靠近末级叶轮轮毂附近的排汽口处 又增加一道汽封环。 2.1.6.2.1 高 压 缸 前 轴 封 a)高 压 内 缸 前 轴 封 高 压 内 缸 前 轴 封 有 5 组 汽 封 环 ,每 组 有 18 个 梳 齿 ,轴 向 总 长 度 为 5 00mm。 5 组 汽 封 环 嵌 装 在 1 个 轴 封 套 内 ,轴 封 套 又 嵌 装 固 定 在 高 压 内 缸 的 前 端 。在 额

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定 工 况 下 , 调 节 级 汽 室 内 蒸 汽 参 数 为 14.62MPa,512.7℃ , 其 中 少 量 蒸 汽 经 90 个 汽 封 梳 齿 节 流 降 压 ,其 参 数 降 至 4.4 MPa,461.2℃ 。在 高 压 调 速 汽 门 开 启 后 , 内缸轴封出口处漏汽压力比高压缸排汽室内压力高,一部分漏汽从高压内缸 的前端通过内、外缸夹层流向高压排汽端,可减小内缸内、外壁温差(在额 定 工 况 下 面 Δ t≈ 512.7- 461.2=51.5℃ ) ,并 加 热 了 外 缸 ,有 利 于 外 缸 的 膨 胀 。 另一部分由外缸前轴封泄漏。 高 压 内 缸 前 轴 封 的 每 个 汽 封 环 分 为 6 块 , 其 径 向 膨 胀 间 隙 0.2~ 0.5mm, 轴 向 间 隙 和 开 档 尺 寸 见 图 2— 12。

图 2— 12 高 压 内 缸 前 轴 封 梳 齿 示 意 图

轴向间隙在运行中的变化如下: 1) 冷 态 启 动 : 根 据 计 算 该 处 的 正 胀 差 为 2.5mm, 即 其 对 应 段 转 子 向 机 头 方 向 相 对 膨 胀 2.5mm,则 1.7mm 的 轴 向 间 隙 增 加 2.5mm 变 为 4.2mm,而 3.3mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 2.5mm 变 为 0.8mm, 可 保 证 齿 和 轴 肩 不 会 触 碰 。 2) 正 常 运 行 : 根 据 胀 差 计 算 结 果 , 该 处 正 胀 差 为 0.4mm, 即 该 段 转 子 向 机 头 方 向 相 对 膨 胀 0.4mm, 则 3.3mm 间 隙 缩 小 至 2.9mm, 故 间 隙 可 靠 。 3) 甩 负 荷 时 转 子 收 缩 , 产 生 0.9mm 的 负 胀 差 , 则 1.7mm 的 间 隙 缩 小 到 0.8mm。

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从上述三种运行工况可知,内缸汽封套内各汽封梳齿轴向间隙的余量均 在 0.8mm 以 上 。 实 际 上 在 直 径 φ 490mm 处 梳 齿 厚 度 只 有 0.8mm, 故 在 运 行 中 的 最 小 轴 向 间 隙 大 于 0.8mm。 b) 高 压 外 缸 前 轴 封 高压外缸前轴封共有 6 组汽封环,嵌装在一个轴封套内(第二轴封套) , 形 成 3 个 腔 室 ,轴 向 总 长 度 为 474mm。从 内 缸 前 轴 封 出 口 至 第 一 腔 室 有 3 组 汽 封 环 , 每 组 有 14 个 梳 齿 。 漏 汽 经 过 42 个 梳 齿 节 流 , 参 数 降 低 至 5.136 巴 , 438℃ , 被 引 至 四 段 抽 汽 ( 即 中 压 缸 排 汽 ) 第 二 腔 室 是 启 动 时 向 轴 封 供 汽 的 。 腔 室 ,在 正 常 运 行 时 ,该 腔 室 参 数 是 1.15 巴 ,435℃ ,第 一 至 第 二 腔 室 只 有 1 汽 封 环 ,14 个 齿 。第 三 腔 室 是 轴 封 抽 汽 至 轴 封 冷 却 器 的 腔 室 ,其 参 数 是 0.965 巴 ,277.9℃ ,第 二 至 三 腔 室 也 只 有 1 组 汽 封 环 ,14 齿 ,它 与 大 气 密 封 也 只 有 1 个 汽 封 环 ,但 只 有 8 个 齿 ,起 着 阻 止 蒸 汽 外 泄 和 减 少 大 气 向 轴 封 抽 汽 腔 室 漏 气的作用。 外缸汽封环的结构和内缸汽封相同,轴向开档尺寸和径向间隙均相同。 但 每 段 汽 封 环 的 径 向 膨 胀 总 间 隙 是 0.2~ 0.4mm。 外缸前汽封的轴向间隙在运行中的变化如下: 1)冷 态 启 动 时 : 正 胀 差 1.2mm, 故 3.3mm 的 间 隙 缩 小 到 2.1mm。 2)正 常 运 行 : 负 胀 差 0.1mm, 故 1.7mm 的 间 隙 缩 小 到 1.6mm。 3)甩 负 荷 带 厂 用 电 : 负 胀 差 0.6mm, 故 1.7mm 的 间 隙 缩 小 到 1.1mm。 因此,不论在哪种工况下运行,梳齿和轴肩不会触碰或被推倒。 汽封环和轴封套的固定装配: 汽封环和轴封套的定位靠柱形弹簧,根据汽封环所在位置不同,每块背 面的弹簧个数也不同,如内缸的汽封每块背面有 5 个弹簧,而外缸与大气密 封 的 汽 封 环 每 块 只 有 3 个 弹 簧 ,汽 封 块 在 轴 封 套 内 的 配 合 见 下 页 图 2— 13。这 种弹簧固定方式避免了板弹簧在运行中脱离定位,使汽封失去弹性,造成间 隙放大或者把另一汽封块卡死产生摩擦等事故。

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图 2— 13 汽 封 块 与 轴 封 套 装 配 示 意 图

2.1.6.2.2 高 压 缸 后 轴 封 高压缸后轴封有 1 个轴封套装在外缸上,构成 3 个腔室,从高压缸排汽 室至第一腔室有 3 组汽封环,每环分 4 块,每块背面有 3 个柱形弹簧推靠, 总 膨 胀 间 隙 0.2~ 0.4mm, 每 环 有 10 齿 , 共 30 个 齿 , 漏 汽 经 节 流 由 高 压 缸 排 汽 参 数 4.197MPa, 332.6℃ , 降 至 0.5136MPa, 290.8℃ , 排 至 四 段 抽 汽 。 其 余各腔室蒸汽压力与高压缸前轴封对应腔室相同。 第二腔室是供汽室,第三腔室是去轴封冷却器的抽汽室,腔室之间各有 一 个 汽 封 环 , 每 环 10 齿 。 高 压 后 轴 封 第 三 腔 室 至 大 气 侧 也 只 有 1 个 汽 封 环 , 有 6 个 齿 。汽 封 环 分 为 4 块 ,每 块 背 面 有 5 个 柱 形 弹 簧 推 靠 在 轴 封 套 内 。4 块 汽 封 间 的 总 膨 胀 间 隙 为 0.2~ 0.4mm。 高压缸后轴封 6 个汽封环的间隙分配和轴向开档尺寸均一样,见高压缸 后 轴 封 梳 齿 示 意 图 2— 14。 运行中轴封梳齿轴向间隙的变化: 1)冷 态 启 动 时 :转 子 在 该 处 的 正 胀 差 为 7.5mm,即 转 子 向 机 头 方 向 相 对 膨 胀 7.5mm, 则 轴 向 8.3mm 间 隙 被 减 小 至 0.8mm。 2)正 常 运 行 : 转 子 在 该 处 正 胀 差 为 1.4mm, 而 8.3mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 至 6.9mm。

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3)甩 负 荷 带 厂 用 电 时 : 转 子 收 缩 , 该 处 的 负 胀 差 为 -2.0mm, 则 2.7mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 至 0.7mm。 上述的这些间隙变化是根据后轴封最后一环(防止大气漏入的汽封环)求 得的,对整个高压缸后轴封轴向间隙均适用。由计算表明,所有运行工况中 汽 封 梳 齿 与 轴 肩 均 不 触 碰 , 轴 向 间 隙 的 余 量 均 大 于 0.7mm。

图 2— 14 高 压 缸 后 轴 封 梳 齿 示 意 图 2.1.6.2.3 中 压 缸 前 轴 封 中压缸前轴封有 2 个轴封套,内缸端部的轴封套内有 4 个汽封环,每环 16 齿 , 每 环 分 为 6 段 汽 封 块 , 每 块 背 面 有 6 个 弹 簧 推 靠 , 各 段 间 总 膨 胀 间 隙 为 0.2~ 0.5mm。 梳 齿 轴 向 开 档 和 间 隙 见 图 2— 15( 中 压 缸 前 轴 封 示 意 图 ) 。

图 2— 15 中 压 缸 前 轴 封 示 意 图

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中压缸前轴封漏汽至内外缸夹层,与六段抽汽相通,在额定工况下其参 数 为 20.96 巴 , 452.3℃ 。 在 运 行 中 梳 齿 轴 向 间 隙 的 变 化 如 下 : 1)冷 态 启 动 : 其 胀 差 为 十 2.1mm, 3.0mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 至 0.9mm。 2)正 常 运 行 : 其 胀 差 为 十 0.3mm, 3.0mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 至 2.7mm。 3)甩 负 荷 带 厂 用 电 : 转 子 收 缩 , 其 负 胀 差 为 -1.3mm, 则 2.0mm 的 轴 向 间 隙 缩 小 至 0.7mm。 计算表明,轴向间隙不论在哪种工况下均不会消失,故不会导致轴向碰 撞或摩擦。 中压外缸前端有 1 个轴封套,内装 7 个汽封环,分 3 个腔室。内、外缸 夹 层 漏 汽 至 第 一 腔 室 ( 与 四 段 抽 汽 相 通 ) 为 2 个 汽 封 环 , 每 环 12 齿 , 且 每 环 分为 6 段汽封块,每块背面有 5 个柱形弹簧推靠。第一、二腔室之间的轴封 套 内 装 3 个 汽 封 环 , 每 环 10 个 梳 齿 , 每 环 分 4 段 汽 封 块 , 每 块 背 面 有 5 个 柱 形 弹 簧 推 靠 ,第 二 腔 室 与 轴 封 供 汽 母 管 相 通 。第 二 、三 腔 室 间 的 轴 封 套 内 装 1 个汽封环,8 个梳齿,每环分 4 段汽封块,每块背面有 5 个柱形弹簧。 中压外缸轴封各汽封梳齿和轴封凸肩的开档与中压缸前轴封示意图相 同 , 只 是 梳 齿 与 凸 肩 的 轴 向 间 隙 为 2.5mm 和 2.5mm。 在 额 定 工 况 下 第 一 、 二 、 三 腔 室 的 蒸 汽 参 数 分 别 为 0.5136MPa,494 ℃ ; 0.115MPa,492℃ ; 0.0965MPa,328℃ 。 在 运 行 中 梳 齿 轴 向 间 隙 的 变 化 如 下 : 1)冷 态 启 动 : 转 子 向 后 膨 胀 , 正 胀 差 0.7mm, 前 侧 2.5mm, 轴 向 间 隙 缩 小 至 1.8mm, 而 后 侧 则 增 大 至 3.2mm。 2)正 常 运 行 : 转 子 有 微 小 相 对 收 缩 , 负 胀 差 0.1mm, 前 侧 轴 向 间 隙 增 大 至 2.6mm, 而 后 侧 缩 小 至 2.4mm。 3)甩 负 荷 带 厂 电 运 行 : 转 子 收 缩 , 负 胀 差 为 1.2mm, 则 前 侧 间 隙 增 加 至 3.7mm, 而 后 侧 间 隙 缩 小 至 1.3mm。 2.1.6.2.4 中 压 缸 后 轴 封 中 压 缸 后 轴 封 只 有 1 个 轴 封 套 ,装 在 外 缸 上 ,具 有 供 汽 和 抽 汽 2 个 汽 室 。 中 压 缸 排 汽 至 轴 封 供 汽 室 有 3 个 汽 封 环 , 环 分 4 段 , 膨 胀 间 隙 0.2~ 0.4mm, 每 总 每 块 背 面 有 5 个 柱 形 弹 簧 , 环 有 10 个 齿 , 30 齿 , 汽 室 参 数 为 0.115MPa, 每 共 供 254.5℃ 。 从 供 汽 室 至 抽 汽 室 有 1 个 汽 封 环 , 10 个 齿 , 分 为 4 段 每 块 背 面 用 5

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个弹簧推靠。与大气密封的汽封环也只有 1 个,只有 6 个齿,也分 4 段,但 每 块 背 面 有 7 个 弹 簧 推 靠 , 这 些 汽 封 块 的 总 膨 胀 间 隙 为 0.2~ 0.4mm。 汽 封 的 具 体 结 构 见 图 2— 16。

图 2— 16 中 压 缸 后 汽 封 示 意 图

运行中的轴向间隙的变化如下: 1)冷 态 启 动 : 正 胀 差 6.7mm, 前 侧 7.5mm 的 间 隙 缩 小 到 0.8mm。 2)正 常 运 行 : 正 胀 差 0.8mm, 前 侧 轴 向 间 隙 缩 小 至 6.7mm。 3)甩 负 荷 带 厂 用 电 :转 子 收 缩 ,负 胀 差 为 3.2mm,后 侧 间 隙 3.5mm 缩 小 到 0.3mm, 这 是 所 有 轴 向 间 隙 变 化 过 程 中 的 最 小 值 , 但 要 说 明 , 梳 齿 中 部 厚 度 只 有 0.8mm, 而 在 计 算 中 认 为 0.3mm, 它 已 考 虑 了 加 工 和 安 装 误 差 , 因 此 , 假 如 把这些误差都集中在后侧,轴向间隙也不会消失。 2.1.6.2.5 低 压 缸 轴 封 低 压 缸 是 分 流 式 ,前 后 汽 封 结 构 相 同 且 对 称 ,各 布 置 有 3 个 腔 室 :1 个 是 轴 封 供 汽 室 ,l 个 是 去 轴 封 冷 却 器 的 抽 汽 室 ,还 有 1 个 去 凝 汽 器 抽 汽 室 。与 国 产机组相比除梳齿形状不同外,在靠本级轮盘根部还增加一环汽封,因轴封 供 汽 温 度 150℃ , 而 轮 盘 温 度 低 于 50℃ , 为 防 止 轴 封 蒸 汽 加 热 轮 盘 , 减 少 转 子热应力,增加了这一环汽封。

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低压缸为平齿汽封,在运行工况变化时不会引起轴向触碰。但厂家仍作 了胀差计算,胀差值如下: 前 侧 ( 中 压 缸 侧 ) 冷 态 启 动 : + 8.4mm。 : 正 常 运 行 : -0.9mm。 甩 负 荷 带 厂 用 电 : -4.0mm。 后 侧 : 冷 态 启 动 : + 11.9mm。 正 常 运 行 : -0.1mm。 甩 负 荷 带 厂 用 电 : -3.4mm。 2.1.6.3 隔 板 汽 封 2.1.6.3.1 高 、 中 压 缸 的 隔 板 汽 封 高、中压缸隔板汽封全部采用高低齿式梳齿结构,汽封块与隔板的配合见 下 图 2— 17。

图 2— 17 高 、 中 压 缸 隔 板 汽 封 与 隔 板 的 装 配 图

其 轴 向 间 隙 也 是 据 胀 差 计 算 的 结 果 确 定 ,以 保 证 在 任 何 工 况 下 均 不 擦 碰 , 故各级隔板汽封的轴向间隙并不相同,装配时要特别注意。 现 以 11 级 隔 板 汽 封 为 例 , 梳 齿 开 档 为 11mm, 凸 肩 的 轴 向 尺 寸 为 6.1mm, 其 与 和 4.1mm。 其 在 运 行 中 的 轴 向 间 隙 变 化 如 下 : 冷 态 启 动 :转 子 在 此 处 的 正 胀 差 4.3mm,则 前 侧 的 理 论 间 隙 由 6.1mm 缩 小 至 1.8mm;后 侧 间 隙 由 4.1mm 增 大 至 8.4mm。正 常 运 行 :转 子 的 负 胀 差 1.7mm, 前 侧 间 隙 由 6.1mm 增 至 7.8mm; 后 侧 间 隙 由 4.1mm 减 至 2.4mm。 甩 负 荷 带 厂 用

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电 运 行 : 子 负 胀 差 为 2.0mm, 侧 轴 向 由 6.1mm 增 至 8.1mm, 侧 降 至 2.1mm。 转 前 后 轴向间隙均不会引起碰触。 2.1.6.3.2 低 压 缸 隔 板 汽 封 低 压 隔 板 汽 封 有 2 种 结 构 形 式 。 第 2、 3、 4 和 7、 8、 9 级 隔 板 是 平 梳 齿 汽 封 环 , 第 2 与 7 级 每 环 8 齿 , 其 他 4 级 每 环 10 齿 , 为 了 增 加 节 流 能 力 齿 倾 斜 迎 汽 流 方 向 , 见 图 2— 18。

图 2— 18 低 压 缸 隔 板 汽 封

另 一 种 结 构 , 用 于 5 级 和 10 级 ( 即 末 级 ) 隔 板 , 汽 封 阻 汽 片 直 接 嵌 装 在 隔板内孔上,也是平齿,每级隔板有 6 道阻汽片。 见 下 图 2— 19。

图 2— 19 末 级 隔 板 汽 封 2.1.6.4 叶 片 围 带 汽 封 轴流式汽轮机,蒸汽压力沿流动方向逐渐降低,动静部分的径向间隙都
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会产生漏汽。大功率机组为了提高效率,各级都具有反动度,而且无论是采 用等截面叶片,还是变截面扭转叶片,级的反动度都沿叶高逐渐增大,故叶 片顶部进出口有较大的压力差。为了减少漏汽损失,叶顶部分的汽封就显得 重要。本机除末两级外,其余各级叶顶汽封均采用围带汽封。 见 图 2— 20。

图 2— 20 围 带 汽 封 结 构

与 国 产 机 组 相 比 , 其 特 点 是 阻 汽 片 数 量 多 ( 4~ 6 齿 ) 间 隙 小 , 故 节 流 效 果好。但结构复杂,给设计、制造、安装、维护提出更高的要求。尤其对转 子平衡要求更高。同时,耍求汽缸保温效果好,使汽缸上、下温差小,减少 汽缸热变形。另外,要加强盘车,防止转子弯曲。只有这样,才能长期保持 小的间隙,使机组长期具有较高的效率。 2.1.6.5 胀 差 的 轴 向 间 隙 的 计 算 机组在运行中,特别是在工况变化的过程中,由于汽缸与转子的结构和 工作条件不同,它们热胀冷缩的值也不同,因而出现膨胀差,使机组动静部 分的轴向间隙相应变化。故胀差是确定机组动静部分轴向间隙的主要依据。 2.1.6.5.1 胀 差 的 产 生 机组在启动、升负荷过程中,各级的蒸汽温度逐渐升高,对汽缸和转子

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的金属进行加热,由于转子被蒸汽包围,其重量相对较轻,质面比小,且高 速转动,故蒸汽对转子的放热系数大,传递给转子的热量多,另外转子的散 热比汽缸少,因此,转子的金属温度比汽缸对应段的金属温度高,其膨胀量 也就较汽缸的膨胀量大,出现正胀差。而机组停机、降负荷和甩负荷时,各 级的蒸汽温度相应降低,转子的冷却速度也较快,因而其金属温度较汽缸的 金属温度低,出现负胀差。 胀差值除与转子、汽缸的膨胀量有关外,还与转子的回转效应(泊桑效 应 )有 关 。因 为 ,高速 旋 转的 转 子受 离心 力 的作 用 ,其 半径 将 产生 弹 性伸 长, 使轴向长度相应缩短。对实际胀差产生影响,使胀差值相应减小。 2.1.6.5.2 胀 差 计 算 方 法 简 介 胀差计算是根据机组热力计算的结果,确定转子和汽缸各区段的蒸汽参 数。然后根据各区段的结构条件、蒸汽流速、转子转速等因素确定蒸汽对各 区段的放热系数,再根据热量传递的初值条件和边界条件进行传热计算,确 定转子和汽缸各区段的温度分布,最后根据温度场进行转子和汽缸的膨胀计 算。在确定胀差时,尚须计及转子因泊桑效应而引起的收缩值。 在进行胀差计算时,将高、中、低压转子联在一起,计算原点是推力轴 承的工作面。高、中压缸通过推拉杆联在一起,膨胀死点在三号轴承座的横 销处。低压缸的膨胀死点靠中压缸侧的排汽室处。各汽缸均有各自的相对膨 胀死点,其膨胀均丛各自的相对死点算起,而各内缸的相对膨胀死点的膨胀 值以推力轴承的工作面作为计算原点,这样可使计算简便。 机组的运行方式很多,但对胀差计算,可用三种典型工况为代表:即额 定工况、冷态启动工况和甩负荷带厂用电运行工况。而额定工况又是另外两 种工况胀差计算的基础。阿尔斯通公司设计的机组根据它的启动程序特点, 冷态启动达额定负荷那一瞬间,机组出现最大的正胀差,因为此时汽缸金属 温 度 比 额 定 工 况( 330MW)下 的 稳 定 温 度 低 100~ 150℃ 。例 如 :在 额 定 工 况 下 第 一 级 正 常 温 度 为 520℃ , 而 冷 态 启 动 时 该 处 外 缸 的 金 属 温 度 约 为 380℃ , 内 缸 的 加 热 条 件 比 外 缸 好 , 在 一 般 情 况 下 , 它 比 转 子 温 度 低 45~ 60℃ ( 这 些 数 据是阿尔斯通的经验,据介绍与用放热系数计算的温度场一致) 。 机组从额定工况下运行到甩负荷带厂用电,运行工况经历了一个急剧的

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热力演变过程,由于蒸汽流量急剧减少,使各级的蒸汽温度急剧下降。本机 组甩负荷后,高、低压旁路调节阀打开,高缸调节阀和排汽逆止阀关闭,由 中 、低 压 缸 带 厂 用 电 运 行 ,主 蒸 汽 压 力 维 持 4.0MPa,再 热 蒸 汽 压 力 为 1.5MPa, 因此 ,转 子 比汽 缸 冷却 得 快,阿尔 斯 通公 司 根据 试 验实 践,得出 经 验数 据 为: 转 子 金 属 温 度 降 低 40℃ 、 60℃ 或 80℃ 。 具 体 数 值 由 甩 负 荷 的 运 行 工 况 而 定 , 而 外 缸 的 金 属 温 度 与 甩 负 荷 前 基 本 一 致( 没 能 及 时 反 映 ) 由 于 内 缸 直 接 受 蒸 , 汽 降 温 的 影 响 , 其 金 属 温 度 值 比 转 子 约 低 20~ 40℃ 。 2.1.6.5.3 通 流 部 分 轴 向 间 隙 设 计 原 则 从膨胀差出发,阿尔斯通公司在设计轴向间隙时,为了避免汽机在任何 工况下产生轴向触碰,保证轴向间隙的剩余值均大于计算中的“过渡状态的 最小间隙” 在设计计算轴向间隙时,还考虑以下因素: , a)推 力 瓦 的 推 力 间 隙 。 一 般 取 0.5mm, 磨 损 量 取 0.2mm, 因 此 , 转 子 在 推 力 瓦 内 的 最 大 移 动 量 为 0.7mm。 b) 在 计 算 动 叶 顶 部 围 带 汽 封 间 隙 ( 轴 向 ) 时 , 考 虑 阻 汽 片 受 前 后 汽 压 的 作 用 有 ±0.5mm 的 摆 动 量 。而 围 带 凸 肩 在 计 算 膨 胀 量 时 ,其 温 度 又 比 额 定 工 况 时的温度提高某一数值,这些设想为了避免围带汽封阻汽片磨损,扩大径向 间隙引起机组级效率下降。 c) 隔 板 汽 封 轴 向 间 隙 计 算 时 , 还 要 考 虑 因 隔 板 两 侧 汽 压 作 用 而 产 生 的 隔 板挠度计算值对轴向间隙的影响。 d)在 设 计 轴 向 间 隙 时 还 要 考 虑 制 造 加 工 与 安 装 调 整 所 造 成 的 误 差 。 为此,阿尔斯通机组,根据汽缸、转子的膨胀值,推力间隙和推力瓦磨 损量,隔板挠度和动叶阻汽片摆动量等诸因素,确定高、中、低压缸的所有 各级轴向间隙。 本机组轴向间隙大,没有法兰、螺栓加热装置,这就减少了胀差对机组 启、停的限制作用,简化了操作,提高了机组启、停的灵活性和负荷变化的 适应性,增加安全感。 由于轴向间隙加大,为了保证机组的经济性,机组径向间隙小,阻汽片 数量多,这样给设计、制造、安装和维护提出了更高的要求。 通 流 部 分 轴 向 间 隙 测 点 见 下 图 2— 21。

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图 2— 21 通 流 部 分 轴 向 间 隙 测 点 图

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2.2 汽 轮 机 轴 承 及 盘 车 装 置
2.2.1 轴 承 及 轴 承 座 轴承和轴承座是汽轮机组的主要固定部件。 汽轮机组设有 6 个径向支持轴承和 1 个推力轴承。径向支持轴承又称主 轴承,其任务是承担转子的重量和确定转子的径向位置,保证转子的中心线 与汽缸中心线相一致。推力轴承,承担汽流作用在转子上的轴向推力并确定 转子的轴向位置,保证汽轮机通流部分的动、静轴向间隙在允许范围之内。 汽轮机组的转子和静子之间的相对死点,就在推力轴承上。 汽轮机高、中压缸的轴承座与基础台板用螺栓固定,不参与机组的热膨 胀。低压缸轴承座,虽然座落在低压排汽缸两侧,但因低压下缸在设计的各 种工况下,受真空、温度等各种因素作用总的变动量很小,因此,也可视为 固定的。 2.2.1.1 径 向 支 持 轴 承 径向支持轴承全部为球面椭圆瓦轴承。轴承采用双层结构,内层为轴瓦 体 , 外 层 为 轴 承 体 。 轴 承 结 构 见 图 2— 22( 支 持 轴 承 结 构 图 ) 。

图 2— 22 支 持 轴 承 结 构 图

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图中: 1-上 轴 承 体 , 2-上 轴 瓦 , 3-挡 油 环 , 4-主 轴 , 5-乌 金 , 6-下 轴 瓦 7-顶 轴 油 孔 , 8-下 轴 承 体 , 9-调 整 垫 片 , 10-进 油 孔 , 11-螺 栓 , 12-垫 铁 , 13-进 油 孔 。 轴承体的上、下半用螺栓连接。轴承中分面螺栓直径的大小根据其可能 受 力 的 大 小 而 定 ,例 如 ,低 压 转 子 轴 承 中 分 面 的 螺 栓 直 径 是 M80,其 设 计 原 则 是,当低压转子末级叶片甩掉 1 片时,引起转子失衡而在轴承上产生激烈的 振动时,也不致引起中分面螺栓的松动和拉断,防止事故的扩大。 轴 承 球 面 座 最 小 接 触 角 为 45°。 轴 瓦 油 楔 宽 度 为 4mm, 油 楔 深 度 略 小 于 四分之一轴瓦直径。上瓦不开槽,双侧进油,两端泄油。 两 侧 瓦 口 间 隙 为 千 分 之 四 点 二 轴 瓦 直 径 ( 即 4.2 ‰ d ) 瓦 上 侧 的 间 隙 为 , 1.3‰ d, 最 小 接 触 角 为 45°。 乌 金 厚 度 为 3.5mm, 采 用 离 心 式 浇 铸 。 各 轴 承 均 设 金 属 温 度 测 点 , 运 行 中 温 度 超 过 110℃ 时 报 警 。 轴承箱上盖,不对轴承施加紧力,轴承紧力是由刚度很大的钢性轴承压 环(半环)作用在轴承体上的。轴承压环与轴承之间的螺栓是用专用液压千 斤顶装紧和拆卸的。装紧时,用千斤顶将螺栓拉长,用手将螺帽上紧,松开 千斤顶后轴承压环便产生需要的紧力。紧力随千斤顶油压表指示出来。制造 厂对各轴承紧力在维修指南文件中有指示。拆卸时,用千斤顶将螺栓拉长后 用手便可将螺帽旋松,然后松开千斤顶,即可拆掉压环。这种结构,拆卸方 便迅速,紧力准确,不伤螺栓。 轴瓦乌金之间的侧面间隙。上、下两轴瓦的表面都应该是严格的圆柱面, 它们完全是车旋出来的,间隙的车旋是用上、下轴瓦水平结合面上放入用薄 钢 皮 制 成 的 垫 片 ,其 厚 度 为 0.0029D;注 :D 为 轴 颈 直 径 ,mm。见 下 图 2— 23。

图 2— 23

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轴 瓦 洼 窝 车 旋 到 直 径 D, 使 取 消 垫 片 后 , 轴 瓦 顶 部 间 隙 为 1.3‰ , 而 两 侧 总 间 隙 为 4.2‰ ( 每 侧 2.1‰ ) 组 合 轴 瓦 就 成 了 正 确 的 椭 圆 形 状 , 保 证 主 轴 。 在全圆周上的间隙均为所需数值。 轴瓦下部开设顶轴油囊,在机组启动和非常低速转动时,主轴与轴颈轴 承 间 的 油 模 还 没 有 建 立 ,喷 入 轴 承 的 高 压 油 将 托 起 主 轴 ,从 而 减 小 启 动 转 距 。 2.2.1.2 推 力 轴 承 2.2.1.2.1 结 构 简 介 该 气 轮 机 组 装 有 独 立 的 推 力 轴 承 ,它 设 在 高 中 压 轴 承 箱 内 ,处 于 两 直 径 同 为 25 的 轴 承 之 间 。 瓦 的 工 作 面 在 中 压 缸 侧 , 非 工 作 面 在 高 压 缸 侧 。 两 侧 所 能 承 受 的 推 力 相 同 。前 后 推 力 瓦 各 为 10 块 ,面 积 相 等 ,均 为 1460,可 以 承 受 汽 机 转 子 的 正 向 推 力 和 反 向 定 位 作 用 。乌 金 厚 度 为 1.4mm,前 后 推 力 瓦 各 有 一 瓦 块设有金属温度测点,推力瓦块的回油温度通过轴承箱上盖插入推力轴承安 装座上的回油油柜中测锝。安装座与高压缸通过推拉杆连接,其支撑面在中 分面上,通过钢垫块与轴承箱中分面上的铜垫块接触。因此,推力轴承随高 压缸的涨缩在高中压轴承箱内轴向移动。这种结构使汽缸膨胀时受到的阻力 较 小 。 推 力 轴 承 结 构 见 图 2— 24。 2.2.1.2.2 性 能 及 使 用 推 力 轴 承 的 安 装 环 是 弹 性 的 ,可 以 使 各 推 力 瓦 块 受 力 均 衡 。根 据 安 装 环 材 料的弹性及结构尺寸、受力情况,安装环的设计计算得出,当推力瓦所受平 均 均 布 压 力 为 20 时 ,弹 性 安 装 环 的 变 形 量 为 0.1,若 变 形 量 为 0.15 时 ,则 推 力 瓦 上 受 到 的 平 均 压 力 为 0.15。 汽 轮 机 组 在 运 行 过 程 中 , 每 块 瓦 受 到 的 最 大 推力下的变形量可以通过安装在安装环上的弹性圆柱销保留住这个位移量。 机组检修时应注意取出安装环时不要碰撞弹性圆柱销。并做好数据记录。

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图 2— 24 推 力 轴 承 结 构 图中: 1-主 轴 , 2-油 封 环 , 3-进 油 孔 , 4-乌 金 , 5-非 工 作 瓦 , 6-止 动 销 , 7-工 作 瓦 , 8-推 力 盘 , 9-调 整 环 , 10-回 油 孔 , 11-回 油 室 , 12-进 有 室 , 13-固 定 环 , 14-调 整 垫 片 。 推力轴承与高压缸通过推拉杆连接,运行中推力轴承随高压缸在第二号 轴承座内移动。轴承与轴承座配合的磨擦面锻铜,对已投入运行的机组观察 结 果 没 有 发 现 磨 损 。推 拉 杆 在 运 行 中 应 力 很 小 ,即 使 在 最 大 推 力 下 ,也 只 有 1 公斤/平方厘米。所以,不考虑推拉杆的变形。其位置和固定方式不取决于 推力,而是取决于机组的膨胀方式。推拉杆由润滑油冷却,不受汽缸温度变

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化的影响。 阿尔斯通在设计中全面地考虑减小轴向推力的措施,据其计算在不同运 行工况下,推力瓦受力的情况如下: a) 在 额 定 负 荷 的 91% 工 况 下 , 高 压 缸 3 个 调 速 汽 门 全 开 时 推 力 为 3534 公 斤 ; 额 定 负 荷 时 , 力 为 1280 公 斤 ; 4 个 调 速 汽 门 全 开 时 , 力 为 1610 在 推 在 推 公斤。 b) 中 压 缸 不 进 汽 , 只 有 高 压 缸 进 汽 时 的 极 限 负 推 力 为 : 高 压 缸 4 个 调 速 汽 门 全 开 时 为 23522 公 斤 , 高 压 缸 3 个 调 速 汽 门 全 开 时 为 21592 公 斤 。 c)在 额 定 负 荷 的 15% 时 ,高 压 缸 不 进 汽 ,最 大 正 推 力 为 :13660 至 19640 公斤,比前面两种状态要小,当高压缸一进汽正推力逐渐减小。 推 力 轴 承 内 径 为 340mm, 外 径 592mm, 负 重 23522 公 斤 , 耗 油 11.5 升 / 秒 , 油 温 升 16.4℃ , 耗 功 310 千 瓦 。 推 力 瓦 面 积 为 1360 平 方 公 分 , 比 压 为 289.8 牛 顿 / 平 方 公 斤( 总 推 力 为 394150 牛 顿 ) 。推 力 瓦 片 间 转 子 轴 向 窜 动 量 为 0.5mm( 亦 称 推 力 间 隙 ) 推 力 间 隙 必 须 注 意 控 制 , 不 可 太 大 或 太 小 , 间 隙 。 太小,就可能引起轴承中的油温升高和瓦块上出现擦痕甚至损坏。因推力盘 两 面 间 隙 都 很 小 时 ,在 推 力 盘 与 瓦 块 间 所 形 成 的 狭 小 楔 形 间 隙 中 油 压 将 激 增 , 使瓦块承受一个比转子推力更大的负荷。但若间隙太大,则当汽轮机负荷突 然发生变化时,可能使瓦决受到冲击,或者使转动部件和静子部件相碰。支 持推力瓦块的弹性环,当经过运行以后,要检查固定销的固定情况观察弹性 环有无挠曲变形,要将运行后检查值与安装值作比较,以判断推力轴承的工 作情况。 2.2.1.3 轴 承 座 汽轮机的 6 个径向轴承分别布置在 5 个轴承座内,其中:高、中压转子 的 4 个轴承安装在第一、二、三号轴承座内;低压转子的 2 个轴承装在与低 压缸两侧排汽室焊在一起的轴承座内,因此可以减少胀差。 轴 承 座 用 钢 板 焊 接 而 成 ,其 厚 度 为 84.2mm 和 86.2mm,焊 后 进 行 消 除 应 力 处理,最后进行渗煤油试验。 在 第 一 号 轴 承 座 内 装 有 主 润 滑 油 泵 ,盘 车 装 置 和 测 速 发 电 机 、一 号 轴 承 。 第二号轴承座内装有二号轴承、三号轴承和推力轴承,推拉杆以及高、中压

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转子的对轮。第三号轴承座内装有四号轴承和中、低压转子的对轮。 轴 承 座 安 装 在 台 板 上 , 台 板 由 厚 度 为 90mm 厚 钢 板 制 成 , 台 板 下 面 由 M52 千 斤 顶 螺 栓 顶 起 ,M52 螺 栓 放 在 可 调 整 的 垫 铁 上 ,台 板 根 据 转 子 挠 度 找 平 。台 板 用 地 脚 螺 栓 同 基 础 固 定 , 要 求 地 脚 螺 栓 的 紧 力 为 14 公 斤 / 平 方 厘 米 。 轴承把汽轮机的静力和动力通过轴承座传送到基础上。因此,轴承座是 汽 轮 机 组 本 体 部 件 中 唯 一 与 基 础 锚 固 的 部 件 ,汽 轮 机 组 的 其 它 部 件 包 括 汽 缸 , 主汽门等在运行工况中都处于动态之中。 机组轴承间距小,从而使转子有良好的刚度,轴径轴承上的压强小,对 蒸汽有良好的稳定性补偿,蒸汽压力对剩余不稳定性敏感度低,传到支架的 动力最小。 低压缸两侧的轴承座,在冷态时由于真空,应力和荷重作用下,低压轴 承 下 降 约 0.15mm, 但 在 运 行 条 件 下 , 由 于 温 度 影 响 轴 承 会 抬 高 约 0.14mm。 因 此 , 低 压 轴 承 在 运 行 工 况 下 真 正 下 降 约 为 0.01mm。 对 通 流 部 分 的 间 隙 不 会 产 生影响。但根据运行经验证明,低压轴封的蒸汽温度对低压转子轴承运行稳 定性影响很大,在河南姚孟电厂由于低压缸轴封温度调节不当(温度调节器 失常) 造成低压缸强烈振动,发生过多次事故停机。 , 高 、 压 缸 的 轴 承 箱 , 向 缸 侧 的 外 壁 装 有 与 外 壁 保 持 一 定 距 离 约 10mm) 中 面 ( 的防热辐射遮板。轴承箱内装有回油导向板,利用回油冷却轴承箱壁。这样, 运行中轴承座高度的变化很小,不致对中心产生不允许的影响。轴承座的汽 缸猫爪支撑面下方有通风道,用以冷却垫块,不设水冷装置。 2.2.2 盘 车 装 置 2.2.2.1 概 述 盘车装置的主体安装在前轴承箱内,由蜗杆、滑动离合器、齿轮套、 齿轮爪、复位弹簧和提供转矩的盘车马达等组成。盘车马达(电动机)设置 在 前 轴 承 箱 外 左 侧 台 板 上( 面 对 机 头 向 发 电 机 方 向 看 ) 使 其 工 作 环 境 温 度 较 , 低 。 电 机 功 率 为 37KW, 电 机 转 速 为 1480 转 / 分 。 减 速 装 置 速 比 为 27.5:1, 盘 车 转 速 约 为 54 转 / 分 。 盘车装置可以为汽轮发电机组启动盒停机期间提供转子适当转速使转子 获 得 均 匀 的 预 热 或 冷 却 过 程 ,使 其 变 形 盒 热 应 力 减 小 。盘 车 装 置 所 采 用 的 SSS

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离合器是一种齿型离合器,当驱动部分的速度达到从动部分的速度时,它就 自 动 启 动 。而 当 从 动 部 分 的 速 度 超 过 驱 动 部 分 的 速 度 时 ,离 合 器 便 自 动 解 脱 , 因此盘车装置可以做到自动投入或退出,即当汽轮发电机转子速度低于盘车 转 速 时 , 可 以 启 动 盘 车 电 机 使 SSS 离 合 器 投 入 工 作 状 态 , 反 之 , 离 合 器 退 出 工作状态。 2.2.2.2 盘 车 主 体 结 构 及 工 作 原 理 盘 车 装 置 的 结 构 见 图 2— 25 及 图 2— 26 盘 车 装 置 立 体 剖 视 图 。 由 与 前 轴 它 承 箱 外 左 侧 的 盘 车 马 达 相 联 的 蜗 杆 轴 ( 12 ) 传 入 转 动 力 矩 , 通 过 棘 爪 ( 1 ) , 棘 齿 ( 2 ) 螺 旋 齿 ( 3) 缓 冲 器 ( 4 ) 轴 承 ( 5 ) 蜗 轮 ( 6) 滑 动 件 ( 7 ) , , , , , , 内 正 齿 轮 ( 8) 外 正 齿 轮 ( 9) 汽 轮 机 主 轴 ( 10) 传 给 汽 轮 发 电 机 组 的 转 子 。 , ,

图 2— 25 盘 车 装 置 剖 视 图 ( 棘 爪 位 置 )

棘 爪 ( 1) 安 装 在 棘 爪 槽 内 。 滑 动 件 ( 7) 其 外 径 有 V 形 螺 旋 齿 ( 3) 内 , 孔 有 棘 齿 ( 2) 和 另 一 端 的 内 正 齿 轮 ( 8) 用 以 传 递 盘 车 装 置 的 转 矩 。 缓 冲 器 ( 4)限 制 滑 动 件 移 到 工 作 位 置 终 点 时 的 位 置 ,防 止 超 过 运 行 允 许 的 最 大 位 移 。

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图 2— 26 盘 车 装 置 立 体 剖 视 图
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盘车装置有自己的润滑油管,由润滑油系统通过并联的双路滤网供油。 由 于 高 压 转 子 的 热 膨 胀 , 车 装 置 设 计 时 考 虑 了 其 膨 胀 量 最 大 为 40mm) 盘 ( , 以保证盘车装置传动机构啮合的正确。 汽轮机静止时启动盘车:汽机静止时棘爪伸出,并顶在棘齿上,当盘车 启 动 时 , 两 个 棘 爪 就 推 动 滑 动 件 ( 7) 由 于 汽 轮 机 转 子 的 惯 性 阻 碍 滑 动 件 转 。 动,故蜗轮转动的作用力传递给滑动件的 V 形螺旋齿上,使滑动件沿轴向移 动,使滑动件的内正齿与外正齿轮相啮合,传递转矩,使汽机转子旋转,直 至盘车到达额定转速。当滑动件朝着汽机前部轴向移动到端部时,靠缓冲器 内的油流排放限制滑动部件跟端部的碰撞。此时棘爪与棘齿脱开,但继续处 于 伸 出 位 置 。 而 滑 动 件 在 转 速 为 0~ 54 转 / 分 的 过 程 中 , 被 推 向 左 侧 。 汽轮机冲转后盘车的解列:当汽机转子的转速高于盘车转速时,产生相 反方向的转矩推动滑动件沿轴向缓慢向右移,使其内齿与正齿轮脱开,由于 盘 车 和 汽 机 转 子 的 转 速 差 是 逐 渐 增 加 的 , 故 过 程 较 平 缓 , 汽 机 转 速 达 到 140 转/分时,棘爪受离心力的作用使爪部缩进,盘车装置与汽机转子脱开,汽 机升速,盘车解列。但是盘车电动机保持运行,直到并网,电动机解列。 停机时盘车自动投入:汽轮机组解列停机或事故跳闸后,汽机减速期间 交流润滑油泵的启动,导致顶轴油泵和盘车马达的启动。当机组的转速降至 140 转 / 分 时 , 棘 爪 伸 出 , 棘 爪 与 棘 齿 啮 合 , 当 机 组 转 速 降 至 54 转 / 分 时 , 通过反力矩使滑动件进入工作位置,齿轮套啮合,由盘车装置盘动转子,保 持在这个速度上。 手动盘车:在盘车电动机轴的另一端,有一个专门的曲柄,用于人工盘 动 转 子 。当 盘 车 装 置 失 去 电 源 时 ,可 以 手 动 盘 车 ,其 转 矩 约 为 20kgm。转 子 每 转 动 90°, 大 约 要 5 分 钟 , 以 确 保 汽 机 转 子 矫 直 。 这 时 必 须 润 滑 油 、 顶 轴 油系统运行,油压正常,转子被顶起。 盘 车 装 置 的 运 行 ,都 必 须 建 立 在 交 流 润 滑 油 泵 和 顶 轴 油 泵 投 入 运 行 之 后 , 润滑油压形成,轴已被顶起正常,才能投入运行。而停止时,盘车装置先停, 后停润滑油泵和顶轴油泵,程序不可逆转。 盘车装置的投入可以在任何时候启动即使当汽机还在高速旋转时也可以 启动盘车电机。

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2.2.2.3 盘 车 装 置 主 体 的 润 滑 盘 车 装 置 的 润 滑 油 由 汽 机 轴 承 润 滑 油 供 应 。在 前 轴 承 箱 内 有 内 部 油 管 路 供 给 盘 车 轴 承 ,SSS 离 合 器 和 蜗 杆 润 滑 油 。其 回 油 从 盘 车 装 置 主 体 的 壳 体 下 部 低 于螺杆中心线的孔口排到轴承箱内。因此盘车装置运行前要将回油孔上面临 时塑料堵头拆去,以免回油通道受阻。 2.2.2.4 液 力 耦 合 器 的 使 用 装在电机与盘车主体之间的液力耦合器及两端的齿型连轴器是北重厂采 购的部件。液力偶合器使用前应注油。油的类型按说明中规定。液力耦合器 有 一 温 度 开 关 ,当 温 度 超 过 145℃ 时 ,熔 断 环 就 会 熔 化 ,受 熔 断 环 控 制 的 销 子 就会弹出,进而扳动开关发出停止信号。

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2.3 汽 轮 机 的 滑 销 系 统
2.3.1 汽 缸 的 支 承 为 保 证 汽 缸 受 热 后 能 自 由 膨 胀 ,以 及 动 静 部 分 的 相 对 胀 差 不 超 过 允 许 值 , 汽缸的支承定位是机组设计中的关键。 汽轮机形大体重,内部动静之间的间隙又小;特别是启、停过程中,温 度变化大,会引起热变形和热应力;这就要求支承汽轮机组的基础十分牢固 有力,基础台板不变形,同时又保证汽缸及其轴承座在台板上按滑销系统方 向自由滑动,而又保持中心不变。 高、中压缸的内、外缸均采用双头螺栓紧固。外下缸通过紧固螺栓挂在 外上缸上,内下缸也是通过紧固螺栓挂在内上缸上。而内上缸支放在外下缸 水平中分面上。高、中压缸外缸各自通过自己的猫爪搭在一、二、三号轴承 座上。上缸猫爪装有供膨胀移动用的滑块,通过它搭在轴承座中分面相应的 滑 块 上 , 见 图 2— 27。 汽轮机的一、二、三号轴承座都是落地式轴承座,在汽缸膨胀时轴承座 固定不动。因此,本机的滑销系统显得简单。高、中压缸与一、二号轴承座 联系只有立销,中压缸与三号轴承座联系,除了后立销外,还有作为高、中 压缸膨胀死点的下缸后猫爪横销。低压缸与三号轴承座通过立销联系,和低 压转子与发电机转子的对轮座联系也是立销。低压外缸膨胀死点在机头方向 低压排汽缸下部,低压缸以该点出发向发电机侧膨胀。低压缸内下缸通过中 分面螺栓挂在内上缸上,而内上缸放在外下缸上,在进汽口的中线处设有横 销,且内下缸同外下缸在排汽侧下部各有左、右二条挠性杆作限位连接。这 样,内缸以横销为膨胀死点,上、下、左、右、前、后均能自由膨胀。 汽缸膨胀的滑动面,从传统的轴承座底部与台板之间,改为轴承座的中 分面,使膨胀力臂为零,从而消除了膨胀力矩所产生的对轴承座的倾翻力, 使膨胀畅通自如,克服了可能产生的轴承座的爬行。 为了防止汽缸受到管道力和力矩的作用和转子旋转引起的反力矩的作 用,使汽缸被抬起,在汽缸外缸下半中分面靠近轴承座附近设计了一个专用
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凸 缘 ,在 轴 承 座 的 相 对 位 置 上 设 置 了 一 个 外 伸 压 板 ,压 板 压 在 下 缸 的 凸 缘 上 , 防止运行中汽缸被抬起或翻转。还可以防止检修时吊起上缸后,下缸受管道 力和力矩作用引起的位移,导致汽缸中心的破坏。

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图 2— 27 高 中 压 外 上 缸 与 第 二 轴 承 座 组 装 图 2.3.2 汽 轮 机 的 滑 销 系 统
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阿尔斯通公司设计的亚临界冲动式汽轮机组的滑销系统,有它独特的结 构。 汽轮机组在运行工况下,高、中压缸轴向膨胀,以中压缸后猫爪的横销 为死点,向前(机头方向)膨胀。首先中压缸的膨胀通过第二号轴承座内的 一对推拉杆推动高压缸向前移动,而高压缸又通过另一对推拉杆拉着推力轴 承向前移动,这相当于中压缸膨胀推动第二号轴承座移动,第二号轴承座又 推动高压缸移动,而推力轴承与第二号轴承座相对不动的传统膨胀过程。 第二号轴承座内的两对推拉杆受到润滑油的冷却,使它们保持一定的温 度 ( 60℃ ) 以 减 小 推 拉 杆 本 身 膨 胀 对 胀 差 的 影 响 , 有 利 于 保 持 动 静 间 隙 。 , 在 额 定 参 数 下 , 额 定 负 荷 时 , 中 压 缸 前 端 的 绝 对 膨 胀 是 19.3mm, 高 压 缸 前 端 的 绝 对 膨 胀 34.5mm( 高 、 中 压 缸 绝 对 膨 胀 的 叠 加 ) 。 低压外缸绝对膨胀以机侧低压排汽口下部横销为死点向发电机侧膨胀。 滑 销 系 统 详 见 下 页 图 2— 28 示 。 2.3.3 汽 缸 接 口 力 和 力 矩 汽 轮 机 是 一 种 高 速 旋 转 而 又 很 精 密 的 机 器 ,其 总 体 尺 寸 大 ,动 静 间 隙 小 , 必须仔细考虑热膨胀,以保证在运行中的转子和汽缸保持中心对准,维持准 确的间隙。大容量中间再热机组由于连接到汽缸上的蒸汽管道数量多,口径 大,相对来说,高、中压缸的重量有限,对管道作用在汽缸上的力和力矩就 较敏感,必须对作用于汽缸上的力和力矩加以综合平衡和限制,以保证运行 中的机组中心不受破坏。 计算坐标如下: X: 平 行 汽 轮 机 中 心 线 , 从 前 向 后 即 从 机 头 到 发 电 机 为 正 。 Y: 水 平 线 垂 直 X轴 , 站 在 机 头 从 前 往 后 看 左 手 方 向 为 正 。 Z: 垂 直 线 , 向 上 为 正 。 计算原则: a) 力 和 力 矩 必 须 限 制 在 使 汽 缸 接 口 处 不 发 生 过 大 应 力 和 保 证 汽 缸 安 全 可靠。 b) 进 汽 阀 ( 主 汽 门 、 调 节 阀 、 联 合 汽 阀 ) 和 与 汽 缸 联 接 的 导 汽 管 应 该

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包括在应力计算之内,阀门汽室的支架也应考虑在内。 c) 力 和 力 矩 的 关 系 是 力 小 , 力 矩 可 以 大 , 力 大 , 力 矩 就 应 当 小 。 如 下 图 2— 29所 示 。

图 2— 29接 口 力 和 力 矩 允 许 值

凝汽器对低压缸排汽室法兰上的合成力(包括力矩)作用在排汽法兰重 心上,在运行时将是拉力,在检修时,上缸和转子已取出,凝汽器已放水, 合成力将是压力和推力,对这些力也有规定。 阿尔斯通汽轮机的高压主汽门和中压主汽门采用活动布置,高压主汽门 和中压主汽门布置在汽轮机的两旁,尽可能地靠近汽轮机,使连接管道中的 存汽尽可能减少,以利机组安全运行。这样在设计主蒸汽和再热蒸汽管道进 行挠性计算时,就包括了高压主汽门和中压主汽门至汽缸之间的联接管道, 还要考虑汽缸膨胀时接口端点的位移。 本机组的主蒸汽,高压缸排汽,再热蒸汽三个主系统在机炉之间无死点 和冷拉值。尤其是主蒸汽和再热蒸汽管道的端点,在锅炉侧是过热器和再热 器的出口联箱,在汽机侧是高压缸和中压缸的进汽接口,高压主汽门和中压 主汽门组合体活动布置在摇架上。 见 下 页 图 2— 30及 图 2— 31所 示 。

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图 2— 30 高 压 主 汽 门 、 调 速 汽 门 布 置 图

图 2— 31 中 压 联 合 汽 门 布 置 图 主汽门组合体和联合汽门在运行中可以前、后、左、右自由摇动,不受 约束,而上、下膨胀受到限制,没有膨胀位移。通过计算限制加在汽缸接口 上的力和力矩,减少高、中压缸的膨胀阻力,因此,不影响汽缸膨胀。 为了确切掌握管道安装后加在汽缸上的力和力矩对汽缸的影响,制造厂 要求高、中压缸在未联接管道之前按汽缸负荷分配要求,对汽缸进行第一次 称重,当汽缸连上管道之后,还要对汽缸第二次称重。两次称重在各分配点 上 的 负 荷 偏 差 不 能 超 过 ±5% 。
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表 2— 7 汽 轮 机 各 接 口 允 许 推 力 及 力 矩 数 值 表
松弛前的高温状态 受力部位 Mx=My=Mz (Px=Py=Pz=0) kg.m 主汽导管 进口 X Y Z 合成 Fr 再热蒸汽 进口 X Y Z 合成 Fr 冷再热出 X Z 合成 Fr 六段抽汽 出口 X Y Z 合成 Fr 五段抽汽 出口 X Y Z 合成 Fr 四段抽汽 出口 X Y Z 合成 Fr 三段抽汽 X Z 合成 Fr 二段抽汽 X Z 合成 Fr 一段抽汽 X Z 合成 Fr 凝汽器低旁 X Y Z 合成 Fr 凝汽器接口 Y 凝汽器接口 Y 凝汽器接口 Y 口(7 段) Y 1230 1230 1230 2130 4500 4500 4500 7794 2240 2240 2240 3880 375 375 375 650 1750 1750 1750 3031 1310 1310 1310 2269 3140 3140 3140 5439 4450 4450 4450 7708 5660 5660 5660 9803 2662 683 2178 3507 Px=Py=Pz (Mx=My=Mz=0) kg 1230 1230 1230 2130 3775 3775 3775 9539 4480 4480 4480 7760 950 950 950 1645 4390 4390 4390 7604 4360 4360 4360 7552 3140 3140 3140 5439 4450 4450 4450 7708 5660 5660 5660 9803 5411 4274 13060 14769 65 Mx=My=Mz (Px=Py=Pz=0) kg.m 2480 2480 2480 4296 9100 9100 9100 15762 3260 3260 3260 5647 670 670 670 1161 2510 2510 2510 4347 1760 1760 1760 3048 3940 3940 3940 6824 4950 4950 4950 8574 6000 6000 6000 10392 5895 559 1360 6076 室温状态 Px=Py=Pz (Mx=My=Mz=0) kg 2480 2480 2480 4296 7600 7600 7600 13164 6520 6520 6520 11293 1675 1675 1675 2901 6280 6280 6280 10877 5900 5900 5900 10219 3940 3940 3940 6824 4950 4950 4950 8574 6000 6000 6000 10392 3370 7643 29813 30961

2.4 330MW 汽 轮 机 润 滑 油 净 化 系 统
2.4.1 系 统 介 绍 对一个电厂来说,在任何运行情况下,润滑油系统在汽轮发电机组的运 行中,起着非常重要的作用。一旦润滑油系统遭到失败,将会对汽轮发电机 引起重大的破坏。所以,润滑油系统的成功与失败,对机组安全运行起着一 个关键作用,而在相当程度上,取决于油质的水平,也称“汽轮机劣度” 因 。 此, 汽轮机劣度”越大,油质越差,同时“汽轮机劣度”随抗氧化性能油量 “ 的减 少 而增 加 。所 以 ,油 质 的水 平 决 定“汽 轮 机劣 度” 决定 润 滑油 系 统的 成 , 功与失败。 在 汽 轮 机 润 滑 油 系 统 运 行 中 ,润 滑 油 净 化 装 置 作 为 一 种 净 化 设 备 ,可 以 连 续地对润滑油进行部分处理,减少油的损害,同时除去在润滑油系统中所产 生 的 和 外 界 进 入 的 水 份 和 固 体 杂 质 ,使 润 滑 油 处 于 优 质 状 态 ,最 终 净 化 了 油 , 降低了“汽轮机劣度” 提高油质水平,保证了润滑油系统对油质的要求,保 , 证机组的安全正常运行。 油 净 化 装 置 并 联 于 主 机 油 系 统 中 ,其 来 油 取 于 主 油 箱 ,经 净 化 后 重 新 回 到 主油箱。它可与主机油系统同时运行,连续过滤与净化供润滑和调节用油, 也可单独运行,对主油箱作循环过滤净化。 事 故 放 油 是 在 油 系 统 着 火 或 汽 机 房 内 其 它 地 方 着 火 威 胁 油 系 统 安 全 时 ,迅 速把主油箱及油系统内的润滑油通过事故放油管,排至厂外事故放油坑,以 防火灾事故扩大。 排 烟 系 统 可 除 去 润 滑 油 箱 中 的 水 蒸 汽 、油 烟 和 其 它 残 留 的 气 体 ,维 持 油 箱 内的微真空,以保证回油通畅。 设计参数: a) 净 化 后 无 自 由 水 分 , 油 中 水 分 含 量 达 到 ASME 标 准 , 或 水 分 含 量 小 于 0.05%。 b)对 于 5um 到 15um 的 杂 质 ,去 除 效 率 在 98% 以 上 。出 口 油 杂 质 含 量 达 到 NAS 标 准 7 级 , SAE 标 准 4 级 及 ACFTD 标 准 。 c)汽 轮 机 润 滑 油 净 化 装 置 的 净 化 流 量 为 7800L/h, 合 美 国 依 巴 斯 公 司 标 符 准 “ SDD-M17 ” 即 油 净 化 装 置 连 续 运 行 每 小 时 净 化 油 量 不 得 小 于 系 统 总 油 量 ,
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的 20% , 该 油 量 包 括 油 箱 的 油 量 和 回 油 量 。 本 工 程 一 台 主 机 润 滑 油 箱 的 运 行 容 积 为 20m 3 , 包 括 系 统 充 油 约 需 30m 3 , 故 选 用 净 化 装 置 出 力 7800L/h。 d)吸 附 净 化 后 , 油 质 酸 值 小 于 或 等 于 0.03mgKOH/g,破 乳 化 时 间 小 于 或 等 于 10 分 钟 , 达 到 新 油 标 准 。 2.4.2 系 统 流 程 说 明 2.4.2.1 正 常 运 行 时 的 油 净 化 从 汽 轮 机 润 滑 油 箱 经 流 量 控 制 阀 至 润 滑 油 净 化 装 置 ,该 装 置 设 置 一 循 环 回 路,使处理后的净油经主油箱上的流量计回到汽轮机润滑油箱。 在 此 管 路 的 引 出 端 ,即 汽 轮 机 润 滑 油 箱 出 口 管 设 置 一 个 隔 离 阀 、一 个 流 量 控 制 阀 ,这 样 设 置 以 便 控 制 阀 故 障 时 隔 离 检 修 。在 流 量 控 制 阀 出 口 安 装 一 个 U 形 密 封 管 ,以 防 止 润 滑 油 箱 内 微 真 空 破 坏 ,U 形 管 的 出 口 接 一 支 管 通 大 气 ,以 防止因虹吸破坏 U 形管的油封。在进油净化装置前,依次还设一个止回阀, 一个流量观察器,一个电磁关断阀及一个浮球阀。从油净化装置出口的管路 上 设 有 一 个 关 断 阀 和 一 个 止 回 阀 ,至 汽 轮 机 润 滑 油 箱 前 管 路 上 设 一 个 隔 离 阀 , 一个 Y 型滤网和一个流量计。 2.4.2.2 新 装 机 组 、 机 组 检 修 时 的 油 净 化 在新装机组及机组检修时,可以将贮油箱,润滑油补油泵接入系统。 对 新 装 机 组 ,可 将 未 处 理 的 油 装 入 润 滑 油 贮 油 箱 。润 滑 油 贮 油 箱 里 的 润 滑 油可通过贮油箱润滑油补油泵输送到油净化器,油净化器出口有一分支回到 贮油箱的闭合回路。润滑油可在此回路中得到清洗、过滤,直到油质合格。 合格的润滑油可由油净化器出口另一分支向汽轮机润滑油箱中注油。 当 润 滑 油 冷 油 器 、汽 轮 机 润 滑 油 箱 需 要 检 修 时 ,润 滑 油 冷 油 器 以 及 汽 轮 机 润滑油箱里的润滑油可通过放油口靠重力放至贮油箱润滑油补油泵入口。 临时用的充油接口是考虑润滑油系统有少量的油液损失时可进行小量的 油液补充,它接在贮油箱前,以便油液先经过净化后再进入润滑油箱。新装 机组也可以通过此充油口将新油送入贮油箱。 经 过 油 处 理 装 置 处 理 后 的 油 如 仍 不 符 合 使 用 要 求 ,可 进 行 循 环 处 理 ,直 到 油质合乎要求。 2.4.2.3 事 故 放 油

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汽轮机润滑油箱下部从放油口接出的放油管接至放油总管到厂外事故放 油坑。当出现火灾事故,可迅速地通过放油管将汽轮机润滑油箱及油系统里 的润滑油放空,以防火灾事故扩大。 在 汽 轮 机 润 滑 油 箱 放 油 口 出 来 的 管 道 上 ,设 有 二 道 关 断 阀 。第 一 道 门 为 常 开门,第二道门为常闭门,且要加玻璃罩,以防误操作开启此门,但又要保 证能在危急时将门及时打开。第二道门前后设有放水门和检查门。 2.4.2.4 排 烟 汽 轮 机 润 滑 油 箱 顶 部 安 装 两 台 排 烟 风 机 ;油 净 化 器 油 箱 顶 部 安 装 一 台 排 烟 风机,用以排出油箱内部的油烟、水蒸气等气体。排烟管道竖管底部的排油 水管道设有 U 形密封管,U 形密封管是为了防止油烟从排油口跑出,污染车 间。抽出的油水通过 U 形密封管排至临时小油桶。 2.4.3 润 滑 油 净 化 装 置 此 装 置 布 置 在 汽 机 房 6.0 米 层 ,主 要 由 电 磁 阀 、浮 球 阀 、整 流 室 、沉 淀 室 、 贮油室、滤油泵、化学吸附罐、自动反冲洗过滤装置、精滤器等阀门管道组 成。 2.4.3.1 工 作 原 理 与 结 构 从 汽 轮 机 润 滑 油 箱 出 来 的 未 经 净 化 的 油 进 入 油 净 化 装 置 ,首 先 通 过 电 磁 阀 和浮球阀进入整流室,再进入沉淀室除去水分;然后经过过滤器,进入贮油 室,再通过滤油泵进入精滤器;或当酸值不合格或出现乳化状态时,通过滤 油泵进入化学吸附罐、自动反冲洗过滤装置,以恢复润滑油的物理性能,最 后将净化油返回汽轮机润滑油箱。 电磁阀设在油净化装置进油管道浮球阀之前,当贮油室油位达到最高限 位时,液位控制器发出报警信号,同时截断电磁阀电路,使之关闭。 此时浮 ( 球阀也处于关闭状态,为防止关闭不严,确保安全而增设此电磁阀。 ) 浮球阀设在贮油室内,其作用是自动控制来自主油箱未净化的油量,以 达到进油和回油自动平衡,保证装置的正常运行。 整流室由导向板和均流室组成,其作用是将来油均布到整个沉淀室。当 来油通过浮球阀后,进入整流室,通过导向板和整流板的作用后,使来油均 匀进入沉淀室下部。

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沉淀室设有 5 层分离网,它接受来自整流室的油,使油在沉淀室中由下 部垂直向上流动,依次穿过分离网,由于水和油的重度不同,在垂直上升流 动中,水珠不断下沉,同时小的水珠在通过分离网时有机会发生凝结和凝结 成大的水滴,最后油中的水滴逐步沉淀下来,来油则经过整流、分离后进入 袋滤器,而分离出的水滴汇集在沉淀室下部漏斗中,根据连通管平衡原理, 由自动抽水器排出箱外。 贮油室贮存经袋滤器初滤过的油。贮油室内装有浮球阀,高、低位油位 液位控制器。 滤油泵的作用是使贮油室的油输入精滤器。 YJQX-130S 型 油 净 化 装 置 的 滤 油 泵 配 用 2CY-7.5/25-1 型 齿 轮 油 泵 。 精滤器是最后完成油质过滤和净化的元件,共设有两只精滤罐,每只罐 内装有一定数量的筒形滤芯,油通过滤油泵被送入精滤器内,在滤芯内外压 差作用下,来油完成最后过滤与净化,最终回主油箱。两只精滤罐可单独轮 流使用,并可互相进行反冲洗。两只精滤罐也可一起使用。 化学吸附罐不仅能除去酸性物质,还能除去环烷酸皂、胶质、沥青质、 油泥等有害化学成分,还能提高油的抗乳化性能。 汽轮机油在运行过程中受温度、空气(氧) 压力以及各种杂质的影响, 、 油将逐渐被氧化。汽轮机油是由各种结构复杂的烃类混合组成,其运行中的 氧化过程比较复杂,氧化产物亦是多种多样。汽轮机油在最初的运行阶段, 主要形成易溶于水的低分子有机酸,对设备危害较大。尤其是过去没有任何 添加剂的油,酸性物质达到一定的量后,油质便会加速劣化。现在使用的防 锈 抗 氧 汽 轮 机 油 符 合 国 家 标 准 GB11120- 89) 加 入 了 规 定 的 各 种 添 加 剂 主 ( 已 ( 要是 防 锈剂 和 抗氧 剂) 延缓 了 这个 过 程 ,延 长 油质 使 用 寿命 。但 是 ,添加 剂 , 在运行过程中会逐渐消耗,其作用会逐渐降低。在此过程中“酸值”这一质 量 指 标 反 应 敏 感 , 现 行 国 标 GB7596- 87“ 电 厂 用 运 行 中 汽 轮 机 油 质 量 标 准 ” 中 明 确 规 定 “ 运 行 油 酸 值 指 标 对 于 未 加 防 锈 剂 的 油 应 不 大 于 0.2mgKOH/g; 对 于 添 加 防 锈 剂 的 油 应 不 大 于 0.3mgKOH/g” 。 当 酸 值 接 近 或 不 合 格 时 ,应 将 本 装 置 中 的 化 学 吸 附 罐 投 入 运 行( 注 意 :新 油 和 酸 值 合 格 的 油 不 应 投 入 运 行 ) 为 了 便 于 掌 握 和 正 确 控 制 ,本 装 置 推 荐 当 。

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运 行 油 的 酸 值 比 原 始 测 定 值 增 加 0.1~ 0.2mgKOH/g 时 , 应 将 化 学 吸 附 罐 投 入 运 行 。必 须 强 调 指 出 ,酸 值 比 原 始 测 值 的 增 加 量 在 任 何 情 况 下 不 应 大 于 0.3~ 0.4mgKOH/g。 当本吸附罐出口油的酸值与进口油接近(相等或稍高) 则说明吸附剂已 , 失效,必须更换新的吸附剂后再使用。 化 学 吸 附 罐 投 入 运 行 后 , 破 乳 化 时 间 小 于 或 等 于 10 分 钟 , 即 可 达 到 新 油 标准。在此,还应强调指出的是:油经过吸附处理合格后,各种添加剂,尤 其 是 抗 氧 剂 和 防 锈 剂 亦 被 除 去( 事 实 上 它 们 本 来 就 已 消 耗 降 解 ,所 剩 无 几 了 ) , 应 按 规 定 添 加 抗 氧 剂( 可 按 总 油 量 的 0.3% 添 加 )和 防 锈 剂( 可 按 按 总 油 量 的 0.02% 添 加 ) 添 加 抗 氧 剂 和 防 锈 剂 以 后 的 油 , 酸 值 稍 有 升 高 , 以 此 作 为 “ 原 。 始测定值” 。 本 吸 附 罐 所 填 充 的 吸 附 剂 分 为 专 用 型 、综 合 型 和 特 效 型 等 多 种 ,都 可 以 在 较短的时间内使被处理的油质恢复如初,达到运行要求或接近新油标准。 自 动 反 冲 洗 过 滤 装 置 将 来 自 滤 油 泵( 或 吸 附 罐 )的 油 从 其 滤 网 的 外 部 向 内 部径向地通过。过滤后的油从缸体下部的出油管输出,进入系统工作,同时 有 少 量 的 油 ( 约 占 额 定 流 量 的 3% ) 从 缸 体 顶 部 排 出 ( 经 回 油 管 至 贮 油 室 ) , 构成排污机构工作回路,驱动油马达连续运转。随着油的连续通过,杂质沉 积 在 滤 网 外 表 面 。 油 马 达 驱 动 排 污 泵 的 两 个 叶 片 A、 B 交 替 运 转 , 形 成 高 压 脉 冲,油由滤网内部向外部流,反向冲洗掉滤网外表面污积,且随油向下的运 动沉积到缸底积污室内,污物定期排放(一般在检修期间排放) 。 排 烟 机 设 在 贮 油 室 上 方 ,排 出 油 在 净 化 过 程 中 产 生 的 油 烟 气 ,以 防 止 由 于 温差发生凝结而重新落入贮油室内。 液位控制器控制贮油室高、低油位的液位,使用浮球液位控制器。 2.4.3.2 调 试 与 操 作 2.4.3.2.1 流 量 控 制 阀 的 调 整 调 整 滑 动 套 ,按 主 油 箱 正 常 油 位 ,使 滑 动 套 的 溢 流 口 位 置 低 于 正 常 油 位 约 50mm。 若 机 组 运 行 过 程 中 正 常 油 位 变 化 , 该 流 量 控 制 阀 也 应 作 相 应 的 调 整 ) ( 。 2.4.3.2.2 自 动 抽 水 器 的 工 况 调 整 在沉淀室无油情况下灌水方法:

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a)从 沉 淀 室 上 部 或 滑 动 套 上 部 灌 水 至 水 位 计 100~ 170mm,在 水 位 顶 处 画一红线。 b) 关 闭 自 动 抽 水 器 阀 门 。 c) 聚 氟 乙 烯 软 管 从 滑 动 套 上 部 灌 水 直 至 水 从 滑 动 套 上 部 溢 出 为 止 此 用 ( 时 滑 动 套 位 置 可 调 在 较 高 位 置 , 约 180mm) 。 d) 油 进 入 净 化 装 置 后 , 整 个 装 置 投 入 运 行 ( 包 括 排 烟 风 机 投 入 运 行 ) 。 e) 打 开 自 动 抽 水 器 阀 门 , 按 水 位 计 中 水 平 位 置 , 调 节 滑 动 套 , 使 滑 动 套中水位正好处于滑动套缺口处。 在沉淀室有油情况下(即正常运行时)的灌水方法: a) 关 闭 自 动 抽 水 器 的 阀 门 。 b) 用 聚 氟 乙 烯 软 管 插 入 自 动 抽 水 器 底 部 , 并 从 软 管 中 灌 水 , 直 到 把 阀 门 上 部 的 油 全 部 排 走 为 止 ( 此 时 滑 动 套 位 置 调 在 较 高 位 置 , 约 180mm) 。 c) 打 开 自 动 抽 水 器 阀 门 。 d) 继 续 从 滑 动 套 上 部 灌 水 , 直 至 水 位 器 的 水 位 升 高 至 红 线 为 止 。 e) 调 节 滑 动 套 , 直 至 滑 动 套 中 水 位 正 好 处 于 滑 动 套 缺 口 处 。 注意一旦滑动套调节好后,在正常运行时,尽可能不要改变其位置。 2.4 .3.2.3 浮 球 阀 的 调 整 浮 球 阀 的 作 用 ,是 控 制 来 油 与 贮 油 室 油 位 的 平 衡 ,运 行 时 调 整 其 全 开 位 置 为滤 油 泵启 动 位置 ,随 着贮 油 室液 位 的提 高,浮 球阀 逐 渐关 小,以 至全 关 闭。 2.4.3.3 维 护 与 管 理 2.4.3.3.1 精 滤 器 的 管 理 精 滤 器 的 两 只 精 滤 罐 ,正 常 时 一 个 使 用 ,另 一 个 备 用 。油 从 滤 芯 的 内 侧 流 向外侧,完成精滤。经过一段时间的使用后,滤芯内侧表面可能沾有污物, 油 的 流 通 受 阻 , 滤 芯 的 内 外 压 差 增 高 , 当 达 到 0.35~ 0.40MPa 时 , 应 对 精 滤 罐进行反冲洗,具体操作如下: a)要 对 该 台 精 滤 罐( 简 称 1 号 )进 行 反 冲 洗 ,必 须 将 另 一 台 精 滤 罐( 简 称 2 号)的进口阀和出口阀打开,使正常运行切换到 2 号。 b) 关 闭 1 号 的 进 口 阀 , 打 开 旁 通 阀 。 c) 关 闭 油 净 化 装 置 的 出 油 阀 , 即 2 号 暂 时 不 向 主 油 箱 供 油 。

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d) 2 号 的 出 油 , 经 过 1 号 的 出 口 阀 , 从 滤 芯 的 外 侧 流 向 内 侧 , 再 经 过 旁通阀流到贮油室。 e)以 上 过 程 就 将 1 号 滤 芯 内 侧 表 面 上 的 污 物 冲 洗 掉 ,对 1 号 完 成 了 反 冲 洗 。 反 冲 洗 时 间 为 30 分 钟 左 右 。 反 冲 洗 结 束 后 , 应 关 闭 1 号 的 出 口 阀 、 旁 通 阀,以作备用。全开油净化装置的出口阀,使 2 号投入运行。 当 精 滤 罐 的 滤 芯 经 过 几 次 反 冲 洗 后 ,滤 芯 使 用 周 期 不 能 满 足 六 个 月 的 运 行 要求,即可将精滤罐打开,拆下滤芯,用汽油或煤油对其进行清洗,然后用 压缩空气吹扫,以满足过滤要求。 2.4.3.3.2 化 学 吸 附 罐 的 运 行 操 作 先 将 专 用 吸 附 剂 筛 除 小 于 3mm 和 大 于 7mm 的 少 量 不 合 格 颗 粒 , 取 4~ 6mm 选 的 颗 粒 ,装 盘 摊 平 ,放 入 电 热 烘 箱( 最 好 鼓 风 ) ,在 180~ 200℃ 条 件 下 活 化 处 理 4 小时,稍冷立即加入吸附罐内(从上部加料口加入) 。 缓 缓 开 启 吸 附 罐 进 油 阀 ,控 制 进 油 使 全 部 浸 没 吸 附 剂 ,关 进 油 阀 。待 吸 饱 油后排除气泡,关闭装料口。 开 进 油 阀 ,再 开 吸 附 罐 顶 排 气 阀 至 溢 油 ,即 关 闭 排 气 阀 ,同 时 开 启 出 油 阀 , 并关闭油泵至反冲洗装置的阀门,使吸附罐串联入循环系统内,正式投入运 行。 运 行 数 小 时 后 ,取 样 化 验 酸 值 ,直 至 合 格 ,即 可 停 止 吸 附 罐 运 行 。吸 附 剂 尚未失效的话,可维持浸泡在油中待用。如果油质破乳化度等其它指标亦不 合格,则对所取油样应同时化验破乳化度等指标,直至合格。 如 果 进 、出 口 油 酸 值 相 同 或 各 次 取 样 酸 值 不 下 降 ,则 说 明 专 用 吸 附 剂 已 失 效 , 需 更 换 吸 附 剂 。 换 下 来 的 失 效 专 用 吸 附 剂 可 在 600~ 700℃ 条 件 下 再 生 , 恢复其使用性能,并可反复多次再生使用。 2.4.3.3.3 设 备 的 维 护 与 管 理 精滤器的反冲洗,以精滤罐上、下压力表的差值作为反冲洗的要求。 正 ( 常情况下大约六个月为一个周期) 。 在 机 组 维 修 周 期 中( 一 般 为 一 年 ) ,应 对 本 设 备 进 行 一 次 全 面 检 查 和 维 护 , 主要有: 沉淀室水位的观察与调整及排污,沉淀室滤网的检查与清洗。

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贮油室的排污。 滤油泵的检查。 在 电 厂 条 件 许 可 下 ,可 排 走 本 装 置 全 部 油 ,进 行 全 面 清 洗 ,以 提 高 装 置 的 使用性能。 2.4.3.4 控 制 保 护 a) 油 箱 调 节 油 温 的 三 位 开 关 与 油 箱 油 位 开 关 连 锁 , 以 便 在 电 加 热 元 件 露 出油面之前,切断电源,防止烧毁电加热器并引燃油箱中的油气。 b) 汽 轮 机 润 滑 油 箱 设 油 位 开 关 , 以 便 发 出 高 油 位 、 低 油 位 、 低 低 油 位 报 警。 c) 主 油 箱 上 安 装 两 台 排 烟 风 机 , 一 台 运 行 , 一 台 备 用 。 每 台 排 烟 风 机 都 跨接一个压差开关,运行风机压差低时,在控制室报警,同时自动启动备用 风机。 d) 当 油 净 化 装 置 贮 油 室 油 位 超 出 最 高 油 位 时 , 液 位 控 制 器 则 发 出 报 警 信 号,同时截断油净化装置进油管路上的电磁阀的电路,使之关闭。 e)贮 油 箱 的 净 油 室 和 脏 油 室 都 设 有 高 油 位 开 关 和 低 油 位 开 关 ,高 油 位 和 低油位时在控制室报警。 2.4.4 系 统 设 计 特 点 本系统设有润滑油净化装置和贮油箱,每台机组配备一套润滑油净化装 置、贮油箱,这样系统简单,运行可靠。在运行中润滑油净化系统能连续净 化部分润滑油。 润滑油净化装置能清除水分及杂质,提高了润滑油的品质。使油质很长 时间内维持在优质状态,避免了油质很快变坏,经常换油问题。 系统中的管道必须进行酸洗、腐蚀保护,清除赃物、污垢和铁锈。所有 的阀门全部采用钢制阀门,管道采用焊接连接,管道与泵采用法兰连接。为 系统的安全运行提供保证。 2.4.5 设 备 规 范 2.4.5.1 润 滑 油 净 化 装 置 数量:每台机组一套 型 号 : YJQX-130S 型

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流 量 : 7800L/h 排烟风机型号: YB801-4

排 烟 风 机 电 机 功 率 : 0.55KW( 防 爆 电 机 ) 滤油泵型号: 2CY7.5/25-1

滤 油 泵 电 机 功 率 : 7.5KW( 防 爆 电 机 ) 2.4.5.2 润 滑 油 补 油 泵 数量:每台机组一台泵 型 号 : 2CY-18/0.36-2 型 流 量 : 18m 3 /h 扬 程 : 36mH 2 O 电 机 型 号 : Y132M 2 -6 型 电 机 功 率 : 5.5KW 转 速 : 960r/min 2.4.5.3 汽 轮 机 主 油 箱 数量:每台机组一个 运 行 容 积 : 20m
3

油 箱 总 重 : 15500kg 循 环 流 量 : 216000L/h 2.4.5.4 润 滑 油 贮 油 箱 数量:每台机组一个 有 效 容 积 : 60m 3

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2.5 2. 5 330MW 汽 轮 机 润 滑 油 、 顶 轴 油 系 统
润滑油系统是向汽轮机、发电机及其励磁机的各轴承和盘车装置的齿轮 离 合 器 供 油 ,以 保 证 其 润 滑 和 冷 却 。额 定 供 油 压 力 保 证 在 主 联 箱 上 油 压 为 1.5 巴( 表 压 ) 只 要 汽 轮 发 机 组 转 子 在 转 动 或 汽 轮 机 高 压 缸 进 汽 处 的 金 属 温 度 高 。 于 120℃ 时 , 润 滑 供 油 系 统 就 不 能 中 断 。 2.5.1 润 滑 油 系 统 介 绍 润滑油系统由油泵、润滑油箱、冷油器、油温调节阀、净油机和排烟机 等组成。 2.5.1.1 润 滑 油 泵 为了保证供油的可靠,系统中设有三台润滑油泵,即由汽轮机主轴驱动 的齿轮油泵,通称主油泵;由交流电机驱动的交流润滑油泵以及由直流电机 驱动的直流润滑油泵。 机组正常运行时,靠主油泵向润滑系统供油。主油泵安装在机组的前轴 承 箱 内 。 其 供 油 量 与 汽 轮 机 转 速 成 正 比 。 在 额 定 转 速 下 主 油 泵 供 油 量 为 60.2 升 / 秒 , 供 油 压 力 0.3MPa。 交 流 润 滑 油 泵 为 离 心 式 泵 , 安 置 在 油 箱 内 , 其 交 流电机安放在油箱盖上,由厂用电源和备用柴油发电机电源双路供电,可自 动 进 行 切 换 , 其 容 量 为 额 定 供 油 量 的 70% 。 直 流 润 滑 油 泵 也 为 离 心 式 泵 , 也 安置在油箱内,直流电机安放在油箱盖上,由整流器和蓄电池双路供电,整 流器由厂用电源和备用柴油发电机电源双路供电,直流润滑油泵容量为额定 供 油 量 50% 。 2.5.1.2 油 箱 容 积 为 5.17×2.68×2.8= 38.7m 3 , 是 用 来 储 存 润 滑 油 , 汇 集 各 轴 承 、 盘 车齿轮离合器等处润滑回油,供油系统循环。在油循环的同时使油中的气体 分离出来,水和杂质沉淀下去,以保证供油品质。为保证气体有一定的分离 空 间 , 油 箱 在 正 常 油 位 为 1800mm 时 , 储 油 量 约 为 20 m 3 。 油 箱 上 设 有 两 台 排 油烟机,以排除润滑油分离出来的气体并使油箱呈微负压状态,以利油中气 体的分离。油箱盖上还设有一个通气孔,经过滤器和大气相通,使箱内负压 不至过高。只要油在循环,排烟机就不能停止抽气。 油箱由两部分组成:一部分与泵的吸入侧相连,另一部分配有过滤器,
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与回 油 相连 ,中 间 设有 竖 直档 油 板,以增 加 油的 流 程,使油 以 澄清 和 反乳 化。 根据试验,要分离油中的水分,最少需要 5 分钟的静止状态,因此,本油箱 容积的设计,按主油泵满载运行计算,油在箱中的停留时间约为 8 分钟,满 足油中水份分离的时间要求。 油箱底部有一根至净油机的接口,在这根管子上有一抗虹吸装置,以防 止任何偶然的排油。 油箱设有三个油位报警装置来监控油箱油位,并输出高油位、低油位和 低 低 油 位 信 号 。可 进 行 低 油 位 和 低 低 油 位 测 试 。另 设 有 一 个 外 部 油 位 监 视 孔 , 任何油回路滤网阻塞都可通过油位控制器来探测。 低低油位报警信号将使汽机跳闸。 2.5.1.3 冷 油 器
2 系 统 中 设 有 两 台 冷 却 面 积 各 为 280m 的 冷 油 器 ,油 侧( 在 冷 却 器 管 外 )和

冷却水侧(在管内)均为并联。可根据油温,停止其中一台冷油器的冷却水, 一台运行,一台备用。冷油器可通过三通阀来切换。 2.5.1.4 调 温 装 置 润滑油系统中设有油温调节器,油温调节器通过三通恒温阀来调整,系 统来的润滑油一部分经冷油器后送往三通调节阀,另一部分不经过冷油器直 接送往三通调节阀,调节阀根据供油母管的油温,调节两路油的流量,使混 合 后 的 油 温 保 持 在 40℃ 。 当 油 温 高 时 , 三 通 调 节 阀 使 通 过 冷 却 器 的 油 量 增 加 , 而未经过冷油器的油量减少。当油温低时,动作相反。 2.5.1.5 滤 网 油 系 统 中 除 油 箱 内 设 有 滤 网 外 ,各 泵 入 口 均 设 置 滤 网 ,以 保 证 供 油 清 洁 。 另外推力轴承入口也设有并联的两个滤网,一个运行,另一个备用,由三通 阀进 行 切换 。滤 网 的压 降 由压 差 计监 视,若压 差 超限,则切 换 至另 一 侧运 行, 并发出信号。 2.5.1.6 净 油 机 即润滑油就地再生处理设备,前面已作了详细的介绍。 2.5.2 润 滑 油 特 性 见 下 页 表 2— 8。

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表 2— 8润 滑 油 特 性 ( 主 要 指 标 )

特性名称 等级、牌号 40℃ 时 运 动 粘 度

新油要求值 46 28.8~ 35.2cst

运行期间推荐限值



原 始 值 的 ±10% 41.4~ 50.6cst ≥ 95 最 大 1.5 0.842kg/m 3 > 190℃ ≤ -6℃ ≥ 95℃ 不 可 发 现 的 < 0.005% ≤ 500s ≤ 0.2mg K O H /g ≤ 0.025% 最 大 1b 测 试 通 过 A和 B 1000小 时 后 , TANO.4 ≤ 0.4mg K O H /g ≤ 0.05% 最 大 1b 测试通过A ≤ 重 量 的 0.05% 最大4

粘度指数 颜色 15℃ 时 密 度 闪点 流动点 苯胺点 难溶物比例 1.2um过 滤 试 验 中和指标 含水量 铜片腐蚀 防锈特性 抗氧化能力

( TAN2要 求 标 明 时 间 ) 油水抗乳化性 起泡特性Ⅰ 起泡特性Ⅱ 起泡特性Ⅲ 除氧 外观 污染度 40/ 317/ 3小 于 30分 钟 ≤ 300/ in ≤ 100/ in ≤ 300/ in ≤ 5分 钟 300sec 300sec 300sec 在 50℃ 40/ 37/ 3小 于 30分 钟 ≤ 600/ in ≤ 200/ in ≤ 600/ in ≤ 6分 钟 300sec 300sec 300sec 在 50℃

没有可看见的沉淀物 被指示

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2.5.3 润 滑 油 系 统 的 运 行 和 监 控 在正常运行情况下,润滑油系统由主油泵供油,保证供油母管上油压和 油 温 恒 定 在 规 定 的 限 值 内 。 当 油 压 降 至 0.1MPa时 联 动 交 流 润 滑 油 泵 , 其 供 油 与主油泵相同,经冷油器和三通调温阀至润滑油系统的供油母管。在机组启 动 前 和 升 速 过 程 中 , 主 油 泵 的 转 速 为 0或 较 低 时 , 轴 承 润 滑 用 油 由 交 流 润 滑 油 泵供给,此时油量要求较少。随着机组转速的升高轴承所需要的润滑油量随 之增加,而主油泵此时亦随着转速的升高而开始供油,弥补了交流润滑油泵 供油的不足。因此交流润滑油泵的容量仅按供求最大差值选取。当机组转速 接 近 额 定 值 时 , 主 油 泵 的 出 油 量 完 全 可 以 满 足 需 要 , 并 有 10% 左 右 的 富 余 , 交流润滑油泵自动停止运行。在停机时,由于机组转速下降,主油泵出力随 之降低,虽然轴承润滑油需要量减少,但因离心泵的出力随转速成平方关系 的下降,大大超过轴承减少的润滑油量,因此,润滑油压随机组转速下降而 降 低 , 当 降 至 0.1MPa时 , 由 热 控 开 关 自 动 投 入 启 动 交 流 润 滑 油 泵 。 正 常 停 机 情况下,为了安全原因,必须先启动辅助油泵,然后可打闸停机。 事 故 情 况 下 , 当 润 滑 油 系 统 油 压 降 至 0.1MPa 时 , 热 控 开 关 动 作 , 自 动 投 入直流润滑油泵。这种情况只发生在供油管破裂或交流润滑油泵故障,以及 电网瓦解,厂用电源消失,柴油发电机又不能启动的条件下,故是很少遇见 的。为了减少蓄电池的容量,直流润滑油泵容量,仅按能满足事故条件下轴 承和盘车装置润滑的最低油量选取。直流润滑油泵出口不经过冷油器和三通 调温阀,直接供给润滑系统的供油母管上。 为了保证润滑油系统供电的可靠性,各泵的电气保安措施减至最少,其 遮断电流接近于短路电流。也就是说只要电机不短路,不严重过载可一直运 行。一旦跳闸立即切换至另一台运行,没有任何闭锁(油箱油位过低而引起 的跳 闸 除外 ) 各 泵 在控 制 台上 有 自己 的“启 动 /停 止 ”控制 开 关 ,在 自 动 系 。 统投入时,手动停泵必须被自动系统认可后,停泵指令才能被执行。各泵没 有自动停泵的开关,只能手动停泵,只要轴承转速大于 1 转/分,自动系统 禁止润滑油功能组断开。 2.5.4 顶 轴 油 系 统 顶 轴 油 系 统 的 功 能 是 向 汽 轮 发 电 机 组 各 轴 瓦 底 部 射 入 高 压 油 ( 30MPa) ,

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将轴稍稍托起,以减少在汽轮机组启动时低速运转和盘车时的扭矩,并因此 而减小转子对轴瓦的碾压,保护轴瓦乌金不受损伤。 顶轴油系统由两台电动高压容积式(柱塞式)油泵和供各轴承的不锈钢 高压油管组成。顶轴油与润滑油共用一种介质,一个油箱,只因用途不同而 对供油压力提出更高的要求。回油与轴承回油一起经轴承室回油管至润滑油 箱。两台顶轴油泵装在油箱附近,由进油管和安全循环回油管与润滑油箱相 连。 顶轴油系统运行,顶轴油泵电动机的电源与交流润滑油泵相同,当机组 启 动 , 投 入 交 流 润 滑 油 泵 时 , 顶 轴 油 泵 也 投 入 , 延 迟 15 秒 后 盘 车 装 置 投 入 , 直至机组接近额定转速,交流润滑油泵停运时,顶轴油泵停运,盘车电动机 停运。当机组停机时,顶轴油泵随交流润滑油泵的投入而投入。即使盘车马 达停止运行,只要交流润滑油泵未停运,顶轴油泵一直运行。如果顶轴油泵 在盘车期间跳闸,则盘车电动机因过电流而跳闸。 2.5.5 设 备 规 范 2.5.5.1 润 滑 油 牌 号 油质标准: 油系统需油量: 轴承油循环倍率: 轴承油压: 2.5.5.2 润 滑 油 箱 型式: 容量: 尺寸: 材质: 重量: 循环流量: 2.5.5.3 主 油 泵 制造厂: 容量: GA 或 BZD 60.2L/s 组合式 20m 3 5170×2680×2800mm 20g 或 Q235A 15500Kg 216000 L/h VG46(HU-30) NaS 7 级 30000Kg 10 0.15MPa

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型式: 出口压力: 吸入真空高度: 材料: 壳体: 主动齿轮: 被动齿轮: 总重: 2.5.5.4 冷 油 器 型式: 制造厂: 数量: 冷却面积: 冷却水入口设计温度: 出口油温: 冷却水流量: 油量: 管子尺寸: 设计压力: 管侧: 壳侧: 设计温度: 管侧: 壳侧: 材料: 管子: 壳体: 水室: 管板:

齿轮泵 0.3MPa 3.689 m

HT300 25Cr2Mo1VA 25Cr2Mo1VA 600Kg

立式,鳍片管双流程表面式 北重 2台 280m 33℃ 45℃ 205000Kg/h( 每 台 ) 189552 Kg/h( 每 台 ) φ 19×1.2mm
2

0.4MPa 0.45Mpa

50℃ 80℃

CuNi10Fe1Mn Q235A Q235A 20-1

80

管板尺寸: 每台总重: 2.5.5.5 交 流 润 滑 油 泵 型式: 制造厂: 数量: 额定流量: 额定出口压力: 转速: 材料: 外壳 轴 叶轮材料 电机: 型式 额定出力 电压 转速 2.5.5.6 直 流 润 滑 油 泵 型式: 制造厂: 数量: 额定流量: 额定出口压力: 转速: 材料: 外壳: 轴: 轮:

φ 860×50mm 3415Kg

液下立式离心油泵 北京泵海圣达泵业有限公司 1台 41L/s 0.3Mpa 2970 r/min

HT200 45 HT200

Y200L1-2 30KW 380V 2940r/min

液下立式离心油泵 北京水泵厂 1台 32.2L/s 0.131Mpa 1500 r/min

HT200 45 HT200

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电机: 型式: 容量: 电压: 转速: 2.5.5.7 顶 轴 油 泵 型式: 制造厂: 数量: 容量: 出口压力: 转速: 电机: 型式: 容量: 电压: 转速: 2.5.5.8 油 温 调 节 器 型式: 制造厂: 数量: 容量: 压降: 温度范围: 初开启温度: 终开启温度: 2.5.5.9 主 油 箱 排 烟 机 型式: 制造厂: 立式离心式 浙江余杭风机厂 1 60L/s 0.04MPa 105℃ /41℃ 35℃ 45℃ 6B-ASA-105/41 G.A FT180L4 22KW 380V 1450r/min 高压柱塞泵 G.A 2台 40L/min 30MPa 1450r/min Z2-61 10KW 220V 1500r/min

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数量: 容量:

2台 455m 3 /h

额 定 流 量 下 的 总 压 头 : 130mm 水 柱 电机: 型式: 容量: 电压: 转速: Y802-2 1.1KW 380V 2825r/min

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