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特高压输电线路带电作业组合间隙的放电机理


高电压技术 1224

第 37 卷 第 5 期 2011 年 5 月 31 日

Hig h V olt age Engin eering, V ol. 37, N o. 5, M ay 31, 2011

特高压输电线路带电作业组合间隙的放电机理
王力农1, 2 , 胡 毅2 , 刘 凯2 , 吴 田1 ,

阮江军1 , 邓鹤鸣2 ( 1. 武汉大学电气工程学院, 武汉 430072; 2. 国网电力科学研究院, 武汉 430074)
摘 要: 带电 作业已成为输配电线路检测、 检修和改 造的重 要手段, 作业 人员进 入等电 位过程中 组合间 隙的放 电 特性一直是确定作业人员安全的关键依据。为确保带电 作业的 安全可 靠, 探 讨了带 电作业 组合间 隙的放 电机理; 在大 量实验分析的基础上, 结合输电线路真型塔组合间隙 放电实验数据, 通过电磁 场仿真计算, 分析 了作业人员 进 入等电位过程中的电场和电位分布特性, 以及作 业组合间隙 放电的 特征; 提出了 适用于 特高压输 电线路 带电作 业 组合间隙放电的 Rizk 修改模型。仿真和实验 结果表 明, 组 合间隙 最低放 电点的 位置主 要由作业 人员对 表面电 场 畸变和放电发展过程的影响决定。 关键词: 特高压; 输电线路; 带电作业; 组合间隙; 放电特性; 电场计算 中图分类号: T M 84 文献标志码: A 文章编号: 1003 6520( 2011) 05 1224 08

Complex Gap Discharge Mechanism of Live Working on Ultra High Voltage Transmission Lines
WANG Li no ng 1, 2 , H U Yi2 , L IU Kai2 , WU T ian1 , RUAN Jiang jun 1 , DENG H e ming 2 ( 1. School of Elect rical Eng ineering , W uhan Universit y, Wuhan 430072, China; 2. St at e Gr id Elect ric P ow er Research Instit ute, Wuhan 430074, China)
Abstract: Complex gap dischar ge characterist ics o f live wo rking are the key basis o f keeping the live wo rking safe. By ex perimental layout data and t est analyses, w e applied electr ic field calculat ion to analyze the elect ric field and po tential of ar tificial body w ith enter ing equipo tential pro cess and the complex gap discharg e cha racteristics o f liv e wo rking, and established a modified Rizk model w hich was appr opriat e fo r co mplex g ap dischar ge of liv e w or king on ultra hig h vo ltag e transmission lines. M o reov er, w e discussed the co mplex ga p discharg e mechanism o f live w orking by the t ested results and calculat ions based on the mo dif ied Rizk model. T he r esults show t hat the sur face electr ic disto rtion of live w or ker and dischar ge development pr ocess play s an impor tant ro le in affect ing the lo cat ion o f the minimum v alue of com plex g ap discharg e. Key words: ultra hig h vo ltag e; tr ansmissio n line; live wo rking ; complex gap; dischar ge cha racterist ic; electr ic f ield calculatio n

0

引言

全性进行了大量实验研究, 并在带电作业工器具方 面展开系统的研究 [ 20 22] 。 从塔架进入线路的过程中, 作业人员处于浮动 电位, 该过程对空气间隙的绝缘性能有明显影响, 会 明显降低原有空气间隙的绝缘强度, 并畸变了空气 间隙的电场。C. Zhuang 等分析了模拟人进入 750 kV 线路全过程的 电场, 发现在模拟人 周围出现比 较明显的电场畸变, 这些畸变可能引起局部电场增 强, 降低空气间隙的临界击穿强度, 为局部放电提供 了有利的条件[ 23] 。空气间隙中含有浮动导体时, 放 电电压与浮动导体在空气间隙中的位置有关并且存 在一个 最 低 放电 点, 根据 CIGRE 的 带 电 作业 报 告[ 2 4] 以及 F . A. M . Rizk [ 25] 的报道, 组合间隙的放 电最低点在距离高压端 1/ 3~ 1/ 4 位置处, 而国内对 > 500 kV 电压等级组合间隙特性的大量实验数据 表明, 当作业人员距离导 线 0. 4 m 左右时, 组合间 隙的击穿电压最低。针对这些差别, 本文结合实验

带电作业已成为输配电线路检测、 检修和改造 的重要手段, 相关的研究一直得到国内外研究者的 重视[ 1 5] 。输电线路开展的带电作业包括输电线路 直升机带电水冲洗、 输电线路带电检修等。在高压 输电线路上开展带电作业时, 作业人员进入等电位 过程中, 安全防护的不充分将引起空气间隙的击穿, 这影响着作业人员的生命安全和输电线路的运行安 全, 因此, 安全防护是带电作业研究领域极其重要的 环节。通过国内外研究者的大量工作, 目前在交流 110、 220、 500、 750、 1000 kV [ 6 18] 输电线路以及直流 500、 800 kV
[ 19]

输电线路的带电作业技术方面

已有丰富的经验, 特别是对进入等电位的方式和安
基金资助项目: 国家电网公司科技项目( S GK J [ 2007] 897) 。 Project Support ed by Science an d Techn ol ogy Project of SG CC ( S GK J [ 2007] 897) .

王力农, 胡

毅, 刘

凯, 等. 特高压输电线路带电作业组合间隙的放电机理

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布置数据, 通过电磁场仿真计算, 分析了作业人员进 入等电位过程中的电场和电位分布特性, 以及组合 间隙过程中放电最低点位置情况, 提出了适用于特 高压输电线路带电作业组合间隙放电的 Rizk 修改 模型。在该模型的基础上, 结合实验结果, 探索了组 合间隙的放电机理, 指出了组合间隙最低放电点的 位置主要由作业人员对表面电场畸变和放电发展过 程的影响决定。

1

实验布置
图1 Fig. 1 边相带电作业的组合间隙实验布置 Complex gap testing arrangement of live working on side phase

在国网电力科学研究院 1000 kV 特高压 户外 试验场特高压线路段的拉 V 塔上进行了带电作业 模拟实验研究
[ 16 18]

。根据中南电力设计院设计的塔

形加工了模拟塔身, 通过调整塔身来改变导线 塔身 间隙距离。模拟人身穿屏蔽服坐在吊篮上, 用绝缘 绳吊在模拟横担上, 背向模拟塔窗侧边构架。人体 对导线距离为间隙 1( s 1 ) , 对塔身距离为间隙 2( s2 ) , 人体总厚度为 0. 5 m , 构成组合间隙 s C = s 1 + s 2 , 试 品布置如图 1 所示。

2

组合间隙放电实验结果

根据图 1 进行实验, 得出 750、 1000 kV 组合间 [ 11, 17] 隙的实验结果 , 如图 2 所示。组合间隙为 4. 2 ~ 6. 8 m , 组合间隙的放电电压随距离导线 的位置 改变存在着如图 2 所示的趋势: 在模拟人距离导线 1 m 的范围内存在一个低放电区, 并且在距离导线 约 0. 4 m 的位置存在一个最低放电点, 而在模拟人 距离导线 s 1 > 1 m 后, 放电电压趋于一个较高的击 穿电压值, 并开始趋于饱和。
图2 Fig. 2 组合间隙放电特性 of live working Complex gap discharge characteristics

3

仿真建模
根据实际实验的布置进行边相带电作业组合间

隙仿真建模, 如图 3 所示, 其中横担和塔身接地, 电 位设置为 0, 分裂导线加载电位为 1000 kV。为分析 边相模型电位的分布趋势, 通过选取一定路径上的 电位作为研究对象。选取的路径与边相作业路径相 同, 起于塔身, 终止于 8 分裂导线最靠近塔身部位; 并且该路径穿过模拟人, 与地面平行。 当模拟人处于间隙中时, 模拟人为浮动电位体, 其对地电位分布由对地电容、 束缚电荷和空间电荷 确定, 浮动导体的电势 V f 可以表示为 Vf = Vg + V i + Vc。 ( 1)
Fig. 3

图3

1000 kV 边 相带电作业组合 间隙电场仿真计算模型

式中, V g 为几何浮动电势, 可以通过电磁场数值计 算方法来确定; V i 为空间电荷感应电势, 在 空间电 荷的位置和大小已知后就可以确定该电势, 空间电 荷包括与先导通道相关联的电荷; V c 由积累在浮动

Complex gap simulation model of side phase

live working on 1000 kV transmission lines

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高电压技术

High V oltage Engineer ing

2011, 37( 5)
[ 26 27]

电位体表面的自由电荷产生, 较难确定, 主要是浮动 电位体表面积累的自由电荷未知; 由于模拟人的尖 端部位能极大程度地降低空间电荷和体表自由电荷 的积累, 故 V i 、 c 对浮动导体电位的影响可忽略不 V 计。 在没有积累空间自由电荷时, 假设间隙 1 首先 发生流注击穿, 施加电压达到 U s , U s 由下式给出
[ 25]

起始电压方程式 Ulc =

2247 。 ( 9) 1+ ( 5. 15 - 5. 49lna) / dln( 2d/ a)

式中, U lc 为先导起始电压, kV; a 为导线的半径, m 。 导线对塔身间隙的结构与导线对板间隙稍有差 别, 且> 220 kV 线路采用分裂导线, 特别是特高压 线路导线分裂半径大并且子导线多, 导线对塔身的 结构如图 4 所示。

Us = Ug + E s1 s 1 。 ( 2) 式中, U g 为模拟人体与塔腿的电势差; E s1 为间隙 1 结构的最小流注梯度, 取为 400 kV/ m; s 1 为间隙 1 的距离。 由于 U g 与浮动导体的几何位置以及间隙的结 构有关, 因而当这些参数确定时, U g 与施加电压关 系为 U g = k0 U s 。 ( 3) 式中, k 0 是几何系数。本文采用有限元法建模求取 浮动电位模拟人的电位, k 0 为该电位与导线加载电 压的比值。 根据式( 2) 和式( 3) 可以得到间隙 1 发生流注击 穿的最小电压为 U s = E s1 s1 。 ( 1 - k0 ) ( 4)

图4

导线对塔身示意图

Fig. 4 Schematic diagram of split conductor and tower body

基于线板间隙和线棒间隙的先导起始电压, F. A. M . Rizk 提出了在 d b, d 塔腿间隙的连续先导起始电压为 U lc = 2247 b ) d+ b 1+ 2( d + b) + r b + a ( d + b) ln ae ( 10. 3 - 10. 98lnae ) (
[ 25]

r b 条件下导线 。 ( 10)

对于导线 塔身间隙, 在间隙 1 的间距 s 1 较小 时, 间隙 1 将会在先导起始前发生流注击穿。由于 浮动导体一般具有足够大的自电容, 只要间隙 1 被 流注贯穿后, 先导起始就会发生, 当先导覆盖整个间 隙 1 时, 浮动导体的电位由 V f 升高为 U ss = U s - U l1 。 式中, U l1 为长为 l1 的先导的电压降。 根据假设先导通道中流过的电流为恒定值并且 发展速度一定, F . A. M . Rizk 得出了沿先导通道 的电压降公式[ 25] Ulc = 50d + 37. 5ln( 8- 7ex p - 1. 33d ) 。 ( 6) 1+ 3. 89 1 + 3. 89 d d ( 5)

式中, d 为总间隙距离; b 为塔宽的 1/ 2; r b 为分裂导 线的半径; a 为分裂导线的子导线半径; a e 为分裂导 线的等效半径 ae = ( nar n- 1 ) 1/ n , b 式中, n 为分裂导线的束数; 函数 定义并由下式给出 ( b 2 ) = d+ b ( 11) 由文献[ 26 27]

式中, U lc 为先导通道上的电压降, kV; d 为导线对 塔身的距离, 即总间隙距离, m 。 当先导通道的长度> 2 m 时, 式( 6) 可以近似由 下式表示 Ul c = 50d + 78。 1 + 3. 89/ d ( 7)

0

( K 0 ( n) ) 2 dn。 ( 12) K 0 ( bn/ ( d + b) )

在间隙 1 被击穿后, 浮动电位的物体成为导体 上的突出物体, 显然改变了导线对塔身的间隙结构, 该间隙类似于棒对塔身结构。 根据 Rizk 模型, 一般浮动电位导体的最低放电 点位于间隙 总长 度的 1/ 4~ 1/ 3 位置处, 而 > 500 kV 电压等 级的输 电线路 组合间 隙的实 验数 据表 明, 最低放电 点位于距离导线 0. 4 左右的 位置处。 考虑到模拟人和 Rizk 模型中带突出物导体球形状 的差异, 对放电发展的影响具有较大的不同: 当模拟 人距离导线距离< 0. 4 m 时, 随着模拟人靠近导线, 导线与模拟人之间的间隙被击穿形成稳定电弧, 模

在间隙 1 被击穿后, 空气间隙的绝缘取决于间 隙 2, 间隙 2 所需要的击穿电压 U s2 为 Us2 = E s2 s 2 。 ( 8) 式中, E s2 为间隙 2 最小流注梯度, 取为 400 kV/ m; s2 为间隙 2 的距离。 对于导线 板间隙, F. A. M. Rizk 给出了先导

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毅, 刘

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拟人和分裂导线等电位对导线表面的电场起到均压 的作用, 可将模拟人和分裂导线合起来视为等效分 裂导线, 可以提高间隙 2 先导起始电压。随着模拟 人距离导线的距离增大, 模拟人和导线之间的间隙 被击穿后对导线附近电场均匀的作用减弱, 间隙 2 因先导击穿的电压减小。结合 Rizk 的分裂导线的 先导起始电压公式( 10) , 考虑到模拟人对导线的影 响近似于增加了导线的等效半径, 并且这种作用随 与导线距离的增大而减小, 因而引入系数 k m , 对分 裂导线的等效半径进行了修改 a e = ( na( k m r b ) ) 。 ( 13) 式中, k m 是间隙 s 1 和分裂导线分裂半径的函数, 由 文献[ 28 29] 给出相应的曲线。 将方程式( 13) 代入方程式( 10) , 可以得出 Rizk 修改模型。
n- 1 1/ n

在导线与模拟之间形成电弧性通道, 模拟人与导线 等电位。当模拟人距离导线< 0. 4 m 时, 可以近似 看作增大了导线的等效半径, 增加了间隙 2 被先导 击穿的电压, 随着模拟人与导线距离的增大, 模拟人 和间隙 1 击穿后, 模拟人和间隙 1 的长度 0. 9 m, 开始和分裂导线的分裂直径 1. 04 m 相当, 导致了 模拟人与导线间的电场畸变, 当间隙 1 被击穿后能 促进间隙 2 的击穿。模拟人与导线的距离较远时, 浮动导体对放电的发展的影响开始减弱, 击穿电压 开始逐渐上升。组合间隙放电模型考虑到间隙系数 以及模拟人对导线的影响, 根据 Rizk 修改模型, s c = 6. 5 m 时仿真计算结果如表 2 所示。
表1 导线表面及模拟人表面最大电场及电位 split conductor and simman
s1 /m s2 /m 6. 5 6. 5 6. 3 6. 1 5. 8 5. 5 5. 0 27. 9 24. 4 23. 8 23. 0 22. 9 23. 4 导线表面最大场强 模拟人电 模拟人表面最大场 / ( kV cm - 1 ) 位/ kV 1000 834 786 746 698 650 587 24. 0 22. 6 20. 4 19. 1 17. 5 15. 4 强/ ( kV cm - 1 )

Tab. 1 Potential and surface electric field of the

4
4. 1

结果分析
电场分布与电位的结果 导线加载电压 1000 kV 及 d = 7 m 条件下, 模

0 0 0. 2 0. 4 0. 7 1. 0 1. 5

拟人在总间隙中不同位置时, 导线和模拟人体电位 和表面电场最大值计算结果如表 1 所示。随着模拟 人靠近高压导线的过程中, 模拟人和导线表面电场 强度出现明显的增强。根据实验结果, 6. 5 m 组合 间隙的 U50 最小值为 1940 kV , 在该电压下, 导线和 模拟人附近都会产生明显的放电。在未考虑到模拟 人对导线附近和间隙系数的影响时, 当模拟人距离 导线 1. 5 m 时, 加载电压为 1000 kV 时模拟人表面 的最大场强下降到 15. 4 kV/ cm 。在操作冲击电压 下, 人体表面场强仍可以超过空气临界击穿场强 30 kV/ cm 而触发放电, 而对于非均匀场来说, 在较低 的电压下就可以触发放电。说明在位于间隙 1/ 4 或 1/ 3 位置处, 模拟人附近的电场畸变后触发放电, 这 与 CIGRE 的 带 电 作 业 报 告 以 及 F. A. M . Rizk [ 25] 给出的组合间隙最低放电点位置位 于总间 隙 1/ 4~ 1/ 3 位置处的结论基本一致。 4. 2 基于 Rizk 修改模型的计算结果 基于 F . A. M . Rizk 浮动导体放电模型[ 25] , 结
[ 24]

表2

1000 kV 边相组合 间隙的实验和计算结果 Complex gap experiment & simulation 1000 kV transmission lines results of side phase live working on

Tab. 2

s1 / m 0 0. 2 0. 4 0. 7 1. 0 1. 5

s2 / m 6. 5 6. 3 6. 1 5. 8 5. 5 5. 0

U 50 / kV 2058 1977 1940 2033 2149 2157

U 50, Rizk / kV U 50, modi / kV

2090 2073 2007 1913 2025

1987 1939 1996 2037 2063

合电磁仿真计算, 计算结果如表 2 所示, 最小击穿电 压位于距离导线 1. 5 m 位置处, 当间隙 1 距离> 1. 5 m 后, 间隙 1 被先导击穿, 然后间隙 1 和间隙 2 全被 先导击穿, 击穿电压由击穿组合间隙的先导击穿电 压确定; 当间隙 1 距离< 1 m 时, 间隙 1 被流注击穿 而间隙 2 被先导击穿, 击穿电压由击穿间隙 2 的先 导起始电压和间隙 1 上的压降确定。组合间隙存在 最低放电的位置主要取决于空气间隙的击穿过程。 当模拟人处于导线附近时, 导线附近的流注放电会

注: U 50 为实验数据; U 50, Rizk 为基于 R izk 模 型的仿真结果; U50, mo di 为 基于 Riz k 修改模型的修改结果。

1000 kV 边相组合间隙最低放电位置的实验和 计算结果的趋势比较如图 5 所示, 从图中可以看出 采用本文所提出的修改模型计算结果与实验结果有 相同的趋势: 两者均在模拟人距离导线 0. 4 m 处存 在最低放电点, 当模拟人距离导线 s1 > 1. 0 m 后, 放 电电压趋于一个较高的击穿电压值, 并开始趋于饱

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和, 但有一定的误差, 误差值< 5. 3% 。Rizk 模型所 得出的结果在模拟人距离导线 1. 0 m 处有 最低放 电点, 并且有很大的误差, 部份误差值甚至> 10% 。 从图 5 可以看出所提出的修改模型可适用于描述特 高压输电线路带电作业的组合间隙放电。

导线区域的电场都比较大, 有利于流注的发展; 当距 离导线> 1 m 时, 模拟人和导线间的强电场区域并 不明显。从电场的分布来看, 当模拟人距离导线约 0. 4 m 时, 模拟人造成的电场畸变以及模拟人与导 线之间的电场增强都很明显, 有利于流注放电发展。 5. 2 组合间隙放电分析 表 3 为 L . P ar is 所提 供的间隙系数 k 实验数 据
[ 2 9]

, 当模拟人靠近导线时, 电极形状近似为导线

构架结构, 当模拟人靠近塔身时, 则近似为导线 棒 结构。在距离导线距离 0. 4 m, 加上作业人员的 占位 0. 5 m, 近似为 0. 9 m 的棒电极, 使得间隙的放 电电压下降, 相关实验的放电图像如图 7( a) ( s 1 = 0. 44 m, U 50 = 1299 kV) 所示, 这类似文献[ 30] 的放 电图像中间隙 s1 的流注放电; 当距离导线的距离增 大时, 模拟人对电场分布的影 响减弱, 在靠近构架
图5 组合间隙实验值与计算值的比较

时, 间隙的结构类似于导线 棒电极, 使得空间电场 的分布变得均匀些, 因而提高了放电电压, 放电图像 如 图7( b) ( s 1 = 2. 17 m , U50 = 1431 kV ) 所示。 这些
表3 间隙系数 Gap factors
示意图

Fig. 5 Chart of comparisons on complex gap experiment and simulation results

5

讨论
当空气间隙中含有浮动电位的导体时, 组合间
电极形式

Tab. 3
间隙系数 k

隙最低放电点的位置与这几个因素相关: 浮动导 体在间隙中的位置; 间隙特征( 包括间隙形状、 间 隙长度等) ; 浮动导体的形状和数目; 浮动导体 偏离间隙轴线的距离。通过分析这些影响因素, 可 以得出作业人员对组合间隙放电最低区间的影响主 要有两个方面: 1) 作业人员表面电场畸变及电场增强的范围; 2) 放电的发展过程, 包括流注放电和先导放电。 5. 1 模拟人对电场畸变的影响 当模拟人靠近导线时, 会造成导线表面的电场 强度增强, 并且模拟人的表面电场随着靠近导线也 逐渐增强, 如图 6 和表 1 所示, 其中图 6( a) ~ 6( d) 中 s1 分别为 0. 2、 4、 0、 5 m。从图 6 可以看 0. 1. 1. 出, 模拟人距离导线 0. 4 m 时, 从模拟人的 手部到

棒 构架

1. 05

棒( 6 m) 导线

1. 9

棒( 3 m) 导线

1. 65

棒( 1. 45 m) 导线

1. 45

导线 构架

1. 35

图 6 1000 kV 电压下与导线不同距离时模拟人的 电场分布 Fig. 6 Electric field distribution of simman with different s1 under 1000 kV

王力农, 胡

毅, 刘

凯, 等. 特高压输电线路带电作业组合间隙的放电机理 表 4 总组合间隙变化时模拟人电位 和电场分布的影响

1229

Tab. 4 Electric f ield and potential distribution of the simman with changing sc
导线表面 最大电场 / ( kV cm - 1 ) 模拟人体表面 最大电场 / ( kV cm - 1 )

sc /m 4. 9 6. 0

s2 /m 4. 5 5. 6 6. 6

s1 /m 0. 4 0. 4 0. 4

模拟人体 电位/ kV 690 697 700

33. 1 32. 0 30. 1

20. 4 19. 7 18. 6

图7

模拟人位于导线对塔窗间隙中的放电图像 Discharge photographs under dif ferent distances between a simman and wire

7. 0

Fig. 7


结果暗示着当间隙 1 距离较大时, 间隙 1 和间隙 2 全被先导击穿; 当间隙 1 距离较小时, 间隙 1 被流注 击穿而间隙 2 被先导击穿。 5. 3 间隙长度的影响 针对实验结果, 把模拟人固定在距离导线 0. 4
[ 1] 舒印彪, 胡







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m 位置处, 导线上加载电压 1000 kV。改变总间隙 的长度, 通过计算得到了导线、 模拟人的电位及表面 电场, 如表 4 所示。随着总间隙长度增加 43% , 而 模拟人的电位增加约 1. 4% , 而体表电场减 小了约 8. 8% , 对于输电线路的导线塔身间隙, 间隙长度的 增加对模拟人的电位和表面电场影响不大, 对流注 放电击穿间隙 1 而先导放电击穿间隙 2 的机理的影 响不大, 因而对输电线路间隙存在一个最低放电点 并且该放电点位于距离导线约 0. 4 m 的位置。

6

结论
采用实验与仿真计算的方法对特高压输电线路

带电作业组合间隙的放电电压特性进行了分析, 得 出了以下结论: 1) 根据实验结果, 特高压输电线路组合间隙的 最低放电点位于距离导线约 0. 4 m 的位置, 并且间 隙的长度对最低放电点影响很小。 2) 提出了适用于特高压输电线路带电作业组合 间隙放电的 Rizk 修改模型, 该模型计算结果与实验 结果有相同的趋势: 两者均在模拟人距离导线 0. 4 m 处有最低放电点, 当模拟人与导线距离 s1 > 1 m 后, 放电电压趋于较高的击穿电压值, 并开始趋于饱 和, 但有一定的误差, 误差值< 5. 3% 。 3) 组合间隙最低放电点主要由作业人员对表面 电场畸变和放电发展过程的影响决定的; 间隙总长 度对组合间隙最低放电点的影响不明显, 总间隙距 离只影响组合间隙放电电压的大小。

1230

高电压技术

High V oltage Engineer ing

2011, 37( 5)

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从事输电线路运行 与维护、 带电作 业、 高 特 压输电技术、 高电压与绝缘技术方面的研 究 工作

HU Y i Prof essor

王力农, 胡

毅, 刘

凯, 等. 特高压输电线路带电作业组合间隙的放电机理
刘 1979 凯 , 男, 博士生, 工程师 阮江军 1968 , 男, 博士, 教授, 博导

1231

2004 年武汉大学高电 压与绝缘 技术专 业毕 业, 获工学硕士学位。进入国网电 力科学研 究院从事输电线路 运行维护、 带电作业技术 研究。现从事特 高压 同塔多 回线 路带 电作 业技术研究、 网带电作业研究等课题的研 配 究工作 LIU K ai Ph. D . candidat e RU A N Jiang jun Ph . D. , Pr of essor 吴 1983 田 , 男, 博士生

从事电磁场数值计算、 高电压与绝缘 技术等 方面的研究工作 E m ail : ruan _308@ 126. com

邓鹤鸣 1979 , 男, 博士, 工程师 2010 年毕业于 华中 科技 大学 高电 压 技术 与 绝缘工程专业。目前在国 网电力科学研究 院 从事高电压绝缘、 输电线 路维护等研究工 作。 参与国家自然科 学基金 项目、 家电 网公 司 国 项目等科研项目 10 余 项, 发表论文 20 余 篇, 其中 SCI 收录 4 篇, E I 收录 12 篇

研究方向为输电线 路外绝缘与运行维护、 带 电作业技术

W U Tian Ph. D . candidat e

DE NG H e ming Ph. D. 收稿日期

电话: ( 027) 59833625 E mail : dengheming@ sgepri. sgcc. com. cn

2011 04 06

修回日期

2011 05 04

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