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[转载]结合规范的 SATWE 参数说明(-)
(2014-02-24 16:49:27)

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分类: 抗震分析

原 文 地 址 : 结合规范的 SATWE 参数说 明( - )作 者 : xie_candong 结合规范的 SATWE 参数说明(-)

一、总信息
1、水平力与整体坐标夹角(度): 一般采用 0。经计算后,当大于 15 度时,填入计算。地震作 用和风荷载总是沿坐标轴的方向成对作用的。 强调:改变此参数,地震作用和风荷载的方向同时改变。 建议:a 仅需改变风荷载作用方向时才采用该参数。 b、如果结构的主轴方向与新的坐标系方向不一致,宜 将结构主轴方向角度作为“斜交抗震力附加地震方向”填入,已 考虑沿结构主轴方向的地震作用

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2、混凝土容重(单位:KN/m^3): 一般情况下,混凝土容重为 25KN/m^3。当考虑构件表面粉 刷重量后,混凝土容重宜取 26~27,一般框架、框剪及框架-核心 筒可取 26.0,剪力墙可取 27.0。但又由于构件自重计算梁板、梁 柱重叠部分都未扣除,所以混凝土容重可适当取小些。 建议:取 25KN/m^3

3、钢材容重(单位:KN/m^3): 钢材容重为 78 KN/m^3。可行。

4、裙房层数:指地上的周边都有的群房。 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)6.1.10 条文、6.1.3 规定:有裙房时,加强部位的高度可以延伸至裙房以上一层。 SATWE 在确定剪力墙底部加强部位高度时, 总是将裙房以上 一层作为加强区高度判别的一个条件。 程序不能自动识别裙房层数,需要人工指定。应从结构最底 层起算(包括地下室)。例如:地下室 3 层,地上裙房 4 层,则 裙房层数应填 7.

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裙房层数仅用作底部加强区高度的判断,规范针对裙房的其 他相关规定,程序未考虑。

5、转换层所在层号: 按自然层号填输,含地下室的层数。例如:地下室 3 层,转 换层位于地上 2 层时,转换层所在层号应填入 5。 对于高位转换判断,转换位置以嵌固端起算即以(转换层所 在层号-嵌固端所在层号+1)进行判断,是否为 3 层或 3 层以上 转换。

6、地下室层数:指与上部结构同时进行内力分析的地下部分 的层数。 地下室层数影响风荷载、地震作用计算、内力调整。底部加 强区判断等内容,是一项重要的参数。

7.嵌固端所在层号: 《抗规》6.1.3-3 条规定了当地下室顶板作为上部结构嵌固部 位时应满足的要求;6.1.10 规定剪力墙底部加强区部位的确定与 嵌固端有关;6.1.14 条提出地下室作为上部结构的嵌固部位时的

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相关计算要求; 《高规》3.5.2-2 规定结构底部嵌固层的刚度比不 宜小于 1.5。 这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端。1)当地下室顶板作 为嵌固部位时, 那么嵌固层所在层为地上一层, 即地下室层数+1; 2)而如果在基础顶面嵌固时,嵌固端所在层号为 1。(程序默 认值的嵌固端所在层号为“地下室层数+1”)

8、墙元细分控制最大控制长度(单位:m):这是墙元细分 的一个重要参数 为了保证网格划分质量, 细分尺寸一般要求控制在 1 米以内, 缺省值为 1.0。

9.墙元侧向节点信息: 这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数。 程序强制为 “出 口”,即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉,四边上 的节点均为出口节点,使墙元的变形协调性更好,分析结果更符 合剪力墙的实际。

10、对所有楼层采用刚性楼板假定:

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“强制刚度楼板假定”指不区分刚性板、弹性板,或独立的 弹性节点,只要位于该层楼面标高处的所有节点,在计算时都将 强制从属同一刚性板。 这样做的目的是避免由于局部振动的存在而影响结构位移比 的正确计算。 建议 1)一般在进行结构的整体参数控制(如六个比值的计 算)选(是); 2)在进行结构内力分析和配筋计算时,要遵循结构的真 实模型,所以不选择该项。 实际工程中要注意以下两点: 1)对于复杂的结构(如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂 房或者柱顶、墙顶不在同一标高或者没有楼板等情况),如果强 制采用“刚性楼板假定”,结构分析会严重失真。对这类结构不 宜硬性控制位移比,而应通过查看位移的“详细输出”,或观察 结构的动态变形图,以考察结构的扭转效应。 2)对于错层或带夹层的结构,总是伴有大量的越层柱,如果 采用“强制刚性楼板”,所有越层柱将受到楼层的约束,造成结 果失真。

11、地下室强制采用刚性楼板假定: Satwe 对于地下室楼层总是强制刚性楼板假定。

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12.转换层指定为薄弱层: Satwe 中转换层缺省不作为薄弱层,需要人工指定。如需将转 换层指定为薄弱层,可将此项打钩,则程序自动将转换层添加到 薄弱层中;如不打勾,则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写 转换层号的效果是完全一致的。

13、结构材料信息:共 5 个选项:钢筋砼结构;钢与砼混合 结构;有填充墙钢结构;无填充墙钢结构;砌体结构。按含义选 取,砌体结构用于底框结构。 “结构材料信息”影响到不同规范、规程的选择。

14、结构体系:按结构布置的实际状况确定。共分:框架、 框剪、框筒、筒中筒、板柱剪力墙、剪力墙、异形柱框架结构、 配筋砌块砌体结构、底框结构、部分框支剪力墙结构、单层钢结 构厂房、多层钢结构厂房、钢框架结构等 15 项。确定结构类型 即确定与其对应的有关设计参数。

15、恒、活载计算信息:

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这是竖向荷载计算控制参数,选项包括:不计算恒活荷载、 一次性加载、模拟施工加载 1、模拟施工加载 2、模拟施工加载 3. 对于实际工程,总是需要考虑恒活荷载的,因此不允许选择 “不计算恒活荷载”项。 “施工模拟 1” 采用整体刚度分层加载求解各层位移, 近似处 理方式。 “施工模拟 2”在施工模拟 1 的基础上,将柱轴向刚度放大 10 倍,以减少柱、墙的刚度差异,从而起到调整传基础荷载的 作用。理论上不严密,是经验处理方法。 “施工模拟 3”是对“施工模拟 1”的改进,直接采用分层刚 度分层加载的模型,不作近似处理,能更好地模拟施工加载。 建议 1)对于一般多、高层建筑,首用“模拟施工加载 3”来 计算恒载。2)对于钢结构或大型体育场馆类(没有严格的标准 层概念)结构应选“一次性加载”3)对于长悬臂结构或有吊柱 结构,由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺,故对悬臂部分采 用“一次性加载”;4)当有吊车荷载时不应选用“施工模拟加 载 3”

16、模拟施工次序信息: 1)程序隐含每一层自然层是一次施工(简称为逐层施工),

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2)用户可以通过施工次序来定义连续若干层为一次施工(简 称为多层施工)。 3)对于一些传力复杂的结构(转换层结构、下层荷载由上层 构件传递的结构形式、巨型结构等),应采用多层施工的施工工 序。 4)广义层的结构模型,应考虑楼层的链接关系来指定施工工 序。、

17 风荷载计算信息: SATWE 提供两类风荷载:“水平风荷载”和“特殊风荷载” 一般来说,大部分工程采用 Satwe 缺省的“水平风荷载”, 即计算结构 X、 Y 两个方向的风荷载, 如需考虑更细致的风荷载, 可通过“特殊风荷载”实现。

18、地震作用计算信息: 共 3 个选项: 不计算地震作用,很少出现,《抗规》3.1.2 有规定; 计算水平地震作用,计算 X、Y 方向的地震作用,一般用于 6-8 度区;

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计算水平和规范简化方法竖向地震作用: 按抗规 5.3.1 条规定 的方法计算竖向地震。 计算水平和反应谱方法竖向地震:按竖向振型分解反应谱法 计算徐翔地震。

19)结构所在地区: 分为全国、上海、广东。如果选择“广东”,程序将执行《广 东高规补充规定》。

20)规定水平力的确定方法: 【楼层剪力差法(规范算法)】、【节点地震作用 CQC 组合 方法法】 《抗规》3.4.3 条和《高规》3.4.5 条对位移比计算要求采用规 定水平力; 《抗规》6.1.3 条和《高规》8.1.3 条对倾覆力矩的计算要求采 用规定水平力。 规定水平力计算方法见《抗规》3.4.3-2 条文说明和《高规》 3.4.5 条文说明。 规范算法适用于大多数结构;CQC 算法适用于不规则结构, 即楼层概念不清晰,剪力差无法计算时。

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二、风荷载信息
1、地面粗糙度类别:分为 A、B、C、D 类。根据《建筑结 构荷载规范》(GB 50009-2012)8.2.1 条,程序按用户输入的地 面粗糙度类别确定风压高度变化系数。其中 D 类为有密集建筑 群,且房屋较高的城市市区,应慎用。

2、修正后基本风压(KN/m2): 修正后的基本风压是指考虑地点和环境的影响(如沿海地区和强风地带等),
在规范规定的基础上要把基本风压放大 1.1 或 1.2 倍。(风荷载基本值的重现

期为 50 年一遇) 注:程序只考虑了《荷规》第 8.1.1 条第一款的基本风压,地形 条件的修正系数η 程序并没有考虑。(修正系数η 见《荷规》 8.2.2-8.2.3)

3、X、Y 向结构基本周期(秒): 结构基本周期主要是计算风荷载中的风振系数 β z 用的。用户可以先按程序给定的 缺省值对结构进行计算。计算完成后,再将程序输出的第一平动周期值(WZQ.OUT 可 以查询)填入再算一遍即可。风荷载计算与否并不会影响结构自振周期的大小。 注:此处周期值应为估算所得数值,而不应为考虑周期折减后的数值

4.风荷载作用下结构的阻尼比:

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与“结构基本周期”类似,也用于风荷载脉动增大系数的计 算。 一般而言, 混凝土结构及砌体结构为 5%; 有填充墙钢结构为 2%;无填充墙钢结构为 1%。

5.承载力设计时风荷载效应放大系数: 《高规》4.2.2 条规定:对风荷载比较敏感的高层建筑,承载 力设计时应按基本风压的 1.1 倍采用。 注:一般情况下,对于房屋高度大于 60m 的高层建筑,承载 力设计时风荷载计算可填此项。

6.用于舒适度验算的风压、阻尼比: 《高规》3.7.6 条规定: 1)房屋高度不小于 150m 的高层混凝土建筑结构应满足风振 舒适度要求。 2) 风压取十年一遇的基本风压。 3) 计算阻尼比宜取 0.01~0.02。阻尼比对于混凝土结构取 0.02,对于混合结构可取 0.01~0.02。

7.顺风风振影响

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《荷规》8.4.1 规定考虑顺风风振影响的结构:1)高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的房屋;2)基本自振周期 T1 大于 0.25 秒 的各种高耸结构。

8.横风风振影响 《荷规》8.5.1 规定:对于横向风振作用效应明显的高层建筑 以及细长圆形截面构筑物,宜考虑横风风振的影响。 《荷规》8.5.1 条文说明: 1)建筑高度超过 150m 或高宽比大于 5 的高层建筑可表现 为明显的横风向风振效应; 2) 细长圆截面构筑物一般指高度超过 30m 且高宽比大于 4 的构筑物。 (1) 规范矩形截面结构:角沿修正比例 b/B。详见《荷规》 H.2.5 (2) 规范圆形截面结构:详见《荷规》H.1

9.扭转风振 《荷规》8.5.4 规定:对于扭转风振作用效应明显的高层建筑 及高耸结构,宜考虑扭转风振的影响。

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《荷规》8.5.4、8.5.5 条文指出宜考虑扭转风振影响的高层建 筑满足以下条件:1)建筑高度超过 150m;2) 3) ; 4)

10、水平风体型系数:指的是含高度变化等因素的综合系数, 应据《荷规》8.3 节、《高规》4.2.3 条确定。 体型系数分段数最多为 3。 各段体型系数见《荷规》8.3 节;《高规》4.2.3。

5、设缝多塔背风面体型系数: 该参数主要应用在带变形缝的结构关于风荷载的计算中。对 于设缝多塔结构,用户可以在《多塔结构补充定义》中指定各塔 的挡风面,程序在计算风荷载时自动考虑挡风面的影响,并采用 此处输入的背风面体形系数对风荷载进行修正。 注意: 如果用户将此参数填为 0, 则便是背风面不考虑风荷载 影响;对风载比较敏感的结构建议修正;对风荷载不敏感的结构 可以不用修改。

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三、 地震信息
1、结构规则性信息:结构平面规则性判断见《抗规》表 3.4-1 节。结构竖象规则性判断见《抗规》表 3.4.2-2。(一般而言,都 先选择【不规则】,偏于安全)

2、设计地震分组:见《抗规》附录 A。

3、设防烈度:见《抗规》附录 A。如果在附录 A 中查不到, 则表明该地区非抗震。

4、场地类别:共分 4 类。见《抗规》4.1 节。一般根据相应 工程的地勘报告进行选择。

5、砼框架、剪力墙抗震等级(0~5):见《抗规》表 6.1.2 或 《高规》3.9.3 选择。0 表示特一级;5 表示不考虑抗震构造要求。

6.钢框架抗震等级:根据《抗规》8.1.3 条来确定钢框架抗震 等级,对应采取不同的调整系数和构造措施。《抗规》8.3.1 条 规定了框架柱长细比与抗震等级有关;《抗规》8.3.2 规定了框 架梁、板的宽厚比。

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7.抗震构造措施的抗震等级: 1)《抗规》3.3.2 条:建筑场地为Ⅰ类时,丙类建筑允许按本 地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施。 (场地好) 2)《抗规》3.3.3 条:建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时,对设计基本 地震加速度为 0.15g 和 0.30g 的地区,宜分别按 8 度(0.20g) 和 9 度(0.40g)时的各抗震设防类别的要求采取抗震构造措施。 (场地差) 3)《抗规》6.1.3-4 条:当甲乙类建筑按规定提高一度确定其 抗震等级而房屋高度超过表 6.1.2 相应规定的上界时,应采用比 一级更有效的抗震构造措施(高度超限)

8.按中震(或大震)设计:【不考虑】、【不屈服】和【弹 性】 SATWE 增加两种性能设计的选择: “弹性设计”和“不屈服 设计”,依据见《高规》3.11 节。 1)对于中(大)震弹性,主要有 3 条:A)地震影响系数最 大值α
max 按中震或大震取值【《高规》表

4.3.7-1 可查】。 B)

取消组合内力调整(取消强柱弱梁、强剪弱弯调整);C) 不考 虑风荷载。

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程序使用时,需要勾选此项,并按中震或大震输入地震影响 系数最大值α
max.

2)对中(大)震不屈服,主要有 6 条:A)地震影响系数最大 值α
max 按中震或大震取值【《高规》表

4.3.7-1 可查】。B)取

消组合内力调整(取消强柱弱梁、强剪弱弯调整);C) 荷载分 项系数取 1.0(组合值系数不变);D) 材料强度取标准值;E) 抗 震承载力调整系数取 1.0;F) 不考虑风荷载作用。 程序使用时,需要勾选此项,并按中震或大震输入地震影响 系数最大值α
max.

9.斜交抗侧力构件方向附加地震数(0~5)及相应角度 可允许最多 5 组多方向地震, 附加地震数可在 0~5 之间取值, 并填入相应的角度值。该角度时与 X 轴的正方向的夹角,逆时 针为正。斜交角度>15 度时才考虑。

10、考虑偶然偏心:【是】或【否】 1)《高规》4.3.3 条:计算单向地震时考虑偶然偏心的影响。 2)《高规》3.7.3 注:计算层间位移角时可不考虑偶然偏心。

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考虑{偶然偏心}计算后,A) 对结构的荷载(总重、风荷载)、 周期、 竖向位移、 风荷载作用下的位移及结构的剪重比没有影响; B)对结构的地震力和地震作用下的位移(最大位移、层间位移、 位移角等)有较大的区别,平均增大 18.47%。

11、考虑双向地震作用:【是】或【否】 《抗规》5.1.1-3 及《高规》4.3.2-2 规定:质量和刚度分布明 显不对称的结构,应计入双向地震作用下的扭转影响。 【主要根 据楼层最大位移与平均位移之比来判断】 一般情况选用。

12、计算振型个数: 一般应取 3 的倍数:【耦连】时不少于 9,且不超过层数的 3 倍;【非耦连】时不小于 3,且小于等于楼层数。最终以参与质 量系数是否达到 90%为准。

13、活荷重力荷载代表组合系数: 该参数只改变楼层质量,不改变荷载总值(即对竖向荷载作 用下的内力计算无影响)应按《抗规》5.1.3 条或《高规》4.3.6 条取值。

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一般民用建筑楼面等效均布活荷载取 0.5,此时各层不考虑 《荷规》的折减系数。 需要注意的是,根据建筑各楼层使用功能的不同,活荷载组 合系数并非是一成不变的,而是根据使用条件的不同而改变。

14、周期折减系数: 在框架、框剪结构中,由于填充墙的存在使结构实际刚度大 于计算刚度,实际周期小于计算周期,故据此周期算出的地震剪 力将偏小,结构偏于不安全。周期折减系数不改变结构的自振特 性,只改变地震影响系数。 《高规》第 4.3.17 条有具体规定。

15、结构的阻尼比: 根据《抗规》5.1.5-1、8.2.2 及《高规》4.3.8-1 等规定: 1)钢筋混凝土结构一般取 0.05; 2)混合结构可取 0.04; 3)钢结构在多于地震作用下,高度不大于 50m 时可取 0.04; 高度大于 50m 且小于 200m 时, 可取 0.03; 高度不小于 200m 时, 宜取 0.02。

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16、特征周期: 见《抗规》3.2.3,特征周期值见《抗规》表 5.1.4-2。附加周 期值见《抗规》表 5.2.7。

17、地震最大影响系数最大值: 见《抗规》表 5.1.4-1。《高规》表 4.3.7-1。

18、用于 12 层以下框架薄弱层验算的α ma 本参数即旧版程序“罕遇地震影响系数最大值”,仅用于 12 层以下规则砼框架结构的薄弱层验算。

四、 活载信息
1、柱、墙设计活荷载:【不折减】或【折减】 作用在楼面上的活荷载,不可能以标准值的大小同时布满所 有楼面上,所以在墙柱设计时,需要考虑实际荷载沿楼面分布的 变异情况。 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。 注意:在 PMCAD 的<楼面荷载传导计算>中也有 “荷载折减” 选项。如果两处选折减,则荷载折减会累加。

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2、传给基础的活荷载:【不折减】或【折减】 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。

3、梁活载不利布置最高层号: 此参数若取 0, 表示不考虑活荷载不利布置。 若取>0 的数 NL, 就表示 1~NL 各层均考虑梁活载的不利布置。 考虑活载不利布置后,程序仅对梁活荷不利布置作用计算, 对墙柱等竖向构件并不考虑活荷不利布置作用, 而只考虑活荷一 次性满布作用。 建议:一般多层混凝土结构应取全部楼层;高层宜取全部楼 层。见《高规》5.1.8。 按自然层号填入。

4、柱、墙、基础活荷载折减系数:《荷规》表 5.1.2。 此处仅当勾选了【折减柱、墙设计活荷】或【折减传给基础 的活荷】后,才生效。

5.考虑结构使用年限的活荷载调整系数: 该参数见《高规》5.6.1 条:使用年限为 50 年时取 1.0;100 年取 1.1。

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五、调整信息
1、梁端负弯矩调整系数: 在竖向荷载作用下,当考虑框架梁及连梁塑性变形内力重分 布时,可对梁端负弯矩进行调幅,并相应增加其跨中正弯矩。 此项调整只针对竖向荷载,对地震力和风荷载不起作用。 《高规》5.2.3 条,梁端负弯矩条幅系数对于: 1) 装配整体式框架取 0.7~0.8; 2) 现浇框架取 0.8~0.9; 3) 对悬臂梁的负弯矩不调幅; 建议一般取 0.85

2、梁活荷载内力放大系数: 【梁设计弯矩放大系数】起源于梁活载的不利布置。当不考 虑活载不利布置时,梁活载弯矩偏小,故通过该参数调整梁弯矩 设计值,作为安全储备。 因此,该系数,只对梁在满布荷载下的内力(包括弯矩、剪 力、轴力)进行放大,然后再与其它荷载工况进行组合。 一般工程建议取 1.1~1.2. 如果已经考虑了【梁活载不利布置】后,则应取 1。

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3、梁扭矩折减系数: 对于现浇楼板结构,当采用刚性楼板假定时,可以考虑楼板 对梁的抗扭作用而对梁扭矩进行折减。 折减系数可在 0.4~1.0 范围内取值,建议一般取默认值 0.4.详 见《高规》5.2.4 但对结构转换层的边框架梁扭矩折减系数不宜小于 0.6。

4.托墙梁刚度放大系数: 托墙梁刚度放大系数的原因:对于实际工程中“转换大梁上 面托剪力墙”的情况,墙与梁之间的实际协调关系在计算模型中 不能得到充分体现。1)实际的结构受力情况是,剪力墙的下边 缘与转换梁的上表面变形协调。2)计算模型的情况是:剪力墙 的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调。 于是计算模型中的转换 大梁的上表面在荷载的作用下会与剪力墙脱开, 失去本应的变形 协调。与实际情况相比这样的计算模型的刚度偏柔。 建议一般取默认值 100.

5.实配钢筋超配系数

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对于【9 度设防烈度的各类框架】和【一级抗震等级的框架结 构】,框架梁和连梁端部剪力、框架柱端弯矩、剪力调整应按实 配钢筋和材料强度标准值来计算。根据《抗规》6.2.2 条,6.2.5 条及《高规》6.2.1 条、6.2.3 条,一、二、三、四级抗震等级分 别取 1.4、1.2、1.1 和 1.1。 本参数只对【一级框架结构】或【9 度区框架】起作用,程 序可自动识别;当为其它类型的结构时, 也不需要用户手动修改 为 1.0。

5、连梁刚度折减系数: 多、高层结构设计中允许连梁开裂,开裂后连梁刚度会有所 减低。程序通过该参数来反映开裂后的连梁刚度。 1)计算地震内力时,连梁刚度可折减; 2)计算位移时,可不折减; 3) 连梁刚度折减是对抗震设计而言的, 对非抗震设计的结构, 不宜进行折减。 一般与设防烈度有关,设防烈度高时可多折减一些。但一般 不小于 0.5,一般工程取 0.7. 该参数对【以洞口方式形成的连梁】和【以普通梁方式输入 的连梁】都起作用。

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6、中梁刚度放大系数: 考虑楼板作为翼缘对梁刚度的贡献。 一般勾选【梁刚度放大系数按 2010 规范取值】

7.砼矩形梁转换 T 形(自动附加楼板翼缘) 这是在中梁刚度放大后,计算所得的内力,对 T 形砼梁进行 设计。故该项与计算内力无关。如果选择了该项,该梁是以 T 形 梁进行配筋设计。 一般不勾选该项。

8.部分框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高 一级:【是】或【否】 根据《高规》表 3.9.3、表 3.9.4,部分框支剪力墙结构底部加 强区和非底部加强区的剪力墙抗震等级可能不同。 对于“部分框支剪力墙结构”,如果用户在“地震信息”页 “剪力墙抗震等级” 填入部分框支剪力墙结构中一般部位剪力墙 的抗震等级,并在此处勾选【是】,程序将自动对底部加强区的 剪力墙抗震等级提高一级。

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9.调整与框支柱相连的梁内力:【是】或【否】 《高规》10.2.17 条:框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱 的弯矩及柱端框架梁(不包括转换梁)的剪力、弯矩。但框支梁 的剪力、弯矩和框支柱的轴力不可调整。 勾选该项后,程序会调整与框支柱相连的框架梁的内力。一 般勾选。

10.0.2V0、框支柱调整上限: 由于程序计算 0.2V0 调整和框支柱的调整系数值可能很大。 用 户可设置调整系数上限值,这样程序进行相应的调整,采用的调 整系数不会超过这个上限值。 0.2V0 默认值为 2.0,框支柱认值为 5.0,可自行修改。

11.指定的加强层个数及层号: 指定了加强层后,程序自动实现如下功能: 1) 加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级; 2) 加强层及相邻层轴压比限值减少 0.05; 3) 加强层及相邻层设置约束边缘构件

12.按抗震规范(5.2.5)调整各楼层地震内力:【是】或【否】

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用于调整剪重比,一般选【是】,详见《抗规》5.2.5 和《高 规》4.3.12 条。 【弱轴方向动位移比例 (0~1) 】 、 【强轴方向动位移比例 (0~1) 】 可填入:0;0.5;1.0 【0】 表示结构的基本周期位于设计反应谱的加速度控制 段;T1<Tg 【0.5】表示结构的基本周期位于设计反应谱的速度控制段; Tg<T1<5Tg 【1】表示结构的基本周期位于设计反应谱的位移控制段; T1>5Tg

13.按刚度比判断薄弱层的方式 SATWE 对所有楼层都计算按其楼层刚度及刚度比, 根据刚度 比自动判断薄弱层。 一般选择【按抗规和高规从严判断】

14.制定的薄弱层个数及层号 手动制定薄弱层和层号。在总信息处,有“是否将转换层号 自动识别为薄弱层”,若勾选了该项,则不需要在此输入转换层

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的层号。对于竖向构件不规则、或承载力不满足要求的楼层,不 能自动判断为薄弱层,需要用户再次定义。

15 薄弱层地震内力放大系数 抗规规定薄弱层的地震剪力增大系数不小于 1.15;高规则要 求 1.25. 缺省值为 1.25。

16 全楼地震作用放大系数: 这是地震力调整系数,可通过此系数来放大地震作用,提高 结构的抗震安全度,其经验取值范围是 1.0~1.5. 建议一般采用默认值 1.0

17 顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数: 设计人员可以通过这个系数来放大结构顶部塔楼的地震内 力,若不调整顶部塔楼的内力,可将起算层号及放大系数均填 0. 该系数仅放大塔楼的地震内力,并不改变位移。 按顶塔楼的起始层自然层号填入,系数一般取 3.

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18.0.2V0 分段调整 在此处制定 0.2V0 调整的分段数,每段的起始层号和终止层 号,以空格或逗号隔开。 如果不分段,则分段数填 1. 如不进行 0.2V0 调整,应将分段数填为 0

六、设计信息
1、结构重要性系数: 该参数用于非抗震组合中的构件承载力验算,详见《砼规》 式(3.2.3-1)。当结构安全等级为二级或设计使用年限为 50 年 时,应取 1.0 。建议一般取默认值 1.0 。

2.钢构件截面净毛面积比: 该参数用来描述截面被开洞(如螺丝孔等)后的削弱情况。 该值仅影响强度计算,不影响内力计算。建议当构件连接全为焊 接时取 1.0;为螺栓连接时取 0.85 。

3.考虑“p-△”:【是】或【否】

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p-△效应为重力二阶效应,在建筑结构分析中指的时竖向荷 载的侧移效应。 当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯 矩的 10%时,应计入重力二阶效应,详见《抗规》3.6.3 条、 《高 规》5.4.1 条及 5.4.2 条。 建议一般先不选择,经验算后根据“WMASS.OUT”文件中 给出的结论来确定。对于高层钢结构宜考虑。考虑 P-△效应后, 对高层的影响是“中间大两端小”。

4、按高规或高钢规进行构件设计:【是】或【否】 符合高层条件的建筑应勾选,多层建筑不勾选。

5、钢柱计算长度系数按有侧移计算:【是】或【否】 该参数仅对钢结构有效,对混凝土结构不起作用。根据《钢 规》5.3.3 条,对于无支撑纯框架,选择【有侧移】;对于有支 撑框架,应根据事故“强支撑”还是“弱支撑”来选择【有侧移】 还是【无侧移】。 通常钢结构宜选择【有侧移】,如不考虑地震、风作用时, 可以选择【无侧移】。

6.框架梁端配筋考虑受压钢筋:

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按照《砼规》11.3.1 条:考虑地震作用组合的框架梁,计入纵 向受压钢筋的梁端混凝土受压高度符合下列要求 一级抗震等级: 二、三级抗震等级 当计算不满足以上要求时,会给出超筋提示,此时应加大截 面尺寸或提高混凝土的强度等级。 按照《砼规》11.3.6 条:框架梁梁端界面的底部和顶部纵向受 力钢筋截面面积的比值,除按计算确定外,一级抗震等级不应小 于 0.5;二、三级抗震等级不应小于 0.3 。 利用规范强制要求设置的框架梁端受压钢筋量,按双向钢筋 界面计算配筋,以适当减少梁端支座配筋。 一般建议勾选。

7.结构中框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 根据《高规》8.1.3 条,框架-剪力墙结构、底层框架部分承受 倾覆力矩的比值在一定范围内(大于 50%)时,框架部分的轴压 比需要按框架结构的规定采用。 勾选此项后,程序将一律按纯框架结构的规定控制结构中的 框架的轴压比。除轴压比外,其余设计仍遵循框剪结构的规定。

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8.剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4 条: 【是】或 【否】 《高规》7.2.16-4 条规定:抗震设计时,对于连体结构、错层 结构以及 B 级高度高层建筑结构中的剪力墙, 其构造边缘构件的 最小配筋应按照要求相应提高。 勾选此项时,程序将一律按照高规 7.2.16-4 条的要求控制构 造边缘构件的最小配筋,即对于不符合上述条件的结构类型,也 进行从严控制;如不勾选,则程序一律不执行此条规定。 一般勾选,偏于安全。

9.当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定时,一律设置构造 边缘构件: 根据《抗规》表 6.4.5-1 和《高规》表 7.2.14,,当暗柱轴压 比小于某值时,可以只设构造暗柱。 注意:部分框支剪力墙结构的剪力墙不适用此项。 程序会自动判断约束边缘构件楼层并按此参数来确定是否设 置约束边缘构件,并可在“特殊构件定义”里分层、分塔交互指 定。

10、指定过渡层数和层号

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高规 7.2.14-3 规定: B 级高度高层建筑的剪力墙, 宜在约束边 缘构件层与构造边缘构件层设置 1~2 层过渡层。 程序不自动判断过度层,用户可在此指定。程序对过度层执 行如下原则: 1) 过渡层边缘构件的范围仍按构造边缘构件 2) 过渡层剪力墙边缘构件的箍筋配置按约束边缘构件确定 一个体积配箍率,又按构造边缘构件为 0.1,取其平均值。

11. 柱配筋计算原则:【按单偏压计算】或【按双偏压计算】 【按单偏压计算】在计算 X 方向配筋时不考虑 Y 向钢筋的作 用,计算结果具有唯一性。 【按双偏压计算】在计算 X 方向配筋时考虑了 Y 向钢筋的作 用,计算结果不唯一。 建议用户采用【单偏压】计算,采用【双偏压】验算。 《高规》6.2.4 条规定:抗震设计时,框架角柱应按双向偏心 受力构件进行正截面承载力设计。 如果用户在【特殊构件补充定义】中“特殊柱”菜单下制定 了角柱,程序会对其自动按照【双偏压】计算。

12.梁、柱保护层厚度:

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实际工程必须先确定构件所处的环境类别,然后根据《砼规》 8.2.1 条填入正确的保护层厚度。构件所属环境类别见《砼规》 表 3.5.2.新规范调整了保护层厚度的定义,设计时应格外注意。

13、梁柱重叠部分简化位刚域:【是】或【否】 【不作为刚域】即将“梁柱重叠部分作为梁长度的一部分进 行计算”; 【作为刚域】则是将“梁柱重叠部分作为柱宽度进行计算”。 详见《高规》5.3.4. 建议一般选择【否】;而对异形柱框架结构,宜选择【是】。 勾选后,可能会改变梁端弯矩、剪力。

七、配筋信息
钢筋强度信息在 PM 中定义,其中梁、柱、墙主筋级别按标 准层分别制定:箍筋级别按全楼定义。钢筋级别和强度设计值的 对应关系也在 PM 中指定。在 SATWE 中尽可查看箍筋强度设计 值。 1、墙水平分布筋间距: 按《砼规》10.5.10 条取值,可却 100~300 。抗震设计时,水 平钢筋间距不宜大于 200mm。《抗规》6.4.4 有规定。

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2、墙竖向分布筋配筋率: 墙竖向分布筋配筋率可根据《砼规》11.7.14 条和《高规》 3.10.5-2 条、7.2.17 条、10.2.19 条的相关规定:特一级一般部位 取 0.35%,底部加强部位取 0.4%;一二三级取为 0.25%;四级区 委 0.2%,非抗震要求取为 0.2%;部分框支剪力墙结构的剪力墙 加强部位抗震设计时取 0.3%;非抗震设计时取 0.25%。 竖向分布筋的大小会影响端部暗柱的纵向配筋。

3、墙边缘构件箍筋强度:据《混规》表 4.2.3-1 选用。

4、结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数、配筋 率 当用户需要对结构底部某基层的竖向配筋率进行指定时, 可 在这里定义。 该功能主要用于提高框筒结构中剪力墙核心筒底部 加强部位的竖向分布筋的配筋率, 从而提高钢筋混凝土框筒结构 底部加强区的言行。

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八、荷载组合
一般来说,本页的这些系数是不用修改的,因为程序在做内 力组合时时根据规范要求处理的。只有在有特殊需要的时候,一 定要修改其组合系数的情况下, 才有必要根据实际情况对相应的 组合系数做修改。

九、地下室信息
地下室层数为零时,“地下室信息”页为灰,不允许选择; 填入地下室层数时,“地下室信息”变亮,允许选择。 1、土层水平抗力系数的比例系数(M 值): 该参数可以参照《建筑桩基技术规范 JGJ94-94》的表 5.4.5 的灌注桩顶来取值。m 的取值范围一般在 2.5——100 之间,在 少数情况的中密、 密实的沙砾、 碎石类土取值可达到 100——300. 其计算方法即是基础设计中常用的 m 法,可参阅相关的书籍 或规范。 若填一负数 m(m 小于或等于地下室层数 M),则认为地下 室无水平位移。

2、外墙分布筋保护层厚度: 根据《砼规》表 8.2.1 选择,环境类别见表 3.5.2 。在地下室外 围墙平面外配筋计算时用到此参数。

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3.扣除地面以下几层的回填土约束: 该参数的主要作用是由设计人员指定从第几层地下室考虑基础 回填土对结构的约束作用。比如某工程有 3 层地下室, “土层水 平抗力系数的比例系数”填 14,若设计人员将此参数填为 1,则 工程只考虑地下 3 层和地下 2 层回填土对结构的约束作用, 而地 下 1 层则不考虑回填土对结构的约束作用。

4.回填土容重(KN/m3): 该参数用来计算回填土对地下室侧壁的水平压力。建议一般取 18.0 KN/m3。

5.室外地坪标高(m): 当用户指定地下室时,该参数是指以结构地下室顶板标高为参 照,高为正,低为负。 当没有指定地下室时,则以柱(或墙)脚标高为准。建议一般 按实际情况填写。

6.回填土侧压力系数 该参数用来计算回填土对地下室外墙的水平压力。

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建议一般取默认值 0.5 当地下室施工采用护坡桩时,该值可乘以折减系数 0.66 后取 0.33 。

7.地下水位标高(m):-X.XX 该参数标高系统的确定基准砼 【室外地坪标高】 , 当应满足<=0。 建议一般按实际情况填写。

8.室外地面附加荷载(KN/m3): 该参数用来计算地面附加荷载对地下室外墙的水平压力。 一般建议取 5.0KN/m2,


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