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模板施工方案修改


杨家庄城中村改造项目(红星美凯城)6#楼模板施工方案

目录
一、编制依据: ........................................................................... 2 二、 工程概况: ..................................................

........................ 2 2.1 工程概况 ...................................................................... 2 2.2 模板工程概述 .................................................................. 2 三、 工程各部位结构尺寸及材料选择: ...................................................... 3 3.1、工程各部位结构尺寸 ........................................................... 3 3.2 模板材料的选择 ................................................................ 3 四、施工总体安排: ....................................................................... 3 4.1 模板配置 ...................................................................... 3 4.2 进度要求 ...................................................................... 3 4.3 流水段划分: .................................................................. 3 五、施工准备工作: ....................................................................... 3 5.1 技术准备: .................................................................... 4 5.2 生产准备: .................................................................... 4 5.3、模板加工: ................................................................... 4 六、模板设计及施工方法: ................................................................. 5 6.1 墙柱模板: .................................................................... 5 6.2 梁模板: ...................................................................... 5 6.3 顶板模板: .................................................................... 5 七、 地下室模板施工 ...................................................................... 5 7.1、基础筏板及基础梁模板 ......................................................... 5 7.2、地下室外墙模板 ............................................................... 6 7.3 防水导墙模板 .................................................................. 6 7.4 后浇带模板 .................................................................... 7 八、 地上部分模板 ........................................................................ 7 8.1、墙柱模板施工方案 ............................................................. 7 8.2、梁模板 ....................................................................... 8 8.3 顶板模板: ..................................................................... 9 8.4 楼梯模板 ...................................................................... 9 8.5 电梯井模板: ................................................................. 10 8.6、脱模剂涂刷、模内清理: ...................................................... 11 九、模板拆除 ............................................................................ 11 十、质量要求: .......................................................................... 12 10.1、验收标准: ................................................................. 12 10.2、为加强质量控制,关键环节加强预检: ......................................... 13 十一、模板工艺的安全保证措施 ............................................................ 13 十二、文明施工要求: .................................................................... 13 十三、 安全验算 ......................................................................... 14 13.1 墙柱模板 ........................................................................... 14 13.2 板模板验算 .................................................................. 19 12.3 梁模板 ...................................................................... 31

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模板专项施工方案
一、编制依据: 1、 杨家庄城中村改造项目(红星美凯城)6#楼设计图纸 2、 杨家庄城中村改造项目(红星美凯城)施工组织设计 3、 建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002) 4、 人防工程质量验收与评价系统(RFJ01-2015) 5、 建筑施工手册(缩微版第二版) 6、 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002) 7、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008) 8、混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 9、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 10、钢结构设计规范 二、工程概况: 2.1 工程概况 杨家庄城中村改造项目(红星美凯城)位于西安市北郊珠江大道以东,凤 城二路与东二环北沿线十字西南角。东面为红星美凯龙家具购物广场,南边为西 北农副产品中心批发市场。 本工程由陕西杨家置业有限公司开发,北京中外建筑 设计有限公司设计, 陕西瑞信项目管理有限公司监理,陕西飞跃建筑工程有限公 司总承包施工。 6#楼建筑总面积:13467.19m2,建筑基底面积:868.26 ㎡,地上十五层,地 下一层,建筑总高度:47.15m,为全现浇剪力墙结构。结构抗震等级为:剪力墙 二级,设计使用年限为 50 年。 2.2 模板工程概述 模板工程是建筑工程中的主导工程,模板体系及施工方法选用情况对工程 质量和工期影响是至关重要的。选用合理、先进、科学的模板体系,不但可以提 高工程质量、缩短工期,工程成本也可以大力降低,因此,在本工程施工中,我 们将结合本工程的特点及我公司的实际情况,在不同的部位选用不同的模板,支 撑体系和施工方法,并在模板选型及配置量和制作过程中,进行合理搭配,力求 合理、先进、科学。建设单位要求本工程混凝土墙体交工标准为清水墙面,因此
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(GB 50017-2003)

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模板施工加验收需严格控制达到混凝土结构模板工程验收标准。 三、工程各部位结构尺寸及材料选择: 3.1、工程各部位结构尺寸 部位
地下室

层高
4.5

板厚
200

剪力墙厚度
250;300;500

梁截面尺寸
250*400 ; 250*450 ; 250*500 ; 250*600; 200*350 200*350 ; 200*400 ; 200*450 ;

夹层

1.33

100;180

250
250*500; 250*400; 250*450; 200*350 200*400 ; 200*450 ;

一层至十五层

2.9

100;120;150

200
250*500; 250*400; 250*450; 200*300; 200*400; 200*500

电梯机房

2.9

120

200
200*600

3.2 模板材料的选择 根据本工程的结构特点,结合我公司多年的经验,经比较,主体结构的柱、 墙、梁板施工,我们选择 18 厚优质木胶合板,配以方管、木枋骨架和钢管支撑 的散支散拆模板体系。其他辅助材料包括对拉螺栓、密封泡沫条、胶带、模板清 洁剂、脱模剂等。 散装模板背枋采用 40*50 方管、 40×50 木枋 (实际抛光后尺寸) 、 Φ 48×3.2 钢管、100×60×10 瓦斯垫块、蝴蝶卡,要求木枋不易变形和脆断,承重支撑材 料承插式碗扣架和钢管顶撑。 四、施工总体安排: 4.1 模板配置:为保证工程质量,实现创优目标,针对本工程特点,确定地墙柱 梁板模板采用 18 厚优质木胶合板散拼散装施工工艺, 楼梯踏步采用钢定型模板。 4.2 根据进度要求,考虑到结构构件模板的特点,标准层墙柱考虑二套模板,顶 板、梁考虑三层模板周转施工。 4.3 流水段划分: 6#楼共三个单元,即分为三个流水作业段施工,中间单元最先施工,与左右两 个单元相差一层高度, 左右两个单元同时施工并尽量保证左右两个单元同步作业。 五、施工准备工作:

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5.1 技术准备: (1) 、根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量,确定各部位模板施 工方法,编制模板施工方案并做好模板翻样工作。 (2) 、技术负责人及主管工长对操作班组做好方案、技术交底岗前培训,明确模 板加工、安装标准及要求。 (3) 、根据施工进度,提前制定模板所需材料进场计划。 (4) 、 及时组织钢定型模板进场,对于进场的钢定型模板由主管工长组织相关部 门进行验收,达不到要求的坚决退场。 (5) 、要求劳务公司尽快确定班组成员,施工前组织样板工程观摩会,对木工班 组进行现场交底,明确本工程模板工程的验收及交工标准。 5.2 生产准备: 5.2.1、人员准备: 序号 施工准备阶段 木料加工 模板拼装 模板运输、安装、拆除 模板清理、刷脱模剂 主体施工阶段
5.2.2 机械准备:

分工

6#楼 5 5 40 10 30 10

基础施工阶段

模板运输、安装、拆除 模板清理、刷脱模剂

序号 1 2 3 4

名称 压刨 圆盘锯 砂轮切割机 电焊机

数量 1 2 4 3

序号 5 6 7 8

名称 手提锯 吹风机 手用电钻

数量 8 3 10

5.3、模板加工: (1) 、根据模板翻样图,组织专人进行模板加工,应按照模板翻样要求进行加 工,整块模板锯开后,边缘要用平刨刨平,然后涂刷封边胶,以延长模板使用寿 命。
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(3) 、 背楞与面板及柱箍的两个接触面应用压刨刨平整,而且用在同一块模板 上的木方高度要严格一致,以确保面板、背楞及柱箍接触良好协同工作。 (4) 、木方之间的接头位置应相互错开,接头处搭接木方不小于 500mm。 (5) 、龙骨与面板连接的钉头一定要钉死,不能凸出或凹进板面,否则拆模 时极容易造成混凝土表面损伤,影响砼外观质量。 (6) 、顶板支模用的主、次龙骨都需过刨,以确保支撑平整。 六、模板设计及施工方法: 6.1 墙柱模板: 面板竖向背肋(40*50 方管、40×50 方木,立放) ,净距≤150mm。方木主要 用模板拼接处。 模板水平背楞(2Φ 48×3.2 钢管)间距:450mm(中心距) 模板竖向背楞 (2Φ 48×3.5 钢管) 间距: 450mm(中心距); 对拉螺栓 (M14) , 间距 400×400mm。 6.2 梁模板: 底模、侧模面板背楞(40×50mm 方木,立放) :净距≤150mm;侧模立档(Φ 48×3.2 钢管) 间距: 500mm; 当梁高度大于 500mm, 中间加设一道 M14 对拉螺栓; 所有梁模板底部中间纵向加设立杆支撑,支撑间距 1500mm。 底模横肋(Φ 48×3.5 钢管)间距:500mm;当梁宽度大于等于 500mm,间距 为 400mm。 6.3 顶板模板: 面板背肋(40*50 方管、40×50mm 方木,立放)间距:净距≤150mm; 主龙骨(48*3.2mm 钢管)间距:≤800(900)mm 钢支撑(碗扣管)间距: 当板厚为 200 时, 800×800mm; 当板厚为小于 200 时, ≤900×900mm 七、地下室模板施工 7.1、基础筏板及基础梁模板 地下室基础模板采用 18 厚聚脂漆光面九层板、木枋、钢管散装散拆。地下 室条形基础高出底板的模板拼装时,条形基础模板沿水平方向、竖直方向设置

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B16@300×300 两头焊接对拉螺栓,以确保承台截面符合设计要求。施工过程中 存在大量使用吊空模板的部位,具体支设采用预埋短钢筋作为模板支撑,间距 200mm 设置一道;吊空模板支设详图如下:

7.2、地下室外墙模板 地下墙体模板采用覆膜木胶合板、 竖向背肋 (40*50 方管、 40×50 方木, 立放) , 净距 150mm, Φ 48×3.,2 钢管做横向背楞, 外墙及人防墙体模板采用止水丝杆对 拉固定,其它墙体模板采用 M14 对拉螺栓固定。

7.3 防水导墙模板 地下室外墙水平施工缝设置在地下室外墙上 300mm 处, 设置 300mm 高混凝土 防水导墙,导墙内采用 300*300*2mm 止水钢板,基础、外墙后浇带、人防通道沉

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降缝处通圈采用预埋 300*300*2mm 止水钢板。 7.4 后浇带模板 地下室底板、外墙、梁板后浇带采用镀锌钢丝网围挡,钢筋作为骨架;长度方向 C14 钢筋通长设置间距@80mm;底板板厚度、外墙墙厚、梁高、板厚方向 C14 钢 筋设置间距@200mm;见详图:

八、地上部分模板 8.1、墙柱模板施工方案 模板穿墙螺栓设置, 横向间距 450mm, 竖向间距 450mm, 面板竖向背肋 (40*50 方管、40×50 方木,立放) ,净距 150mm。方木主要用模板拼接处。距模板上下 口均为 150mm;先水平后竖向设置双排双Φ 48×3.2 钢管,然后使用 M14 的对拉 螺栓固定,具体支设加固方法详见下图:

8.1.1 墙柱模板施工要点 1、 墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。 模板底部要安装定位板密封条,

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以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜拉和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度; 2、墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓,混凝土内撑; 3、混凝土浇筑完毕后施工人员必须按照墙柱平面布置图放出墙柱各边边线,依 次放出墙体控制 200mm 边线。 根据墙柱控制线在外墙的转角处放出竖向墙体控制 线,以便外墙墙体模板控制位置用。 4、 保证拼缝严密。 在砼浇筑过程中派专人看护模板, 随时检查模板的支撑情况。 5、墙柱使用普通螺栓,Φ 20 塑料套管,套管使用时必须穿过模板; 6、 模板安装完毕后, 检查一遍扣件, 螺栓是否紧固, 模板拼缝及下口是否严密, 再办预检手续。 7、墙体支模前必须对根部采用 50mm 宽,20mm 厚的水泥砂浆找平,水泥砂浆严 禁吃进混凝土内。然后贴好海绵密封条后,支设模板,挤紧保证不漏浆。 8、一条直线上断开的墙、垛在断开处每一道水平支撑必须保证有一根钢管通长 设置。 8.2、梁模板 8.2.1、梁模板施工方案 梁底模、侧模采用 18mm 厚木胶合板,40mm×50mm 方木做背肋立放。斜撑、 侧楞、底楞均为Φ 48×3.2 钢管。侧楞、底楞间距均为 500mm。梁支撑使用Φ 48 ×3.2 钢管,跨度等于或大于 4m 的梁底模、顶板模板起拱 1-3‰。梁腹板高度大 于 400mm 在梁腹板中部位置加设一道 M14 螺杆对拉加固,水平间距 500mm。详见 下图:

8.2.2、安装梁模板:
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1、混凝土浇筑完后,根据需要在地面上放出梁线,并用红油漆做好标记。 根据地面梁线先固定好梁底模板,梁底模板标高用下一层混墙柱钢筋上的 500mm 引在梁底钢管上。 2、梁模板支设需留出清扫口,将梁底及板面所有材料清理干净后经过项目部及 监理验收合格后方能进行钢筋绑扎施工。 3、顶板模板与梁侧模之间接缝、梁侧模与梁底模之间接缝设单面粘海绵条防止 漏浆。 4、梁腹板高度大于 500 的梁侧模版需留出一侧模板待钢筋工梁钢筋绑扎完 毕后再进行梁侧模安装加固。 8.3 顶板模板: 8.3.1 顶板模板施工方案 ①采用 18mm 厚木胶合板,40×50mm 方木作次龙骨(立放) ,净距≤150mm。 ②48*3.2mm 钢管作主龙骨,板厚为 150,120,100 时,间距≤900mm。相应 的支撑系统为碗扣架, 网格分别为≤900×900mm, 次龙骨与模板接触面均需刨光。 详见梁板模板示意图。 8.3.2 安装顶板模板: 1、所有碗扣架立杆、主次龙骨、木胶合板均以经项目技术室审核的编排布置图 进行,若有特殊情况必须经技术人员同意后调整。 2、梁板支撑层间的立杆应该在同一垂线上,保证荷载的传递。任一边立杆要求 距离墙边距离不得大于 400mm,距梁边 450mm 起步。 3、铺设主龙骨中,要求主龙骨居 U 托中间,不得偏心受力,且保证主龙骨在垂 直其铺设方向不得有可移动现象。 4、 靠墙边次龙骨必须与墙边紧贴, 在垂直次龙骨方向用 40×50mm 方木与墙紧贴。 5、板间拼缝用硬拼形式,应严密,表面平整,不能翘曲。 6、所有的胶合板均需按房间及木胶合板排板图编号,下层板必须运到上层同一 房间使用。 8.4 楼梯模板 8.4.1. 模板构造 6#楼楼梯为板式楼梯, 楼梯模板按楼梯详图用木胶合板及木板配置。楼梯段模板

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由底模、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。踏步侧板钉在外帮板和反三角木 上,外帮板宽度为梯段板厚及踏步之和,长度根据梯段长度确定。在外帮板内侧 划出踏步形状和尺寸, 并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木方,用于固 定踏步侧板。 反三角木是由若干三角木板钉在方木上,三角木板两直角边长分别 等于踏步的宽和高, 每一梯段反三角木配置一块。 为了解决楼梯梁底夹渣的问题, 决定将楼梯施工缝留置在上一层楼梯的三分之一梯段处,详见下图:

8.4.2、 模板施工 (1)模板安装前根据层高放线,先安装平台梁及平台模板;再安装楼梯斜 底模,在底模上划梯段宽度线,依线立外帮板,外帮板用钢管斜撑固定。在靠墙 一侧立反三角木, 然后依照外帮板内侧划出的踏步形状和尺寸在反三角木与外帮 板之间逐块钉踏步侧板, 踏步侧板一头钉在外帮板的木方上,另一头钉在反三角 木的侧面上。详见下图: (2)安装模板时控制好楼梯上、下休息平台标高、进深尺寸及踏步尺寸,确保 踏步高度应均匀一致。 最下一步及最上一步的高度应考虑到地面最后的装饰厚度, 防止因装饰厚度不同而导致梯步高度不协调。 8.5 电梯井模板:
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8.5.1、电梯间墙体与所在段的结构墙体同步施工。电梯井墙体模板、背楞及 支撑与结构墙体模板相同。 8.5.2、电梯间墙体支模时,先搭设好操作架子,立杆间距 1000mm ,横杆间距 1500mm,墙体模板放置在操作架子上。 8.5.3、每层操作面满铺木脚手板与架子固定牢固,并且在操作面下部铺设一 层安全兜网。 8.6、脱模剂涂刷、模内清理: 8.6.1、脱模剂涂刷: 使用乳质脱模剂,拆下的模板要及时清理和刷脱模剂,必须先将模板内外 和周边的灰浆清理干净,模板清理工具包括扁铲、砂纸、滚刷、擦布。使用乳质 脱模剂,要用滚刷顺序涂刷,涂刷均匀不要漏刷。 8.6.2、模内清理: 分两步, 第一步: 剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土, 露出石子; 第二步: 分两种情况(1)墙、柱合模前,用空压机清除钢筋绑扎施工留下的浮灰、杂物。 (2)梁、板钢筋绑扎完毕后,用空压机清除模内杂物。梁板均留清扫口:梁留 在梁底一端;顶板利用投测孔做清扫口。 九、模板拆除 9.1 模板拆除施工前,必须进行安全技术交底。 9.2 梁板模板拆除前依据砼强度报告,达到设计强度的 75%,悬挑梁板达到 设计强度的 100%时,主管工长填写模板拆除申请单,经项目技术负责人审批方 可拆除模板及支撑。 底模拆除混凝土强度要求
达到设计的混凝土立方体抗压强度 构件类型 构件跨度(m) 标准值的百分率(%)

≤2 板 >2,≤8 >8 梁 ≤8 >8

≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100

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悬臂构件

--

≥100

9.3 已拆除模板及其支架的结构,在砼强度符合设计砼强度等级的要求后,方可 承受使用荷载; 当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时,必须经 过核算,加设临时支撑。 9.4 模板应先支后拆,后支先拆,先拆非承重部位,后拆承重部位。 9.5 模板拆除时,应先确定拆模方向、顺序,2 米以上高处作业时,应有可靠的 立足点, 操作人员不得站在模板拆除的下方, 按规定搭设吊运模板外挑架吊运时, 严禁长短混杂,起吊物必须堆整齐,捆绑牢固。 9.6 模板拆除区域应设置警戒线和监护人。 9.7 梁板模板必须全部一次拆除完毕,不得留有未拆除的悬空模板。 9.8 拆除后的模板应及时清理,涂刷脱模剂,堆码整齐。 9.9 拆除梁、板、柱、墙模板时,严禁在同一垂直面上进行交叉作业。 十、质量要求: 10.1、验收标准: (1)模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性,其支撑部分应有 足够的支撑面积。 (2)模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。 (3)接缝不漏浆,严禁脱模剂污染钢筋、污染混凝土接槎处。 (4)现浇结构模板安装允许偏差和检验方法应符合下表规定。 现浇结构模板安装允许偏差和检验方法 项目 轴线位置 底模上标高 截面内 部尺寸 基础 柱、墙、梁 不大于 5 米 大于 5 米 层高垂直度 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 允许偏差(mm) 3 ±3 ±5 ±3 3 5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查

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表面平整度

2

2m 靠尺和塞尺检查

10.2、为加强质量控制,关键环节加强预检: (1)窗口模立完后先预检再安装模板。 (2)墙、柱、梁、顶板模板应 100%检查验收。 (3)模板验收及浇筑混凝土时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺 寸。 (4)墙、柱合模后,打混凝土前要进行验收办预检;梁支完底模后进行验 收,待梁筋绑扎完毕后,支侧模,并进行整体验收,办预检,顶板模板分别在支 模完成后及钢筋绑扎完毕后, 进行两次验收, 并在打混凝土之前办预检, 墙、 柱、 梁、顶板自检合格后报监理进行验收,在监理签认合格后方可进行下道工序,不 合格者要立即进行返工修整。 十一、模板工艺的安全保证措施 11.1 剪力墙、 柱砼必须分层浇筑, 防止一次浇筑超高, 造成砼侧压力过大, 胀裂模板。 11.2 在浇筑板砼时,砼堆积高度不得大于 500 ㎜,防止集中荷载过大,模 板的支架承载力不足而破坏。 11.3 模板及支架材料必须挑选,材质不符合要求的坚决不用,钢管顶撑及 支架必须定期维修,防止锈蚀。 11.4 模板立杆必须按规定设置纵横向支撑,防止立杆过高,失稳破坏,立 杆间距也必须符合要求。 11.5 遇到 4 级或 4 级以上强风天气时,严禁安装或拆除大模板作业。 11.6 操作人员不许攀登模板,不许在墙顶,独立梁及其它狭窄面无防护栏 的模板面上行走。 十二、文明施工要求: 12.1 选用模板周转材料堆场的材料时, 不得乱扔乱放, 选用后应恢复木板、 木枋的整齐。 12.2 墙、梁、板模支设过程中,不得将支设材料散乱摆放,不得杂乱拖拉 电源线,不得在已支设好的板模平用材料堆放外脚手架。 12.3 墙、板模支设完毕后,工作面应清扫干净,剩余应分料清运至各堆场

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码放整齐。 12.4 墙、板模应拆除干净,不得在砼面剩余边角材料,拆模后应将工作场 地清扫,移交下一道工序施工。 十三、安全验算 13.1 墙柱模板 13.1.1、荷载组合 《混凝土结构 侧压力计算依据规范 工程施工规 范 》 混凝土重力密度γ c(kN/m3) 24

GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间 t0(h) 混凝土浇筑速度 V(m/h) 4 2 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至 新浇混凝土顶面总高度 H(m) 0.9 2.8

新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2) 混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)

min{0.28γ ct0β v1/2, γ cH} =min{0.28× 24×4×0.9×21/2, 24×2.8}=min{34.213, 67.2}=34.213kN/m2 2

新 浇 混 凝 土 对 模 板 的 侧 压 力 标 准 值 G4k=min{0.28 γ ct0 β v1/2 , γ cH} = min{0.28×24×4×0.9×21/2,24×2.8}=min{34.213,67.2}=34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值 S 承= 0.9max[1.2G4k+1.4Q4k , 1.35G4k+1.4 × 0.7Q4k] = 0.9max[1.2 × 34.21+1.4 × 2 , 1.35 × 34.21+1.4 × 0.7 × 2] = 0.9max[43.852,48.144]=0.9×48.144=43.329kN/m2 正常使用极限状态设计值 S 正=G4k=34.21 kN/m2 13.1.2、面板布置 小梁布置方式 小梁间距(mm) 竖直 150 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 125 200

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主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm)

450 450

主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm)

200 450

模板设计立面图 13.1.3、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 面板弹性模量 E(N/mm2) 18 10000

面 板 抗 弯 强 度 设 计 值 15 [f](N/mm2)

墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取 b=0.4m,W=bh2/6=400× 182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4

1、强度验算 q=bS 承=0.4×43.329=17.332kN/m
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面板弯矩图(kN·m) Mmax=0.087kN·m σ =Mmax/W=0.087×106/21600=4.012N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q=bS 正=0.4×34.21=13.684kN/m

面板变形图(mm) ν =0.146mm≤[ν ]=l/400=200/400=0.5mm 满足要求! 13.1.4、小梁验算 小梁材质及类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 40×50 9000

小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 16.2 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 16.67

小梁截面惯性矩 I(cm4)

41.67

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1、强度验算 q=bS 承=0.225×43.329=9.749kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN) Mmax=0.195kN·m σ =Mmax/W=0.195×106/16670=11.696N/mm2≤[f]=16.2N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q=bS 正=0.225×34.21=7.697kN/m

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小梁变形图(mm) ν =0.726mm≤[ν ]=l/400=400/400=1mm 满足要求! 3、支座反力计算 R1=4.106kN,R2=...R30=3.65kN,R31=3.193kN 3.1.5、主梁验算 主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 双钢管 Ф 48×3 主梁截面类型(mm) Ф 48×3

主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 205 [f](N/mm2)

主梁弹性模量 E(N/mm2) 主梁截面惯性矩 I(cm4)

206000 22.49

主梁截面抵抗矩 W(cm3)

4.17

1、强度验算

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主梁弯矩图(kN·m) Mmax=0.331kN·m σ =Mmax/W=0.331×106/4170=79.401N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算

主梁变形图(mm) ν =0.053mm≤[ν ]=l/400=400/400=1mm 满足要求! 13.1.6、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值 Ntb(kN) 12.9

对拉螺栓横向验算间距 m=max[400,400/2+200]=400mm 对拉螺栓竖向验算间距 n=max[400,400/2+200]=400mm N=0.95mnS 承=0.95×0.4×0.4×43.329=6.586kN≤Ntb=12.9kN 满足要求! 13.2 板模板验算
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13.2.1、荷载设计 面板 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 面板及小梁 G1k(kN/m2) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2) 24 0.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 1.1

1 基本风压ω 0(kN/m2) 地基粗糙程度 0.25 C 类(有密集建筑群市区) 9 0.65 0.5

风荷载标准值ω k(kN/m2)

模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ s

13.2.2、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距 la(mm) 水平拉杆步距 h(mm) 2.8 900 1200 主梁布置方向 平行立杆纵向方向

立柱横向间距 lb(mm) 900 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合《规范》 JGJ166-2008 设置要求

立 柱 伸 出 顶 层 水 平 杆 长 度 450 a(mm) 小梁最大悬挑长度 l1(mm) 200

小梁间距 l(mm)

250

主 梁 最 大 悬 挑 长 度 200 l2(mm)

结构表面的要求 设计简图如下:

结构表面隐蔽

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模板设计平面图

模板设计立面图 13.2.3、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15 面板抗剪强度设计值 [τ ](N/mm2) 面板计算方式 三等跨连续梁 18 1.5

楼板面板应搁置在梁侧模板上, 本例以三等跨连续梁, 取 1m 单位宽度计算。 W=bh2/6=1000 ×18 × 18/6 =54000mm3 , I= bh3/12=1000 ×18 × 18 × 18/12

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=486000mm4 承载能力极限状态 q1=γ 0 × [1.35 × (G1k +(G2k+G3k) × h)+1.4× υ c ×Q1k] × b=1 × [1.35 × (0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×1=6.478kN/m q1 静=γ 0×[γ G(G1k +(G2k+G3k)h)b] = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15) ×1]=5.218kN/m q1 活=γ 0×(γ Q×υ c×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×1)×1=1.26kN/m 正常使用极限状态 q = ( γ G(G1k +(G2k+G3k) × h)) × b =(1 × (0.1+(24+1.1) × 0.15)) × 1 = 3.865kN/m 计算简图如下:

1、强度验算 Mmax=0.1q1 静 L2+0.117q1 活 L2=0.1×5.218×0.32+0.117×1.26×0.32 =0.06kN·m σ =Mmax/W=0.06×106/54000=1.115N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 ν max = 0.677ql4/(100EI)=0.677 × 3.865 × 3004/(100 × 10000 × 486000)=0.044mm ν =0.044mm≤[ν ]=L/250=300/250=1.2mm 满足要求! 13.2.4、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×50

小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 15.44

小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值 1.78

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[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 16.67 41.67

[τ ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁

q1 = γ 0 × [1.35 × (G1k +(G2k+G3k) × h)+1.4 × υ c × Q1k] × b=1 × [1.35 × (0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.3=2.024kN/m 因 此 , q1 静 = γ 0 × 1.35 × (G1k +(G2k+G3k) × h) × b=1 × 1.35 × (0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.646kN/m q1 活=γ 0×1.4×υ c×Q1k×b=1×1.4×0.9×1×0.3=0.378kN/m 计算简图如下:

1、强度验算 M1=0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2=0.125×1.646×0.92+0.125×0.378× 0.92=0.205kN·m M2=q1L12/2=2.024×0.22/2=0.04kN·m Mmax=max[M1,M2]=max[0.205,0.04]=0.205kN·m σ =Mmax/W=0.205×106/16670=12.295N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V1=0.625q1 静 L+0.625q1 活 L=0.625×1.646×0.9+0.625×0.378×0.9 =1.139kN V2=q1L1=2.024×0.2=0.405kN

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Vmax=max[V1,V2]=max[1.139,0.405]=1.139kN τ max=3Vmax/(2bh0)=3 × 1.139 × 1000/(2 × 40 × 50) = 0.854N/mm2 ≤ [τ ]=1.78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q = ( γ G(G1k +(G2k+G3k) × h)) × b=(1 × (0.3+(24+1.1) × 0.15)) × 0.3 = 1.22kN/m 挠度 , 跨中 ν max = 0.521qL4/(100EI)=0.521 × 1.22 × 9004/(100 × 9350 × 41.67×104)=1.07mm≤[ν ]=L/250=900/250=3.6mm; 悬臂端 ν max = ql14/(8EI)=1.22 × 2004/(8 × 9350 × 41.67 × 104) = 0.063mm ≤ [ν ]=2×l1/250=2×200/250=1.6mm 满足要求! 12.2.5、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф 48×3 主梁截面类型(mm) Ф 48×3

主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 205 [f](N/mm2)

主 梁 抗 剪 强 度 设 计 值 125 [τ ](N/mm2) 主梁弹性模量 E(N/mm2) 主梁计算方式 206000

主梁截面抵抗矩 W(cm3)

4.49

主梁截面惯性矩 I(cm4)

10.78 1

三等跨连续梁 可调托座内主梁根数

1、小梁最大支座反力计算 q1=γ 0 × [1.35 × (G1k +(G2k+G3k) × h)+1.4× υ c ×Q1k] × b=1 × [1.35 × (0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.3=2.105kN/m q1 静=γ 0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.5+(24+1.1)× 0.15)×0.3=1.727kN/m q1 活=γ 0×1.4×υ c×Q1k×b =1×1.4×0.9×1×0.3=0.378kN/m q2 = ( γ G(G1k +(G2k+G3k) × h)) × b=(1 × (0.5+(24+1.1) × 0.15)) × 0.3 = 1.28kN/m

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承载能力极限状态 按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×2.105×0.9=2.368kN 按悬臂梁,R1=2.105×0.2=0.421kN R=max[Rmax,R1]=2.368kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁,R'max=1.25q2L=1.25×1.28×0.9=1.439kN 按悬臂梁,R'1=q2l1=1.28×0.2=0.256kN R=max[R'max,R'1]=1.439kN; 计算简图如下:

主梁计算简图一

主梁计算简图二 2、抗弯验算

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主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m) σ =Mmax/W=0.631×106/4490=140.565N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN) τ max=2Vmax/A=2×4.386×1000/424=20.687N/mm2≤[τ ]=125N/mm2 满足要求!

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4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm) 跨中ν max=0.705mm≤[ν ]=900/250=3.6mm 悬挑段ν max=0.392mm≤[ν ]=2×200/250=1.6mm 满足要求! 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=6.228kN,R2=7.104kN,R3=7.63kN,R4=5.086kN 图二 支座反力依次为 R1=5.643kN,R2=7.381kN,R3=7.381kN,R4=5.643kN 13.2.6、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值 30 [N](kN)

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按上节计算可知,可调托座受力 N=7.63kN≤[N]=30kN 满足要求! 13.2.7、立柱验算 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合 《规范》 JGJ166-2008 设置要求 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积 A(mm2) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 支架自重标准值 q(kN/m) 1、长细比验算 λ =(h+2a)/i=(1200+2×450)/15.9=132.075≤[λ ]=180 满足要求! 2、立柱稳定性验算 λ =l0/i=2100.000/15.9=132.075 查表得,υ 1=0.386 不考虑风荷载: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γ G×q×H=Max[6.228,7.381,7.63,5.643]+1× 1.35×0.15×2.8=8.197kN f=N/(υ 1A)=8.197×103/(0.386×424)=50.084N/mm2≤[σ ]=205N/mm2 满足要求! 考虑风荷载: Mw=γ 0×γ Qυ cω k×la×h2/10=1×1.4×0.9×0.081×0.9×1.22/10= 0.013kN·m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γ G×q× H+Mw/lb=Max[6.228,7.381,7.63,5.643]+1×1.35×0.15× 2.8+0.013/0.9=8.211kN Ф 48×3 424 4.49 0.15 钢材等级 立柱截面回转半径 i(mm) Q235 15.9 钢管截面类型(mm) Ф 48×3

抗压强度设计值[f](N/mm2) 205

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f=Nw/(υ 1A)+Mw/W=8.211×103/(0.386×424)+0.013× 106/4490=53.065N/mm2≤[σ ]=205N/mm2 满足要求! 12.2.8、高宽比验算 根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 第 6.2.5: 模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=2.8/5=0.56≤2 满足要求,不需要进行抗倾覆验算 ! 12.2.9、立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm) 混凝土的龄期(天) 150 7 混凝土强度等级 C30

混 凝 土 的 实 测 抗 压 强 度 6.902 fc(N/mm2)

混 凝 土 的 实 测 抗 拉 强 度 0.737 ft(N/mm2) 立柱垫板宽 b(mm) F1=N=8.211kN 1、受冲切承载力计算 100

立柱垫板长 a(mm)

200

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.5.1 条规定,见下表 公式 参数剖析 F1 β h Fl≤(0.7β hft+0.25σ pc,m) η umh0 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 σ pc,m 度的加权平均值,其值控制在 1.0-3.5N/㎜ 2 范围 内 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数:当 h≤800mm 时,取β h=1.0; 当 h≥2000mm 时,取β h=0.9;中间线性插入取用。

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um

临界截面周长:距离局部荷载或集中反力作用面积 周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的 平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较, β s 不宜大于 4: 当β s<2 时取β s=2, 当面积为圆形时,取β s=2

h0 η 1 η 2 η =min( η 1, η 2) η

1=0.4+1.2/ β s, η 2=0.5+as β s ×h0/4Um

as

板柱结构类型的影响系数:对中柱,取 as=40,对 边柱,取 as=30:对角柱,取 as=20

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见, 不考虑上式中σ pc,m 之值,将其取为 0,作为板承载能力安全储备。 可得:β h=1,ft=0.737N/mm2,η =1,h0=h-20=110mm, um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mm F=(0.7β hft+0.25σ pc,m)η umh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×

110/1000=59.019kN≥F1=8.211kN 满足要求! 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.6.1 条规定,见下表 公式 参数剖析 F1 fc 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表 4.1.4-1 取值 混凝土强度影响系数,按本规范第 6.3.1 条的规定 取用

Fl≤1.35β cβ lfcAln

β c

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β l Aln Al β l=(Ab/Al)1/2 Ab 可得:fc=6.902N/mm2,β c=1,

混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积,按本规范第 6.6.2 条确定

β l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b) × (b+2b)/(ab)]1/2=[(400) × (300)/(200 × 100)]1/2=2.449,Aln=ab=20000mm2 F=1.35 β c β lfcAln=1.35 × 1 × 2.449 × 6.902 × 20000/1000=456.472kN ≥ F1=8.211kN 满足要求! 12.3 梁模板 12.3.1、荷载设计 面板 模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值 面板及小梁 G1k(kN/m2) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3) 当计算支架立柱及其他支承 结构构件时 Q1k(kN/m2) 24 混凝土板钢筋自重标 准值 G3k(kN/m3) 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2) 0.3 非 自 定 C 类 ( 有密集建筑群市 义:0.039 区) 0.1 0.3 0.5 0.75

1.5

1.1

1 基 本 风 压 ω 0(kN/m2)

2

风荷载标准值ω k(kN/m2) 地基粗糙程度

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模板支架顶部距地 面高度(m) 风压高度变化系数 μ z

3

0.65

风荷载体型系数μ s 0.2 12.3.2、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱纵距是否相等 梁跨度方向立柱间距 la(mm) 梁两侧立柱间距 lb(mm) 步距 h(mm) 立柱伸出顶层水平杆长度 a(mm) 斜杆或剪刀撑设置 梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向 是 900 900 1800 200 剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008 设置要求

新浇混凝土楼板立柱间距 l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 居中 450 3 按梁两侧立柱间距均分 225,450,675 5 75 0 200 结构表面隐蔽

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设计简图如下:

平面图

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立面图 12.3.3、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 面板弹性模量 E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 面板厚度 t(mm) 15 面板抗剪强度设计值 [τ ](N/mm2) 18 1.4

取单位宽度 b=1000mm,按四等跨连续梁计算: W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12 =281250mm4 q1=0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)× h)+1.4ψ cQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2,1.35× (0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1=20.475kN/m q1 静=0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5) ×0.6]×1=18.711kN/m q1 活=0.9×1.4×0.7×Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1= 15.4kN/m 计算简图如下:

1、强度验算 Mmax = 0.107q1 静 L2+0.121q1 活 L2 = 0.107 × 18.711 × 0.0752+0.121 × 1.764×0.0752=0.012kN·m σ =Mmax/W=0.012×106/37500=0.332N/mm2≤[f]=15N/mm2
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满足要求! 2、挠度验算 ν max = 0.632q2L4/(100EI)=0.632 × 15.4 × 754/(100 × 10000 × 281250) = 0.001mm≤[ν ]=L/250=75/250=0.3mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.393×18.711×0.075+0.446×1.764× 0.075=0.611kN R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.143×18.711×0.075+1.223×1.764× 0.075=1.766kN R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.928 × 18.711 × 0.075+1.142 × 1.764 × 0.075=1.453kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×15.4×0.075=0.454kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×15.4×0.075=1.32kN R3'=0.928q2L=0.928×15.4×0.075=1.072kN 12.3.4、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×50

小 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 15.44 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁截面惯性矩 I(cm4) 16.67 41.67

小 梁 抗 剪 强 度 设 计 值 1.78 [τ ](N/mm2) 小梁弹性模量 E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁

承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1 左=R1/b=0.611/1=0.611kN/m 梁 底 面 板 传 递 给 中 间 小 梁 最 大 线 荷 载 : q1 中 = Max[R2,R3,R4]/b = Max[1.766,1.453,1.766]/1= 1.766kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1 右=R5/b=0.611/1=0.611kN/m

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小梁自重:q2=0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左=0.9×1.35×0.5× (0.6-0.15)=0.273kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右=0.9×1.35×0.5× (0.6-0.15)=0.273kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左=0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4×2,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.3/2)/2 ×1=1.069kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右=0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)× 0.15)+1.4×2,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]× ((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.069kN/m 左侧小梁荷载 q 左=q1 左+q2+q3 左+q4 左 =0.611+0.018+0.273+1.069=1.971kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=1.766+0.018=1.784kN/m 右侧小梁荷载 q 右=q1 右+q2+q3 右+q4 右 =0.611+0.018+0.273+1.069=1.971kN/m 小梁最大荷载 q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[1.971,1.784,1.971]=1.971kN/m 正常使用极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1 左'=R1'/b=0.454/1=0.454kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1 中'=Max[R2',R3',R4']/b = Max[1.32,1.072,1.32]/1= 1.32kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1 右'=R5'/b=0.454/1=0.454kN/m 小梁自重:q2'=1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左'=1×0.5×(0.6-0.15)=0.225kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右'=1×0.5×(0.6-0.15)=0.225kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]× (0.45-0.3/2)/2×1=0.64kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右'=[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]× ((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.64kN/m

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左侧小梁荷载 q 左'=q1 左'+q2'+q3 左'+q4 左' =0.454+0.015+0.225+0.64=1.334kN/m 中间小梁荷载 q 中'= q1 中'+ q2'=1.32+0.015=1.335kN/m 右侧小梁荷载 q 右'=q1 右'+q2'+q3 右'+q4 右' =0.454+0.015+0.225+0.64=1.334kN/m 小梁最大荷载 q'=Max[q 左',q 中',q 右 ']=Max[1.334,1.335,1.334]=1.335kN/m 为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:

1、抗弯验算 Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×1.971×0.92,0.5×1.971 ×0.22]=0.2kN·m σ =Mmax/W=0.2×106/16670=11.971N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×1.971×0.9,1.971×0.2]= 1.109kN
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τ max=3Vmax/(2bh0)=3×1.109×1000/(2×40×50)=0.832N/mm2≤ [τ ]=1.78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 ν 1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×1.335×9004/(100×9350×41.67× 104)=1.171mm≤[ν ]=l1/250=900/250=3.6mm ν 2=q'l24/(8EI)=1.335×2004/(8×9350×41.67×104)=0.069mm≤[ν ] =2l2/250=2×200/250=1.6mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×1.971×0.9,0.375×1.971× 0.9+1.971×0.2]=2.217kN 同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=2.217kN,R2=2.007kN,R3=1.656kN,R4=2.007kN,R5=2.217kN 正常使用极限状态 Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.335×0.9,0.375×1.335 ×0.9+1.335×0.2]=1.502kN 同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1'=1.501kN,R2'=1.502kN,R3'=1.223kN,R4'=1.502kN,R5'=1.501kN 12.3.5、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф 48×3 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值 [τ ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 4.49 Ф 48×3 205

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主梁弹性模量 E(N/mm2) 可调托座内主梁根数

206000 2

主梁截面惯性矩 I(cm4) 受力不均匀系数

10.78 0.6

主梁自重忽略不计,主梁 2 根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所 受集中力为 Ks×Rn,Rn 为各小梁所受最大支座反力

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m) σ =Mmax/W=0.081×106/4490=17.965N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

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Vmax=1.482kN τ max=2Vmax/A=2×1.482×1000/424=6.99N/mm2≤[τ ]=125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算

主梁变形图(mm) ν max=0.005mm≤[ν ]=L/250=225/250=0.9mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.123kN , R2=1.175kN , R3=3.958kN , R4=1.175kN , R5=0.123kN 立 柱 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.123/0.6=0.204kN ,

P2=1.175/0.6=1.958kN , P3=3.958/0.6=6.596kN , P4=1.175/0.6=1.958kN , P5=0.123/0.6=0.204kN 12.3.6、可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可 调 托 座 承 载 力 容 许 值 30 [N](kN) 扣件抗滑移折减系数 kc 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力 N=max[R1,R5]=max[0.123,0.123]=0.123kN≤0.85× 8=6.8kN 单扣件在扭矩达到 40~65N· m 且无质量缺陷的情况下, 单扣件能满足要求! 0.85

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2、可调托座验算 可调托座最大受力 N=max[P2,P3,P4]=6.596kN≤[N]=30kN 满足要求! 12.3.7、立柱验算 钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径 i(mm) Ф 48×3 Q235 15.9 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积 A(mm2) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 支架自重标准值 q(kN/m) Ф 48×3 424 4.49 0.15

抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 1、长细比验算 l0=h+2a=1800+2×200=2200mm

λ =l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ ]=150 长细比满足要求! 查表得,υ =0.357 2、风荷载计算 Mw = 0.9 × υ c × 1.4 × ω k × la × h2/10 = 0.9 × 0.9 × 1.4 × 0.039 × 0.9 × 1.82/10=0.013kN·m 3、稳定性计算 根据 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008, 荷载设计值 q1 有所不同: 1)面板验算 q1=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×1=18.9kN/m 2)小梁验算 q1 = max{0.566+0.9 × 1.2 × [(0.3-0.1) × 0.3/4+0.5 × (0.6-0.15)]+0.9 × [1.2 × (0.5+(24+1.1) × 0.15)+1.4 × 0.9 × 1] × max[0.45-0.3/2 , (0.9-0.45)-0.3/2]/2×1,1.634+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=1.686kN/m 同上四~六计算过程,可得: P1=0.179kN,P2=1.707kN,P3=5.989kN,P4=1.707kN,P5=0.179kN 立柱最大受力 Nw=max[P1+N 边 1,P2,P3,P4,P5+N 边 2]+0.9×1.2×0.15 ×(2.8-0.6)+Mw/lb=max[0.179+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9

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×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9,1.707,5.989,1.707,0.179+0.9×[1.2× (0.5+(24+1.1) × 0.15)+1.4 × 0.9 × 1] × (0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2 × 0.9]+0.356+0.013/0.9=6.36kN f = N/( υ A)+Mw/W = 6360.207/(0.357 × 424)+0.013 × 106/4490 = 44.913N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 12.3.8、高宽比验算 根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 第 6.2.5: 模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=2.8/6=0.467≤2 满足要求,不需要进行抗倾覆验算 ! 12.3.9、立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm) 混凝土的龄期(天) 150 7 混凝土强度等级 C30

混 凝 土 的 实 测 抗 压 强 度 8.294 fc(N/mm2)

混 凝 土 的 实 测 抗 拉 强 度 0.829 ft(N/mm2) 立柱垫板宽 b(mm) F1=N=6.36kN 1、受冲切承载力计算 200

立柱垫板长 a(mm)

200

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.5.1 条规定,见下表 公式 参数剖析 F1 Fl≤(0.7β hft+0.25σ pc,m) β h η umh0 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 σ pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数:当 h≤800mm 时,取β h=1.0; 当 h≥2000mm 时,取β h=0.9;中间线性插入取用。

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度的加权平均值,其值控制在 1.0-3.5N/㎜ 2 范围 内 um 临界截面周长:距离局部荷载或集中反力作用面积 周边 h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的 平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与 短边尺寸比较, β s 不宜大于 4: 当β s<2 时取β s=2, 当面积为圆形时,取β s=2 as 板柱结构类型的影响系数:对中柱,取 as=40,对 边柱,取 as=30:对角柱,取 as=20

h0 η 1 η 2 η =min( η 1, η 2) η

1=0.4+1.2/ β s, η 2=0.5+as β s ×h0/4Um

说明

在本工程计算中为了安全和简化计算起见, 不考虑上式中σ pc,m 之值,将其取为 0,作为板承载能力安全储备。 可得:β h=1,ft=0.829N/mm2,η =1,h0=h-20=130mm, um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7β hft+0.25σ pc,m)η umh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×

130/1000=99.579kN≥F1=6.36kN 满足要求! 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 第 6.6.1 条规定,见下表 公式 参数剖析 F1 Fl≤1.35β cβ lfcAln fc 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表 4.1.4-1 取值

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β c β l Aln Al β l=(Ab/Al)1/2 Ab 可得:fc=8.294N/mm2,β c=1,

混凝土强度影响系数,按本规范第 6.3.1 条的规定 取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积,按本规范第 6.6.2 条确定

β l=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200× 200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2 F=1.35β cβ lfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥ F1=6.36kN 满足要求!

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