CAESARⅡ在压力容器管口应力分析中的应用

第３ ９卷 第 １ ０期　 ２１ ００年 １ 　 ０月

辽　

宁　

化　

工　

Ｌ ａ ｎ ｎ 　 ｈ ｍｉ￣ Ｉ ｄ ｓｒ 　 ｉｏ ｉ ｇ Ｃ ｅ ｃ ｎ ｕ ｔ ｙ

Ｖｏ ． ９， ． ０ １３ Ｎｏ １ 　 Ｏｃｏ ｅ ， ０ ０ ｔｂ ｒ２

１ 　

Ｃ Ｅ Ａ 　 在 压 力 容 器 管 口应 力分 析 中的应 用　 Ａ Ｓ Ｒ１ １
刘 焰 明 ，刘 吉 飞 ，王　 乾 ，王 明鑫　
（ 洋 石 油 工 程股 份 有 限公 司 ，天 津 ３０ ５ ） 海 ０ ４ １　

摘　

要 ： 论 述 了压 力 容 器 管 口应 力 分 析 的基 本 理 论 ， 绍 了 云 图 曲 线 法 与 ＷＲ １７两 种 常 用 的 管　 　 介 Ｃ０

口应力 校核方法 ； 以某闭式排放罐为例 ， 将容 器本 体及支墩 建入模型 ， ＷＲ １７有 限元 分析方法进 行　 用 Ｃ０
校 核 。 对 相 应 边 界 条 件 的选 择 进 行 了论 述 ； 析 总 结 了降 低 容 器 管 口应 力 的 常 用 方 法 ， 终 推 荐 一 种　 并 分 最 较 为 合 理 的 容 器 管 口连 接 管 道 的 布 置 方 式 。 　 关 键 词 ： 压 力 容 器 ；管 口应 力 ； 图 ； Ｒ １７ 云 Ｗ Ｃ０　

中图分类号 ： Ｔ 　５ ．　 Ｑ０ ２ ４

文献标识码 ： Ａ 　

文章编号 ： １０ ０ ３ （０ ０ １ １９ ０ 　 　 ０４— ９ ５ ２ １ ）０— ０ ９— ４

近 年来 ， 随着 海洋 石油工 业 的发展 ， 压力 容 器在　 石 油平 台 以及 Ｆ Ｓ Ｐ Ｏ等浮 式生 产储 油设 施 上获 得 了　 广 泛 的应用 ， 如油气 分 离 、 然气 处理 、 天 闭式 排放 、 火　 炬、 化学 注入 等 系统 中都 用 到 了压 力 容 器 。 由于 大　 多数海 上生 产平 台 与 浮式 生 产设 施设 计 空 间 有 限 ， 　 压 力容 器所 连接 管道 的走 向受 到 限制 ， 管道 如 布 置　

下 为正 ）　 为容 器 轴 线 与管 口中心 线所 在 平 面 内　 ，

弯矩 ． ， Ｍ　为 与 封 头 截 面 平 行 管 口截 面 内 的弯 矩 ， 　
¨ 　

的正 负 值 将 产 生 相 同 的应 力 效 果 ， 因此 ， 不　

考 虑正 负 。 　

１ 应 力 分 析 基 础 理 论　
１ １ ＷＲ １ ７校核 理论　 ．　 Ｃ０

不 合理 将使 容器 管 口柔 性 较 差 ， 道 将 对容 器 施 加　 管
较 大 的推力 以及 弯矩 ； 时 由于 开 口造 成局 部 结 构　 同
不 连续 ， 区域 容易 形 成 应 力 集 中 。 内外 载 的共 同　 该

压 力容 器管 口应力 分析 的 目的是 根据管 口载荷　 计 算容 器 内力 ， 析 容 器 管 口区域 受 载 下 的应 力 状　 分 况 。 自从 ２ ０世 纪 ６ ０年 代 以 来 ， 接 研 究 学 会 第　 焊

作 用使 得管 口区域 易 产 生 裂 纹 甚 至破 裂 ， 导致 油 气　 泄漏或 爆炸 、 危及 生产 和生 活安 全 。 　 压 力 容 器通 常 布置 在 两 个对 称 配 置 的鞍 座 上 ， 　 受 内压 、 温度 、 介质 重 量 、 座支撑 、 震风 载 以及接　 鞍 地 管等导 致 的载荷 ， 力 情 况 较 为 复杂 。图 １为 卧式　 受
容 器模 型 图 。 　

１７公 告 （ Ｃ） ０ ＷＲ 已被设 计 工 程 师 广 泛 地 用 于 评 估　
容器、 附件 接 口的 局 部 应 力 。ＷＲ １ ７是 一 套 由于　 Ｃ０ 附加载荷 在 容器上 产 生 的有 限元 分析 结果 的参数 化　 法， 可用 来 分 析 圆柱 形 或 球 形 容 器 附 件 处 的应 力 。 　 管 口载荷 在 容器壁 上 引起 的应力 应满 足下列 条件 ： 　
一

次 总体薄膜 应力 强度 ： 　
Ｐ 　＜Ｓ 　 （） １　

一

次局 部薄膜 应力 强度 ： ． ： 　 　
＜１５ 　 ．Ｓ （） ２　

一

次薄 膜加一 次 弯 曲应 力强 度 ： 　
＋Ｐ ＜１５ 　 ６ ．Ｓ （） ３　

一

次加 二次应 力 强度 ： 　
＋ ＋Ｑ（ 次 应 力 ） ｓ 　 二 ≤３ 　 （） ４　

图 １ 卧 式 容 器 模 型 图　 　

图 中 ，、 Ａ Ｂ为管 口中心 线 至 两个 封 头 位 置 的距　 离 ， Ｄ为管 口中心 线至 两个 鞍座 之间 的距 离 ， Ｃ、 Ｐ为　 管 口轴 向力 ， 以容 器 外 至 内为 正 （ 模 型 中竖 直 向　 该

总应 力 强度 ： 　
Ｐ￡ ６＋Ｑ＋Ｆ（ 变 幅 ） ｓ ＋Ｐ 交 ≤２　 收 稿 日期 ： ２ ｌ　７２　 ０ Ｏ －７ 作 者简 介 ： 刘 焰 明（ ９ ３一） 男 ， 理 工 程 师 。 　 １８ ， 助 　 （） ５　

１０　 １０

辽　

宁 　

化　

工　
Ｐ ＝ Ｆｙ 　

２１ ０ ０年 １ 　 ０月
（） ９　
（０ 　 １） （ １　 １）

总应 力强度 （ 向主应力 和 ）　 三 ：
Ｓ ＋Ｓ Ｓ ≤４ ｍ １ ２＋ ３ Ｓ 　 （） ６　

Ｍ ｃ ＝Ｍ 　 ＋ Ｆｚ × 。 　 Ｍ￡ Ｍ ｚ＋Ｆ ×ａ 　 ｘ 　

其 中 ，１ （ ）～（ ） 控 制 一 次应 力 强 度 ， 由塑　 ３式 可 性 极限载 荷分析 Ｐ 　／ （ ） ≤ 　 ４ 式是 控 制 塑性 疲 劳 和　 递 增性 塑性 变 形 ， 由加 、 载塑 性 安定 性 分 析 代　 可 卸 替 ； ５ 式 控制 弹塑性疲 劳 ， ６ 式 控制 脆断 。 （） （） 　

式中 ： ａ为管 口法兰端面至罐体表面的距离 。 　

’ ＷＲ １７根据 管嘴 载荷可计 算 出一 次薄 膜应 力　 Ｃ０ 与二次 应力 ， 种应 力 部分 可 从合 成 应 力 强度 中得　 各
到， 而应 力强度 可 由施加 的持续 、 热胀 和偶 然载荷计　
算 中得 到 。 　

１ ２ 容 器管 口弯 曲刚度计算　 ． 在 各个力 与 力 矩 分 量 中， 矩 （ 括 平 面 内与　 弯 包 平面外 ） 比力更 容 易使 容器 壁 产生 变形 。如 图 １所　
图 ２ 容 器 管 口 “ ｎｈ ｒ处 理 模 型　 　 Ａ ｃｏ”

示 ， 为平 面内弯矩 ， 为平 面外 弯矩 。考 虑容 器　 帆 　
管 口柔 性后 ， 不能 缓解 与重 力 和压 力 相对 应 的一　 并

取 Ｍ ＝ Ｘ Ｍ　ＭＬ√ ） 一般 Ｍ　 　 ／ ２ ＭＡ （ ， ／ ２ ， ≥ √　 根据 Ｍ， Ｐ的值 参 照云 图进 行 校核 ， 果 点 （ 　 如 Ｐ， ）在 云 图 曲线 包 络 的范 围 内 ， 校 核 通 过 ， 之 ， 则 反 　

次载荷 ， 所能缓 解 的主 要是 由热 膨胀 和 端 点 附加 位　 移等 引起 的二 次载荷 。 　 弯 矩作 用 下 容 器 管 口弯 曲刚 度 可 按 式 （ 计　 ７）

需要 调整管 支架位 置 、 型 或修 改 管道 走 向使计 算　 类
结果通 过 。 　 ２ ２ ＷＲ 　０ ／ ９ ．　 Ｃ １７ ２ ７校 核法　

算： 　
Ｅ Ｋ￣＝ １ ７ ５ ｘ １ ５ ‘ Ｚ ． ４ 　 　 ０－ 。。 　
＿

（） ７　

式 中 ： 一 平 面 内 、 弯 曲 刚度 ， ? ／ ； Ｋ　 外 Ｎ ｍ％　 Ｅ 安 装 状 态 的 弹性 模 量 ， ａ　 一 ＭＰ ； ， 管 道 截 面惯 性 矩 ， 　　 ＿ ｍｍ ； Ｄ０ 管道 外 径 ， ｍ； 一 ｍ 　
一

云 图校核 法是 一 种 常用 的工 程 经验 值 法 ， 由于　 省去 了橇块 内 的建 模 与分 析 ， 用 起 来 比较 快 捷 。 使 　 但是 在一定 条件下 ， 容器 与 管道 连 接 处允 许 有 一定　

的位 移与转 角 ， 就是 说 与 容器 相 连 的管 嘴 有 一定　 也
的柔性 ， 如果 将设备 管嘴 完全 刚性 处理 ， 在工 作状态　

柔 性 因 子　

＝

ｃ 　（） ］ （ 寺［ 　 等 告

（ ８ ） 　

（Ｐ ） 算 出的管 嘴 载 荷将 非 常保 守 ， ＯＥ计 因此 有 时就　
需对 连接处 的实 际 刚度 进行 计 算 ， 将其 模 拟 为柔　 或 性 管嘴对 所 连 设 备 一 起 建 入 模 型 中。本 文 中 采 用　 ＷＲ ２ ７对 管 道 系统 进 行建 模 ， 用 ＷＲ １７校 核　 Ｃ９ 采 Ｃ０
管 嘴的柔性 。 　

式中：Ｃ ｗ系数 ， 计算平面内弯 曲刚度时取 ０ ０ 计算平 面外 弯　 ．９，
曲 刚度 时 取 ０ ２ ； ．７　 Ｄ 容器外径， 　 一 ｍｍ；
一

管道壁厚， 　 ｍｍ；

卜 容器壁厚，， ｍ 存在补强时 　应加上补擅厚度。 　

图 ３为 ＷＲ ２ ７输 入 界 面 ， Ｃ ９ 自动将 输　 Ｃ９ ＷＲ ２ ７ 入 的 管 嘴 节 点 与 容 器 节 点 关 联 ， 需 要 使 用　 不
“Ｎ Ｄ Ｃ Ｏ Ｅ点 ” 注意 “ ｉ ａｃ　 　ｔｆｎｒｏ Ｈ ａ ” ， Ｄ ｓ ｎｅｔ Ｓｉｅ ｅ ｒ ｅｄ 中　 ｔ ｏ ｆ 　　 输 入管 嘴离 较 近 的封 头 的距 离 ， Ｄｓ ｎｅｔ Ｏ ｐ— “ ｉａ ｃ　ｏ ｐ ｏ ｔ 　 　

２ 应用 实例　
在对 压 力容 器 管 口进行 校 核 时 ， 用 的有 两种　 常 方法： 一种 为 云 图 校 核 法 ， 接 将 容 器 口法 兰 处 作　 直

ｓ ｅＳｉｅｅ” ｉ 　ｔｆ ｒ 中输入 管 口距另 一 个 封 头 的距 离 。容　 ｔ ｆｎ 器 的材料 采用 Ａ ｌ　０ 参 照 Ａ ＭＥＢ １ ３的设计 标　 ５ ６７ ， Ｓ 　３ ． 准， 容器 的外径 与壁厚 按照管 道进行 输人 。 　

“ ｎｈｒ 处 理 ； 外 一 种 方 法 将 罐 体 建 入 到 模 型　 Ａ ｃｏ” 另
中， 采用 ＷＲ １ ７ ２ ７理论 进行 校核 。 Ｃ ０／９ 　
２ １ 云 图校核 法　 ．

考虑 到支墩 对压 力容器 的支撑 只作用 在压力 容　 器 下部 的一部分 面 积 上 ， 直接 在 容器 节 点 上施 加 约　 束 将会使得 计算 结果失 实 ， 因此在建 模时 ， 了使 计　 为
算 结果更 加真 实 ， 支墩也建 入到模 型 中 ， 容器 中　 将 从 心起建一 无质量 刚性 件 来 模 拟 支墩 ， 相应 的位 置　 在 进 行约束 。 　

在进 行 应力 分 析计 算 时 ， 有时 由于无 法获 取所　 需厂家资 料或为 了减 少 工作 量 ， 常在 管 口直 接 “ ｎ Ａ— 　 ｃｏ” ｈｒ 处理 ， 图 ２所 示 ， 时 假设 容 器 管 口区域无　 如 此 变形 ， 刚性无 限大 ， 后 提取 此 处 的 支架 力 与力 矩　 然
，

Ｆ ， ， ， ， ， 于图 ２所示模 型 ： 　　 　 　 　 对 　

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第３ ９卷第 １ Ｏ期　

刘焰 明， Ｃ Ｅ Ａ 等： Ａ Ｓ ＲⅡ在压 力容器 管 口应力分析 中的应用 　

（ ）若 持续 工作 状 态 与偶 然 状 态应 力 失 效 ， １ 可　
＠ ｗＲ 　 ７ ｃ２ 　 ９ ０ Ａ ｌ ５　 尸　 ０ ６

以增 加 支架 的个 数 ， 以及 调 整支 架 的位 置 与类 型 来　 改善 应力 状况 。 　 （ ）若热 态 工况 下 应 力 失 效 ， 释 放 相应 的约　 ２ 应 束 以及 利用管 道 的 变形 来 吸收 热 位移 ， 间位 置 允　 空 许还 可使 用 弹簧 吊架 ， 膨 胀 节 在 油 气 处理 系统 禁　 但 止使 用 。 　 （ ）根据 Ｇ １０的要 求 以 及 分 析 经 验 校 核 壁　 ３ Ｂ５ 厚是 否满 足要 求 ， 壁厚 过低将 导 致许用 载荷 较小 ， 此　
　 ｒ

ｏ　 　 ０　 Ｐ ５０ Ｄ５
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Ｎ　 ｅ Ｏｕｅ Ｄ　Ｉ　 ｅ： ｔｒ ｒ ｆ 　 Ｎｏ ｚ Ｗ 　 Ｔ ｃｋ ￣ ： ｚｌ ｅ ｈｉ ｎ 　
Ｖｅｓ 　ｄＯ ｕｍ　 ｔ Ｄ　ｎ ｅ 　 　 Ｖ时０ ｄＷ 　 Ｔ ｈｄ‘ ｓ 　 　

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Ｖ￣ ａ ｌ ｅ Ｃ　 ｄ ■ Ｏ￣ ｃｉｎ Ｃ ＇ｅ Ｖ 　 ｅｔ ｏ ｏｓ ｍ Ｘ：１ ０ ０ 　０　

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７ ０
… …

羔　

时通 过上 述两 种方 法调 整模 型意 义不 大 。 　

３ 结 论 与 展 望　
图 ３ ＷＲ ２ ７输 入 界 面　 　 Ｃ９

通过 对上 述模 型 的计算 与分 析 ， 出 以下结论 ： 得 　

本文以 Ｂ ２ Ｚ ６—３项 目中 的闭 排 罐 与 火 炬 管 线　

（ ）容器 的壁 厚 设 计 应 考 虑 承受 一 定 的外 载 ， １ 　
在购 置压 力容 器 时应 考 虑 外 载 的作 用 ， 行 容 器 管　 进 口管 网规 划时 应进 行 应 力 试 算 ， 在 相应 的位 置 进　 并
行补 强 。 　

为例 ， 模 进 行 分 析 ， 排 罐 管 口采 用 ＷＲ ２７进　 建 闭 Ｃ９
行模 拟 ， 了考虑 罐体 本身 柔性 ， 为 罐体 与支 墩均 按上　 述 的方法 建入 模 型 ， 图 ４ 　 如 。

（ ）容器 管 口连接 管道 的走 向应 考虑利 用管 道　 ２ 的 自身柔性 消 除 二 次应 力 ， 用 管 段 “ ” 收容 器　 利 １吸 轴 向位 移 ， 用 管 段 “ ” 收 管 段 ３的 轴 向位 移 。 利 ２ 吸 　 容器 管 口上 端 的立 管 长 度 不 宜过 长 ， 防止 立 管 的重　
ｌ 　

量导 致管 口轴 向力 过大 。 　

（ ）运 用 杠杆 定 律 调 整 支架 位 置 ， 方 面应 保　 ３ 一
丫　

证 支架 处 的 支 持 力 不 致 过 低 导 致 支 架 不 起 支 撑 作　

｝ 　
ｊ 　

用 ， 道其 它节 点应 力过 高 ； 管 另一 方面应 保证 支架 以　
及 基 础结构 能 承受 的载荷 不致 被压 溃 。最终使 得 管　
—　

／ 　
田 幸 　

固定支架　

口处 的应力 值较 低 。 　 （ ）“ 应 力 ” “ 位 移 ” 两 个 相 互 矛盾 的　 ４ 低 与 小 是 参数 ， 往往需 要牺 牲 其 中之 一 保证 计 算 结 果 的安 全　
可 靠性 。 　
参 考 文 献　
［ ］ 唐 永进 ． 力 管 道应 力 分 析 ［ ． 京 ： １　 压 Ｍ］ 北 中国 石化 出版 社， 　
２ ０ １ ： ５—８ 　 ０ ３， １ ６ ９．

图 ４ 建 入 容 器 本 体 模 型 图　 　

再 用 ＷＲ １７进 行 校 核 ， 核 时 是 否 考 虑 “ｎ　 Ｃ０ 校 Ｉ—

ｃ ｄ　 ｒｓｕｅＴ ｒｓ” 具争 议 ， 者 通 过查 阅诸 多　 ｌ ｅＰｅｓｒ ｈｕｔ颇 ｕ 　 笔 资料 得到 以下结 论 ： 于 盲 板 力 是 由于 管径 发 生 变　 基

化导致 有效 受压 面 积 变 化产 生 的推 力 ， 当管 道 中没　
有运用 波纹 管 ， 管道 的管径 没有 发 生变化 时 ， 盲板 力　 可 以通 过 系统 自身 的反馈 可 以达到平 衡 。 　 对 模型 进 行 运 算 求 解 后 运 用 ＷＲ １ ７校 核 管　 Ｃ０ 口载荷 ， 从计 算结 果 中提 取 Ｓ Ｓ 持 续 状 态 ， 虑 重　 Ｕ（ 考

［ ２］ Ｃ Ａ Ｅ Ｉｃ Ａ Ｓ ＲⅡ 中文 用户手 册 ［ ． Ｏ Ｄ 　ｎ．Ｃ Ｅ Ａ Ｍ］ 北京 ： 中国技术　
服 务 培 训 中心 ，０ ３　 ２０ ．

［ 　 刘亚江． Ａ Ｓ Ｒ Ⅱ管道应力分析理论 ［ ］ 管道技术 与设备 ， ３］ Ｃ ＥＡ Ｊ． 　
２０ 　 ０ ３．

［ ］ 段瑞． ４　 压力容器壳体局部应力计算方法 分析［ ］ 设计与结构 ， Ｊ． 　
２０ ，８ ６ ：５— ８ ０ １ １ （ ）２ ２ ． 　

力、 内压 与 弹簧力 ） Ｏ Ｃ（ 然 状 态 ， 虑 地 震 与 风　 、Ｃ 偶 考
载 ）Ｏ Ｅ 热 态 ， 、Ｐ （ 考虑 设计 温度 与安装 温 度 的差 值 引　

［ ］ 李永泰． ５ 压力容器分析设计需讨论的若 干问题 ［ ］ 设计计算 ， Ｊ． 　
２０ ２ （ ）３ ３ ． ０ ７，４ ２ ：０— ３ 　

起 的热胀 ） ３种状 态下 的管 口的载 荷 ， 核是 否 在许　 校
用 的范 围 内。 　

［ ］ 戚晓宁 ， ６　 石磊 ， 曹永． 力容器 管 口应力分 析 ［ ］ 石油化 工设　 压 Ｊ． 备 ，０ ９ ８： ４ ． ２０ ， ４ ４— ６　

若 某一 工 况 校 核失 败 ， 参 考 下述 相 应 方法 对　 可 计 算模 型进 行调 整 。 　

（ 下转 第 １０ １４页 ） 　

１０ 　 １４

辽　

宁 　

化　

工　

２１ ００年 ９月 　

６ 结

语　

螺 旋 折 流板 换 热 器 管 束 在 设 计 时 需 采 用新 结　 构 ， 弓形换热器 管束相 比 ， 有诸 多优 点 ， 别是　 与 具 特

它 能够有 效地 降低介 质 流 动 阻力 、 加 传热 效 率 和　 增 减 震等优 点 ， 因此 具有 广阔 的应用前 景 。 　
参 考 文 献　
［ ］ 王秋旺 ， １ 罗来勤， 曾敏． 交错螺旋折 流板管壳式 换热器 壳侧传　

图 ９ 螺 旋 折 流 板 在 椭 圆上 位 置 坐 标　
式 中 ： 一椭 圆 长半 轴 长 度 ， ｉ ； 　 ｍ ｌ　 ｌ

热与阻力性能［ ］ 化工学报 ， ０ ５ ４ ：２— ６　 Ｊ． ２０ （）２ ２ ． ［ ２］ Ｇ １ １—１９ ． Ｂ５ ９９ 管壳式换热器 ［ ］ ９ ９ Ｓ ．１９ ． 　 ［ ３］ 曹纬． 国外新 型换热器介绍［ ］ 化学工程 ， ０ ０ ６ ：０— ３　 Ｊ． ２ ０ （ ）５ ５ ． ［ ］ 王正方 ， ４ 王勇 ， 曲大伟． 螺旋折流板换热器 的研究 与制造 ［ ． Ｍ］ 　 全 国化工热交换器技术与设备交流会论文集， ０ ８ ２０ ． 　 ［ ５］ 潘振 ， 陈宝东 ， 艳丽． 商 螺旋折流板换 热器 的研究 与进展［ ］ Ｊ． 　

Ｒ 圆 柱体 半 径 （ 椭 圆短 半 轴 长 度 ） ｈｍ； 一 即 ，ｉ 　
一

螺旋 折 流 板 安装 倾 角 。 　

螺旋折 流板椭 圆 曲线 边上 任 意点 （ 　　 ） Ｚ ， 的数　 值 可 以计算 得 出。 　 当　 ＝ Ａ时 ， 以得 出此 时的 ｚ 值 ： 可 　 　
ｚ ＝，ｐ （ 一 ２Ｒ ） １ ／ ２１ Ａ ／　　

节 能 技 术 ， ０ ６ １ ：６—３ ． ２０ （ ）３ ９　

［ ６］ 邓斌 ， 吴扬 ， 陶文铨． 螺旋折流板换 热器壳侧 流动的数字模 拟　 ［ ． Ｍ］ 中国工程热物理学会 ２ ０ ０３年学术会议论文集， ０ ３　 ２０． ［ 　 王秋旺 ， ７］ 罗来 勤， 曾敏． 交错折流板 换热器传热 与阻力性 能的　 实验研究［ ． Ｍ］ 中国工程 热物 理学会 ２ ０ ０ ３年 学术 会议论 文　
集 。０ ３ ２０ ． 　

则螺旋 折流 板的弦 长 Ｃ的计算公 式 为 ： 　
Ｃ＝２ Ｉ＝ ／ ２ １一 ｚＲ ） Ｚ ２，ｐ （ Ａ ／ 　　

螺旋 折流板 的边长 Ｓ的计 算公 式为 ： 　
Ｓ＝ 　 ＋（ ／ ） ｃ ２　

ｗｗｗ．ｂｚｆｘｗ．ｃｏｍ
论 文 集 ，０ ３ ２０． 　
２ ｏ 　 ０ ４．

［ ］ 王良， ８　 罗来勤 ， 王秋旺． 螺旋折流板 换热器 中阻流板对换 热及　 沿程压降的影响［ ． Ｍ］ 中国工程热物理学会 ２ ０ ０ ３年学术会议　

［ ］ 朱冬生 ， ９　 蒋翔 ， 陆应生． 螺旋折流板 低翅 片管油换热器 应用研　 究［ ．０ ４年全国化工石化装备国产化技术交流会论文集 ， Ｍ］２ ０ 　

螺旋 折流板 的扇形 角 Ｊ Ｂ的计算 公式 为 ： 　
Ｂ： ａｃｉ（ ／ Ｓ　 ２ ｒｓ Ｃ ２ ） ｎ

［０］ 张少维 ， １ 周荣兰， 桑芝富． 折流板间距对换热器性能影响 的数　 值研究［ 】 南京工业大学学报 ， ０５（ ） ２ ２ ． Ｊ． ２０ ３ ：５— ８　

Ｉ ｒ ｄ ｔｏ 　 ｆｔ 　 ｐｉａ 　 ｆ ｅ Ｐｌ ｔ 　 ｔ ｕｃ ｕ ｅ ｎｔ ｏ ｕｃ ｉ ｎ ｏ 　ｈｅ Ｓ ｒ ｌＢａ ｌ 　 ａｅ Ｓ ｒ ｔ ｒ 　
Ｚ Ｅ 　ｉ－ ｎ ， Ａ 　 ｅｇｌ ｇ Ａ ＧＬｎ Ｈ ＮＧＸｕ ａ ｇ Ｃ Ｏ Ｆ ｎ—ｎ ，Ｙ Ｎ 　ｉ　 ｆ ｉ
（ Ｚ Ｍａ ｕａｔｒ ｇ Ｃ ， ｔ ， ｈ ｎ ａ ｇ１ ０ ４ 　 ｈｎ ） Ｌ 　 ｎ ｆ ｕ ｉ 　 ｏ Ｌｄ Ｓ ｅ ｙ ｎ 　１ １４ Ｃ ｉａ　 ｃ ｎ 　
Ａｂｓｒ ｃ ：Ｔｈｅ ｓ ｉａ　 ａｆｅ ｐ ａｅ ｈ ａ　ｘ ｈ ｎｇ ｍ　 ｌ　 ｄ ｐ　 ｐ ｏ ｉ ｔ　 ｐ ｒ 　 ｔｕ ｔ ｒ ｔａ ｔ 　 ｐ ｒｌｂ ｆ 　 ｌ ｔ　 ｅ ｔｅ ｃ ａ ｅ ａｌａ ｏ ｔａ ｐｒｘ ｍａｅ ｓ ｉａ ｓｒ ｃ ｕ ｅ，ｍａ ｙ ｐ ｅ ｅ 　 ｆｏ ｅ —ｑ ｒｅ 　ｆｔ ｅ ｓ ｅｌｃｏ ｓ ｌ ｌ ｎ 　 ｉｃ ｓｏ 　ｎ ｕａｔ ｒｏ 　ｈ 　ｈ ｌ　 ｒｓ 　
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（ 上接 第 １０ １１页） 　

Ｓ ｒ ｓ　 ａｙ ｉ　ｎ Ｎｏ ｚｅｏ 　 ｅｓ ｒ 　 ｓｅ　 ｉ 　 ｔｅ ｓＡｎ ｌｓｓｉ　 ｚ ｌ　 ｆＰｒ ｓｕ ｅ Ｖｅ ｓｌＷ ｔ ＣＡＥＳ ｈ ＡＲ Ⅱ 　
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