当前位置:首页 >> 能源/化工 >>

毕业设计,初步研究混合水泥和石英粉浆体在高温下的影响


建筑建材
初步研究混合水泥和石英粉浆体在高温下的影响

Alaa M. Rashad , Sayieda R. Zeedan b a 建材研究和质量控制研究所、房屋建设国家研究中心,HBRC,埃及开罗
b 原建材技术与工艺研究所、房屋建设国家研究中心,HBRC,埃及开罗 文章信息 文章的历史: 收到 2010 年 9 月 16 日 收到修改

稿日期 2011 年 9 月 27 日 接受 2011 年 10 月 2 日 网上可用 2011 年 12 月 31 日 关键字: 石英粉 混合水泥浆 高温 剩余强度 抗热震 摘要 初步研究使用石英粉(QP)作为矿物掺合料代以硅酸盐水泥 (PC)进行抗高温和热冲击的 可能性,分别以0%、5%、10%、15% 和20% 的质量分数 QP 取代 PC,各种硬化粘土暴 露在高温200、400、600、800和1000℃下2小时。与之前原来暴露的高温相比这些标本在逐 渐冷却后的残余力量是确定的,此外,应用水淬火进行测试,以确定各种硬化水泥浆体的抗 热震性。这些结果,讨论了使用材料表征实验即:X 射线衍射(XRD)分析,热重导数(陀螺) 分析和扫描电子显微镜(SEM),实验结果显示,QP 增强了水泥浆的耐高温和热震性能。

a

1.概论
混凝土是人类应用最广和最有用的建筑材料之一,然而混凝土有时显示两个不良的特 点:恶劣环境下耐久性和的美学属性很低,即很差的可视外观。众所周知,混凝土硬化水泥 浆体在发生变质的过程发挥关键作用。 混凝土结构质量的损失, 特别是强度和断裂一般显示 硬化水泥浆体成熟相组成和孔结构复杂的依赖关系[1,2] 。在 300℃以上,可以统一减少机 械特性[3–9]。这种高温会导致强度和弹性模量的损失 [10],并通过改变水泥净浆的物理化学成分增加了弹性的变形[11,12]。然而,刊物报道中指出,由于高温测试的条件和各种 使用材料的品种的差异性导致强度的减弱。 粘结剂、 外加剂和聚合类型因素影响了压力应变 曲线的形态和水泥的比例及存储条件[13]。 结果发现由于温度上升的影响混凝土结构质量会 损失,原因是水泥水化诱导期和混凝土硬化阶段放热 [14]。

Ca(OH)2 是在构造波特兰水泥网状结构的主要相之一。在水泥水化的产物中,只有 Ca(OH)2是能够精确地确定其组成的化合物,因此,这个测定成为了跟踪水化进程的方式
之一。PC 中 Ca(OH)2的形成很大程度的影响了它的机械性能,尤其是,凝硬性材料的表面

反应,比如硅粉(SF) 、脱水高岭土(MK) 和粉煤灰 (FA)。凭借石灰和生产硅质或硅铝酸盐 水合物的组合使用能增强火山灰材料的强度。火山灰水泥性能随着火山灰反应变化的开始 (从第1天到第28天) 而变化 [15–17]。 一些学者[18–20] 认为非晶硅和天然火山灰水 泥加快了 PC 和个别化合物的早期水化强度。这些学者提出水化率的增加可能是由于火山灰 水泥表面的水化产物加强了沉降作用, 在最初的几个小时, 一种化学惰性填料很可能被当做 一种成核点。有人认为火山灰水泥表面吸附许多 Ca2+离子加速 C3S 的溶出率。到目前为止, 已经被认为,火山灰反应总是与磨削过程中产生玻璃体阶段相关联。因此,特别是工业开发 过程就是为了获得高岭土和矿渣的玻璃材料,一些研究表明,耐火矿物掺合料除了使 PC 减 水率增强还增加其耐火性能。Yigang 等, [21]研究了粉煤灰更替水平,水胶比(w/b),和养 护条件对高温下混凝土的剩余属性的影响,650℃下,所有的煤粉混凝土试样比 PC 混凝土 试样表现出更好的性能。迪亚斯等, [22]进行测试,水泥用10%、25%和40%的粉煤灰等量 取代发现,600℃冷却后,10%的粉煤灰替代标本也可以消除所有可见的表面暴露的裂缝, 格兰治先生[23]进行一系列100℃到600℃,100℃间隔不等的温度作用下的 PC–FA 浆体的 调查。粉煤灰的掺量是总粘合剂重量的20%、25%、37.5%和50%,发现掺有粉煤灰的水泥 净浆曝露在300℃以上的残余强度有重大的改善。 徐等。 [24]研究了高温对煤粉混凝土的影响。PC 被更换为 FA 水平的0%、25%及55%。 残余压力是决定于 PC–FA 混凝土在高温250℃到800℃不等温度下的暴露温度, 他们观察到 的一种改进耐火度与粉煤灰掺合量及残余强度的方法。 Rehsi 和 Garg[25]报道, PC 包含20% – 30% 粉煤灰时暴露在高温和高湿度或浸润环境下具有良好的防火性能和尺寸稳定性,

Diederichs 等。 [26]准备了 HSCs 的混合物, 各自混入粉煤灰和矿渣和硅粉, 混合受到900℃
的最高温度,矿渣混凝土显示最佳性能,其次是粉状的粉煤灰和硅粉混凝土。Hossain[27] 研究了800℃高温影响下,用火山灰(VA)等量代换0%、5%、10%、15%和20%时混凝土的效果。 结果表明,相比于普通 PC,高温下火山灰混凝土的剩余强度和耐久性明显。 萨阿德等。 [28]报道,用10%SF 等量替换 PC,改进的物理力学性能相当于混凝土的微 观结构暴露于高温后的效果。萨阿德等。[29]研究了温度对包含 SF 的混凝土物理力学性能 的影响。被 SF 部分替换0%、10%、20%和30%PC,不同混凝土混合料高温暴露于100℃到 600℃,以100℃为一个增量。结果表明,600℃时,10%替换 PC 提高了64.6%抗压强度,在 600℃时,更换20%和30%提高了约28%抗压强度。Tanyildizi 和 Coskun[31]研究暴露在400℃ 和800℃下降解过程中混凝土的强度(抗压和粘结)。 有三个不同的混合物, 第一个包含纯 PC, 第二个混合15%FA 代替水泥,第三混合10%SF 取代水泥和最后一个混合物包含15%FA 和

10%SF 组合替换25%水泥。结果显示,增加混凝土的温度,粘结和压缩强度相应减少。结果 还表明,10%SF 等量取代水泥时有最高的抗压强度和粘结强度。Tanyildizi 和 Coskun[31]进 行了暴露在200、400和800℃下,影响轻混凝土的抗压强度和劈拉强度的研究。他们用0%、 10%、20%和30%等量替换水泥,所有混合物用0.77水灰比和4.8 kg/m3高效减水剂。结果表 明, 发现20%SF 等量替换下的所有温度都有最高的抗压强度和抗拉强度, Ghandehari 等。 [32] 研究了分别在100℃、200℃、300℃和600℃时,高温对高强混凝土力学性能的影响。水灰比 是0.4、0.35和0.3,掺合0%、6%和10%SF 的水泥替代品。结果表明,用10%SF 取代水泥有 最高的剩余抗压和拉伸强度。Morsy 等, [33]研究了在烧成和热震后,PC 浆体混合 MK 和 SF 通过淬火的剩余强度。控制 MK 以30%等量代替混合物,然后是以5%,10%和15%SF 等 量代替。结果显示,由于增加 SF 替换量,抗压的优势也增加。此外,15%MK 和15%SF 更 换 PC,抗热震比控制情况下增加20%倍。

Morsy 等, 研究了混凝土暴露在温度分别为200℃,400℃,600℃和800℃高温下 的性能,在二元和三元共存物中 PC 被 MK 和 SF 替代。0%、5%、10%、20%和30%等量
替换 PC,它们用的胶合物为:94±5%所有混合砂浆流是固定的砂率1:5.23。5%等量更换的 水泥结果表明,PC–SF 砂浆比纯 PC 或 PC–MK 胶泥有更高的残余强度。在更换10%水泥 的情况下,二元 PC–SF 砂浆比上5 %SF–5 %MK–水泥砂浆的三元硫化物具有更好的抗压 强度。在更换20%水泥的情况下,二元 PC–SF 有较好的残余抗压强度,而事实证明,这种 三元10 %SF–10 %MK–水泥残余砂浆比其具有更高的抗压强度。在更换30%水泥的情况 下,三元25 %SF–5 %MK–水泥砂浆具有最好的残余抗压强度。同样,结果表明在更换 20%PC 条件下,最好的是同等比例的 MK-SF 的混合物或者是单独的 SF,其次是25%MK 和 5%SF 的混合物,再次为10 %SF,最后为5 %SF。 Mendes 等,在用矿渣更换35%、50%和65%PC 下,固化后,浆体试样暴露在100℃到 800℃,每100℃为增量,且以6.25℃/分钟的速率恒温加热持续1小时,直到达到所需的温度。 他们指出,矿渣水泥混合物在高温下暴露具有较低的损害,这种矿渣水泥混合物对 Ca(OH)2 的减少和水泥净浆的比例增加具有重要意义,总而言之,矿渣在超出400℃温度时暴露可以 改善其力学性能。王,[36]研究了高温对高性能混凝土矿渣的影响(HPC)。矿渣水泥等量取 代5%、10%、20%、50%、80%和100%。使用三种不同的 w/b 比率,固化后的样本,依次在 25℃、105℃、200℃、440℃、580℃、800℃和1050℃中持续4小时。结果显示,当矿渣含量 在10%以下时,可在1050℃温度以下发生裂解。20%以上的矿渣掺量明显增加时,导致裂解 减少。使用0.23和0.47的 w/b 比率,可增加矿渣在高温下的弹性模量。0.23的 w/b 比率下显

示了一个明显的趋势,50%–80%的矿渣有较好的耐火性。Sarshar and Khour [37]通过水泥 和耐火砖料并采用65%重量 BFS 来制备水泥与混凝土试样。结果是与 PC 水泥/混凝土和30% 粉煤灰水泥石相比。最高温度是700℃,而每隔100℃来间测量残余物质。在所有测试样本中 PC–BFS 浆体和混凝土效果最好。在450℃和600℃时,PC–BFS 混凝土的残余抗压分别是初 始冷强度的102%和80%。 Morsy 等[38]研究了砂浆掺合 MK 和不掺合 MK 情况下, 温度升高至200℃、 400℃、 600℃ 和800℃持续暴露2小时的性能。用0%、5%、10%、20%和30%的 MK 等量替换 PC,结果显示, 在高温曝光之前和之后20%掺量似乎更有利使其达到最高残余抗压强度。 参量5%和10%的替代 品分别位于第二和第三位。30%替代物的残余抗压强度比纯 PC 砂浆低。Seleem 等[7]对不同 种类的火山灰水泥混凝土的防火性能的影响进行了研究, 他们将四种类型火山灰水泥混凝土 进行混合,即 MK, SF, FA 和矿渣。 每个火山灰水泥是两种使用率:10%和20%的形式,或 则更换或添加水泥。 他们共有17种的混合物。 所有混合物, 计算水化凝固是28天之后的强度。 残余抗压强度是在高温200℃、400℃、600℃和800℃下暴露3h 的评估值。结果显示,10%及 20%的替代添加量更有效抵抗高温。 潘宗光等。 [39]研究了高温下200℃、 400℃、 600℃和800℃ 持续1小时高温后混凝土的性能。准备普通混凝土(NSC)和高强混凝土(HSC)混合0%、5%、10% 和20%的 MK,测量和比较普通 PC 混凝土残余抗压强度。结果表明,20%MK 等量取代水泥的混 凝土获得最高的剩余抗压强度,似乎是在普通和高强度混凝土的最佳替代方式。 在之前的调查 QP,作者研究了不同比表面积的颗粒,可以改善 QP 一些特定的 PC 混凝土/ 砂浆的性质。贝内泽和 benhassaine [40]研究了 QP 颗粒不同比表面积的火山灰反应。结果 表明, 化学反应动力随颗粒面积的增加而增加。 在另一个研究, 贝内泽和 benhassaine [ 41 ] 研究了结构和颗粒尺寸对 QP 的火山灰反应性的影响。他们报告说,在亚5微米粒度域,取决 于粒径的粒子反应。 这个尺寸相当于一个临界表面区域位于约10000厘米/克石英颗粒。 在粒 径减少1微米,导致粒子反应出现了大幅上升。klimesch 和 Ray[42]研究了 MK–石灰泥浆水 化石榴石击穿形成过程中高压石英具有不同粒径的存在。MK–石灰–石英制备浆料在 Ca/ (Al+Si)和铝(Al + Si)分别为0.8和0.13的比例。他们报道,石英粒度是一个有影响力 的因素和影响, 在高温高压水击穿的形成和显着的关系11个水化硅钙石的形成。 在使用高粒 子大小石英时, 破坏水柘榴石11水化硅酸钙的形成与延迟。 他们还补充说在使用粗石英时的 反应时间水化形成更为突出。 jianxin 和施耐德[ 43 ]研究了超高性能混凝土(UHPC)与 QP 替代30%水泥。结果表明, 即使是30%取代的水泥与 QP 抗压强度不会受损。此外,坍流度从510毫米(控制组合)增加

到620毫米。justnes 等人。[ 44 ]粉磨的 PC /石英在特殊50 / 50的比例缩小水泥颗粒和石 英明显和片状颗粒对细颗粒内表面。他们比较那些 PC /石英不研磨在长期的水化。他们的 结论是,粉磨的 PC /石英增加早期水化强度,水化产物有较好的分布产生了广泛的细化孔 径的硬化粘结剂。因此,孔径细化,将导致渗透性和扩散系数的减少。 许多作者[44–60]使用 QP 和 SF 高活性粉末混凝土(RPC)。 Zanni 等。 [61]研究在20℃ 和250℃之间热处理 RPC 使用或不使用 QP 时的影响。 他们报告说, 热处理温度的增加导致更 长的 CSH 链[62,63]。 这可能是由于水泥水化的进展[37,38,64,65]以及 SF 和 QP 的火山 灰活性的影响。Tafraoui 等。 [66]比较生产与制造的 UHPC 的抗弯强度和抗压强度。他们 报告说,QP 不是 UHPC 制定的抗弯强度主要参数,但它帮助提供了强大的抗压强度。刘、黄 [67]使用 QP 水泥生产高流动反应粉砂浆进行修补。 拉赫马尼和 Ramaniapour[68]研究 QP 和 天然火山灰对密实混凝土耐硫酸的影响。 对五种混凝土混合料进行了调查, 第一个是控制包 含2型 PC,第二个2型 PC 和 QP 包含0至16粒。第三、第四和第五混合类似第二个混合,但所 载分别为火山土和浮石的火山灰水泥,而不是 QP。结果表明,使用 QP 混凝土表面附近酸浓 度减少,恶化的速度减少。凤[69]研究了不同填料对无机磷性能的影响水泥(IPC)。使用 QP 的填料有,锆英砂、石英砂、磁铁矿、高岭石,青石和铝土矿。使用 QP 比重为2.65 g/cm , 从2至0.02粒不等。他报告说,使用 QP 作为水泥填料增加和改进显微结构的强度。 虽然许多作者研究了混合水泥浆高温的影响[33,35,36,70,71]、灰浆[34,38,72, 73]和混凝土[7,24,39,74–76]火山灰水泥, 到现在没有发表关于使用 QP 提高高温和热震及 抗硬化水泥浆体的文献。因此,这次调查将宝贵的信息添加到这些领域。 这项工作的范围 是提供 PC–QP 粘贴的剩余强度的实验数据暴露在200℃到1000℃的高温范围,以200℃的一 个增量,并确定这些硫化物的抗热震性。这次调查同时可以被视为,初步研究使用 QP 矿物 掺合料代以 PC 抵御高温和热冲击的可能性。
3

2. 实验 2.1.材料
本文的研究从埃及公司制造的电绝缘体的 QP。QP 具有容重和比重分别为2.46g/cm3和 1.04g/cm3。 表1显示了 QP 的筛分析。 所使用的 QP 的矿物组成如图1所示。 商用 PC, CEM I: 42.5n,布莱恩镇面积3350平方厘米/克和确认埃及标准规格(ES 4756-1/2007)[ 77 ]用。 QP 和 PC 的 X-射线荧光(XRF)的化学成分分析在表2中给出。

2.2.混合比例
制备了五种混合水泥糊剂和纯净的 PC。QP 等量替换0%,5%,10%,15%和20%的 PC 混合水泥。W / B 比固定在0.25的所有的混合物。所有混合的细节都显示在表3。

2.3.方法
QP 等量替换0%,5%,10%的 PC,占水泥质量的15%和20%。用于整个调查恒定的 W / B 是0.25。混合机械搅拌浆料和标本投在20毫米的立方体模具中。电动振动器是用来确保良 好的压实性。新鲜标本覆盖聚乙烯板防止水分蒸发。24小时后,样品被从模具中取出并固化 在室温的水上,测试日期为28天之后,一些标本在105± 5℃ 24小时干燥后,试样被提交到选 定的加热制度,达到最高的五个温度:200℃,400℃,600℃,800℃和1000℃的持续时间为 2小时[33,34,38,70,78– 85 ]。试样暴露在加热温度升高速率每分钟6.67℃ 对称电炉。整理后的 试样加热时间,然后逐渐冷却到室温下,以免温度冲击,然后做压缩测试来衡量他们的剩余 强度。从每个混合物三标本不加热保存,作为参考,并直接测试压缩来测定其抗压强度。 在一般情况下,不同试样的标本抗热震性可以通过介质淬火炉适当高温,如水,液态金 属获得,油或熔融盐维持在一个较低的温度下。最常用的确定抗热震性实验是水淬试验。在 目前的研究中,使用20毫米× 20毫米× 20毫米试件尺寸对热震稳定性验证。严重的热稳定性 的测定通过水淬试验[ 33,71,85 ]。标本加热到105℃ 干燥24小时,然后6.67每分钟℃ 标称加热 速度,温度设定在800℃ ,在该温度下保持40分钟,室温水浴淬火5分钟,如此循环反复直至 达到热平衡样品的破碎, 最终整个样品体积损坏或变质。 一些淬火失败最终次数被作为衡量 一个热冲击性能标准。

3.结果与讨论 3.1.抗压强度
抗压强度演化纯净的 PC 与5%,10%,15%和20%QP 等量代替的 PC,7和28天的水化 如图2。在7日和28日的情况下,硬化浆体与 QP 代替的的 PC 浆具有较高强度。强度的增强 依赖于在 PC 矩阵的 QP 含量。图3描绘了硬化 PC–QP 浆体强度增加的 QP 含量的增加。观 察到的20%QP 取代水泥,为最高抗压强度。20% QP 取代水泥硬化 PC 浆体发生最大变更。 在这个水平上取代水泥似乎其他矿物掺合料类似,例如,MK [ 38,39,86 ]和 SF [ 87 ]。与 QP 含量高达63.36%的水泥在7和28天的水化,纯净的 PC 混合料在同一龄期的硬化浆体抗压强 度分别达到68.17MP,49.34 MPa 和53.65兆帕。然而,在28天后20%QP 超过了0%QP,增加 至27.08%。对于其他情况(QP15%,QP10%和5%) ,28天强度分别增加为22.72%,16.85% 和6.18%, 。QP 加入硬化 PC 浆体不仅提高28天抗压强度,但也提高了7天抗压强度。然而,

由于 QP 等量替换5%,QP10%,QP15%和 QP20%的纯净的 PC 浆体,硬化 PC 的7天强度增 加分别为4.18%,17.6%,23.78%和29.49%。 由于 QP 的夹杂物,硬化水泥浆体的抗压强度提高可以通过两种机制解释。第一个机制 是优良的 QP 作为填料的填充效应。QP 可以填补间隙内的硬化组织,因此导致更致密的结 构骨架的浆体抗压强度增加。第二机制是 QP 的火山灰效应可以与游离石灰(CH)相互作 用振动,增加粘结强度的水化。此外,细 QP 显著改善了对孔隙大小分布和孔隙形状的基体 中的孔隙大小分布,这已被发现是一个影响强度发展的主要因素[ 88 ]。

3.2.糊状混合物的热负荷的响应
人们已经认识到,一系列的硬化水泥浆体在高温下发生的物理和化学过程[ 89 ]。在升 高的温度下, 水化产物中的自由水和束缚水释放的主要过程和水化产物逐渐脱水, 如钙矾石, 硅酸钙水合物(CSH)凝胶和氢氧化钙(CH) 。硬化水泥浆体的脱水过程是在800℃ 或以上 的温度完成。在任何给定的温度达到的阶段是在加热速率依赖从所有的反应是不是瞬时的。 因此,脱水水泥浆通过任何中间端点的脱水阶段,是非常复杂的,包括脱水阶段。由于部分 脱水产品,剩余的水化产物及化水泥。总之,通过确定剩余强度研究,每间隔200℃ 加热后 从200℃ 到1000℃ 热负荷区间的升高的温度下暴露的行为,进行无残余抗压强度测试[ 90 ]。 为了方便跟踪火山灰对浆料的防火性能的影响, 给出了测试结果在两个不同的形式或作 为保留(残余)抗压强度值后,热暴露,或28天强度(之前的热暴露) 。纯净的 PC–QP 混合 硬化浆体加热到200℃ ,抗压强度增加后超过28天强度,如图所示4。这部分归因于水,导致 增加的摩擦副的失效面蒸发。 这被认为是进一步水化过程或者可能是这个级别的非热催化水 合反应,由于蒸汽影响水泥浆体的产品[ 90 ]即发展过程所形成的化学边界内部的高压条件 下。 抗压强度的增加可以自由水蒸发过程中被部分地由于加强水泥的过去, 从而导致更大的 Van der Wall 的力由于水泥凝胶层彼此靠拢[ 22,27,91 ]。然而,相对剩余抗压强度分别为 120.1%, 118.17%, 112.12%, 为 QP0%, 5, QP10 113.18%和120.26%, 分别 QP15%和 QP20%, 简称在热暴露条件下(图5) 。在400℃ 加热不影响纯 PC 浆料的抗压强度,在相对抗压强度为 98.22%称其原来的室温。 水泥的浆体进行400℃ 解体是由于补液的 Ca (OH) 2解离冷却[ 22 ]。 在400℃ 也可能发生由于组合的水从 CSH 和硫铝酸钙水合物蒸发,部分强度的下降[ 92 ]。同 时,Ca(OH)2浓度微裂纹首先出现(约300℃ )在区域和中粒区域化下(约400℃ )[ 93 ]。 在600℃ ,纯净的 PC 硬化残余强度为76.11%。然而,由彭,黄[ 94 ]报道,暴露于升高的温 度对孔隙结构有明显的粗化作用, 低于600℃ 强度损失引起的孔隙结构粗化而不是 CSH 分解。 从430到600℃ ℃ CH 和方解石分解,600℃ 以下发生了一个强度损失额外效果。在450–500℃ 温

度范围,由于收缩的浆料的转变 Ca(OH)2,软化水泥浆可以被解释作为 PC 开裂扩展后的 一个结果,曹[ 95 ]。由于石灰膨胀过程中氢氧化钙加热转换为石灰和水蒸气,导致冷却阶 段的强度严重损失。当温度达到 800℃和 1000℃,硬化整洁的 PC 标本分别展出 50.83% 和 32.94%的强度损失严重。由于 CSH 凝胶的分解使强度降低[ 92,95–97 ]。 在本次调查中试样的组合物 QP 比例的增加不仅减少了表面可见的裂缝, 而且使强度增 强。目前在水合 PC–QP 混合水泥硬化浆体相比,纯净的 PC 在加热之前,减少中断所产生 的 Ca(OH)2重新形成,反映了 Ca(OH)2含量的降低。这表明,PC 浆体的临界温度超过 400℃ 。结果发现当 PC 部分取代 FA[ 22 ]和矿渣,QP ,PC 充分置换可以减少有害的影响。 [ 35 ]。然而,QP 行为在水泥基体中与 SF,火山灰 FA,MK 和其他火山灰质材料,QP 颗粒 细度足以使其反应。此外,火山灰活性 QP 从他们的高表面体积比和产生强烈地依赖于粒子 的大小[ 40 ]。 剩余强度暴露后600℃ 室温正本相关分别为77.75%, 77.84%, 78.52%和87.31%为5, qp10, qp15和 qp20,分别。加热到800℃ 和1000℃ 导致突然恶化相比,他们的参考强度。相对强度 分别为33.1%,34.1%,1000℃ 暴露为5,qp10后35.71%和40.35%,分别 qp15和 qp20。目前 的结果表明,QP 水泥的最佳替代似乎是20%给了最好的实力前或暴露于升高的温度下不同 政权后。结果发现当 PC 20% MK 在 PC–MK 迫击炮[ 38 ]和代替混凝土[ 39 ]。

3.3. 晶相
对硬化整洁的 XRD 图和 PC 硬化的混合 pc-qp 贴前受到加热处理,如图6所示。在硬化 整洁的 PC 的主要阶段是 CSH I 型与碳酸钙,化 C3S 和 C2Sβ-,氢氧化钙 Ca(OH)2(CH 或 P)和碳酸钙(碳酸钙) 。后暴露于600和1000℃ ℃ 为两小时的持续时间是在图7所示的硬化 整洁的 PC 糊剂的 XRD 图。它可以从这些图表,CH 和方解石分解更迅速和 CSH 分解相当。 这些图表明 CSH 分解的主要产品是 C3S 和 β- C2S [ 88,93,98 ]。 对 β- C2S 和 C3S 约32° 和33° 共有峰。 X 射线分析表明, 石英 pc-qp 浆体硬化峰是永久的。 石英峰增加, 如图6所示的硬化 pc-qp 贴 QP 含量的增加。此外,氢氧化钙,碳酸钙,化 c3sand b-c2s,检测。硬化 pc-qp 膏掺20% QP 在室温下的 X-射线分析,600和1000℃ ℃ 在图8给出。在室温下,粘贴已由石英,氢氧化 钙,碳酸钙化 C3S 和 C2S 相 β-,正如之前。暴露于600℃ 和1000℃ 后,portlandite(4.9110, 2θ= 18.048)和 CSH 阶段已经消失,氢氧钙石密度(2.62635,2θ= 34.111)相减少,方解石 阶段增加了。

3.4. 热重分析
跟踪量的 Ca(OH)2在硬化整洁的 PC 和 pc-qp 贴,热重分析是进行这项工作。如前所 述,由于脱水的 Ca(OH)2是可识别的一个快速减肥。TGA 和 DTG 研究可以容易地检测 在硬化 PC 糊剂[ 99 ]脱水。热重分析 PC 糊剂进行硬化,报道的 Ca(OH)2脱水之间的450 和500℃ ,与复水发生快速热处理后[ 100 ]。然而,图9显示了导数热重分析(DTG) 。一个明 显的峰值为整洁的 PC 粘贴在500左右℃ 而峰的强度是有比例的增加显著降低 QP 标本。 作为 CA 的强度与 QP 更替水平增加(OH)2峰降低,如图9所示。QP 在 PC 基体的存在可能是 类似的 FA,SF 的存在,在 PC 基体 MK 和渣,其中 Ca(OH)2浓度降低时,这些材料取代 PC [ 7,28,29,33,34,38,70,71101-103 ]。总之,QP 的反应与 Ca(OH)2和由此产生的硬化水泥 浆体在 PC。这证实了改进的性能可能的原因,较高的抗压强度在基体中的 QP 包涵高于整 齐的 PC 部分。

3.5.形态和结构
硬化整洁的 PC 过去 SEM 调查显示在不同的形态变化,暴露于高温下的结果。再次从 表面和水泥净浆试件的核心样本。大量的 SEM 照片说明前各种特征与 postfired 水泥浆达到 1000℃ 如图10所示。该 QP0在室温下经过28天的组织图10A 所示。这样似乎与开放的结构和 数量有限的 CSH 相对于 qp20,图10b 所示组织密度低。这可能是为什么一个较高的抗压强 度在基体中的 QP 包涵高于粘贴整齐了部分 PC。 整齐的 PC 糊,当温度增加到600℃ 暴露,有更多的扁平型组织中存在不同的细束 CSH 的一部分填充空隙。虽然 CSH 一定量存在,复水产品形成的致密体不发生聚合。它也可以 观察到,仍然有一些空隙在复水产品新 CSH 凝胶中(图10) 。另一方面,在 qp20硬化水泥 石暴露600℃ 升高的温度下表现出巨大的限制的结构比那些在图10c 显示后。还发现 CSH 也 一定数量(图10) 。图11显示了图斑的 EDS 模式。10d 标记1表示 CSH 凝胶在 EDS 图像显示 的主峰 Ca,Si O2。在1000℃ QP0曝光后,所有的水化阶段包括 CSH 和 CH 表现为无定形结 构的失去他们的特征的晶体结构。具有圆形形状的水晶可以 β-主要是 CSH 的分解产物在高 温下[ 104 ]如图所示的案例。同时,图10E 显示与微裂纹和孔洞外观弱结构。此外,由于碳 酸钙分解率的一个显着的增加伴随着微结构损伤。然而,这些导致抗压强度破坏。图10显示 qp20的 SEM 照片曝光后1000℃ 。这些组织似乎是类似于图10E 显示组织但似乎更致密,孔 隙少,孔隙率低。这一部分的结果的剩余抗压强度结果一致。

3.6. 热冲击

主要的热冲击断裂性能参数的初步或无破损的材料,这解释了裂纹的发展趋势,因此, 强度损失,可以被认为是由热应力引起的断裂[ 105106 ]的初始。在加热过程中,被测样品 的外层倾向于扩大超过内层。 随后的突然冷却将不平衡的内部均衡, 具有显着的内部应力发 展为外层尝试联系相对于内[ 33,71 ]。不同层之间的差异变形导致进一步的裂纹[ 33,71 ]。然 而,抗热震性测定采用水淬试验作为解释之前。图12表示硬化整洁的 PC 和 pc-qp 贴的抗热 震性。显然,硬化整洁的 PC 糊剂抵抗一个周期的热冲击。这可以解释为,在加热过程中的 Ca(OH)2晶体的大小10-6 M 变成 CaO 晶体,通常是10-9米大小[ 2 ]。由于 CaO 比表面积 非常大,经常补充水份在潮湿环境或水。复水过程中,量的 Ca(OH)2扩大了大致44 %, 导致水泥[ 24107 ]彻底失败。 硬化 pc-qp 贴, 它显然是从图9中看到的峰强度对脱水的 CH (约 500℃ )的比例 QP 的增加而减小。因此,可以预计的硬化 pc-qp 浆料的抗热震性要高于硬化 整洁的 PC 糊剂。这可能是由于水化过程中释放的游离石灰的消耗。如图12所示,只有10% 的的 QP 更换电脑允许其抗热震性要稍微增加到2次。进一步增加更换电脑的 QP 在15%和 20%水平(qp15和 qp20)导致增加的耐热冲击性高达3和4个周期,分别。这是水化过程中 由于 QP 的火山灰活性,在800℃ 。

4. 结论
这个调查报告的结果提供了使用 QP 矿物掺合料代以 PC 淬火的抵抗高温和热震的 可能性的初步研究。实验与分析研究得出以下结论: 1.QP 混合水泥比纯 PC 浆更耐高温。 暴露于200℃ , 400℃ , 600℃ , 800℃ 和1000℃ 后, 所有的 QP 混合水泥的相对剩余强度优于纯净的 PC. 2. 在800℃时将 PC 替换为 QP 的水泥浆抗热震性能比浸入水中淬火有所提高。 3. 增加 QP(至20%)硬化水泥基复合材料抗热震增加。硬化 QP 混合水泥分别比那 些 QP10、QP15和 QP20纯净 PC 浆的抗热震性增强两,三,四倍。 4。 一般来说,提高耐火性能和抗热震可以归结为两个方面,一是 QP 可以帮助形 成致密的泥浆结构,另一个是降低 Ca(OH)2。

参考文献
[1]Bournazel JP Miranville M. 混凝土耐久性:化学和机械师之间的字谜 Cem Concr Res 1997;27:1629–37. [2] Vydra V, Vodak F, Kapickova O,Hoskova S. 温度对核安全结构的混凝土孔隙率的影响 Cem Concr Res 2001;31:1023–6.

[3] Abrams MS. 混凝土的抗压强度在1600的温度°F Detroit, Michigan: ACI 专题出版社 SP-25; 1970. [4] Neville AM. 混凝土的性能 伦敦:皮特曼出版有限公司; 1981. [5] Logothetis L, Economou C. 高温对标定的影响混凝土无损检测 . 非线性结构材料 1981;4(79):93–143. [6] Papayianni J, Valiasis T. 残余加热混凝土的力学性能合并不同的火山灰材料.材料结 构 1991;24:115–21. [7] Seleem Hosam El-Din, Rashad Alaa M, El-Sokary Tarek. 高架温度对混合水泥混凝土 的物理力学性能的影响.非线性结构建筑材料 2011;25:1009–17. [8] Rashad Alaa M. 《高温对加载增强包含不同的聚合类型和不同矿物的混凝土柱外加剂 的影响》硕士论文,工程学院,Cairo 大学; 2000. [9] Rashad AM, Hodhod O, Ragab A. 在火钢筋混凝土柱化学外加剂对加载的影响 .非线 性结构材料,2012,出版. [10] Kim J-K, Moon Y-H, Eo S-H. 不同养护混凝土时间和温度抗压强度的发展 .Cem Concr Res 1998;28:1761–73. [11] Kjellsen KO, Wallerik OH, Fjallberg L.组织和微型化学 高性能混凝土料粘贴界面过 渡区.Adv Cem Res 1998;10:33–40. [12] Felicetti R, Gambarova PG.高强度硅质混凝土的抗压强度 高温对残余的影响 .ACI Mater J 1998;95:395–406. [13] Desai SB. 火灾下钢筋混凝土梁的设计曝光条件. Concr 1998;50:75–83. [14] Cong X, Kirkpatrick RJ. 温度和相对湿度对影响 C–S–H 凝胶的结构. Cem Concr 1995;25:1237–45. [15] Lu P, Sun G, Young JF. 水合 DSP 上的相组成水泥.J Am Ceram Soc 1993;76:1003–7. [16] Zhang M-H, Gjor OE. 低硅灰对水泥水化的影响水泥.Cem Concr Res 1991;21:800– 8. [17] Ogawa K, Uchikawa H, Takemoto K, Yasui I. 机 制 C3S-pozzolana.Cem Concr Res 1980;10:680–96. [18] Stein HN, Stevals JM. C3S 的水合二氧化硅的影响..J Appl Chem1964;14:338–46. [19] Skalny JP, Young JF. 硅酸盐水泥水化的机制. 中:第七号国际化学水泥大会,巴 黎;1980, I, II-1/3-II-1/45. 系统中的水化

[20] Larbi JA, Fraay ALA, Bijen JMJM.硅的孔隙流体化学 Fumeblended 水泥系统.Cem Concr Res 1990;20:506–16. [21] Yigang X, Wong YL, Poon C-S, Anson M. 粉煤灰混凝土的高温损伤:国际研讨会高 的程序高性能混凝土的和易性,强度和耐久性,香港; 2000.p. 1093–1100. [22] Dias WPS, Khoury GA, Sullivan PJE. 硬化的水泥浆暴晒温度达到700℃ 的力学性能 (1292 F). ACI Mater J1990;87(2):160–5.

[23] Grainger BN. Concrete at high temperatures. UK: 中央电力 研究实验室; 1980. [24] Xu Y, Wong YL, Poon CS, Anson M. 高温对煤灰混凝土的影响 . Cem Concr Res 2001;31:1065–73. [25] Rehsi SS, Garg SK.粉煤灰硅酸盐水泥的耐热性. Cement1976;4(2):14–6. [26] Diederichs U, Jumppanen UM, Penttala V. 在高温下混凝土高强度的行为 ,报告.没 有92. 工程部结构 ,赫尔辛基技术大学; 1989. [27] Hossain Khandaker M, Anwar. 高强复合水泥混凝土 火山灰:高温性能. Cem Concr Compos 2006;28:535–45. [28] Saad M, Abo-El-Enein SA, Hanna GB, Kotkata MF. 构硅灰的影响. CemConcr Res 1996;26(10):1479–84. [29] Saad M, Abo-El-Enein SA, Hanna GB, Kotkata MF. 温度的影响. Cem Concr Res 1996;26(5):669–75. [30] Tanyildizi Harun, Cos kun Ahmet. 债券的实验研究 矿物掺合料混凝土的抗压强度 高温度. Arab J Sci Eng 2008;33(2B):443–9. [31] Tanyildizi Harun, Coskun Ahmet. Mater 2008;22:2124–9. [32] Ghandehari Masoud, Behnood Ali, Khanzadi Mostafa. 残余机械在曝光后,高强混凝 土高温性能. J Mater Civil Eng ASCE 2010(January):59–64. [33] Morsy MS, Shebl SS, Rashad AM. 火灾对含有高岭土和混合水泥的力学性能硅灰的 影响. Sil Ind 2009;74(3–4). [34] Morsy MS, Rashad AM, Sheble SS.高温对混合水泥砂浆抗压强度的影响. Build Res J 2008;56(2–3):173–85. [35] Mendes Alessandra, Sanjayan Jar, Collins Frank.相变及 OPC/渣浆高温提交的机械强 度.Mater Struct 2008;41:345–50. 硅粉在高温之后轻混凝土的性能. Constr Build 含硅粉混凝土的物理力学性能 热处理混凝土相组成及显微结

[36] Wang HY. 高温对水泥净浆含的影响. Cem Concr Compos 2008;30:992–9. [37] Sarshar R, Khour GA. 材料和环境因素的影响未密封的水泥浆和混凝土抗压强度高 温度.Mag Concr Res 1993;45(162):51–61. [38] Morsy MS, Rashad AM, El-Nouhy HA. 高温对偏高岭土复合水泥砂浆的物理力学性 质的影响. Struct Eng Mech 2009;31(1):1–10. [39] Poon Chi-Sun, Azhar Salman, Anson Mike, Wong Yuk-Lung. 偏高岭土的混凝土高温 性能 . Cem Concr Compos 2003;25:83–9. [40] Benezet JC, Benhassaine A. 磨 削 和 石 英 的 火 山 灰 反 应 粉 末 . Powder Technol 1999;105:167–71. [41] Benezet JC, Benhassaine A. 粒度对火山灰的影响石英粉反应 . Powder Technol 1999;103:26–9. [42] Klimesch DS, Ray A.在高压灭菌180C 在曹–Al2O3–SiO2–H2O 体系,石英粒度 对水化石榴石形成的影响. Cem Concr Res 1998;28(9):1309–16. [43] Jianxin Ma, Schneider Holger.混凝土属性超高的性能 . LACER 2007;7:25–32. [44] Justnes Harald, Elfgren Lennart, Ronin Vladimir. 机制大力改性水泥的性能对比相应 的混合水泥. Cem Concr Res 2005;35:315–23. [45] Richard P, Cheyrezy M. 活性粉末混凝土组成. Cem Concr Res 1995;25:1501–11. [46] Philippot S, Masse S, Zanni H, Nanni H, Nieto P, Maret V, et al. 29Si NMR 水化和火山灰反应活性粉末混凝土的研究 (RPC).Magn Reson Imag 1996;14:891–3. [47] Cheyrezy M, Maret V, Frouin L. 活性粉末显微组织分析混凝土. Cem Concr Res 1995;25:1491–500. [48] Dugat J, Roux N, Bernier G. 活性粉末的机械性能混凝土. Mater Struct/Mater Constr 1996;29(May):233–40. [49] Philippot S, Korb JP, Petit D, Zanni H. 微孔率的分析 活性粉末混凝土的质子核放宽 设置. Magn Reson Imag 1998;16(5/6):515–9. [50] Olivier Bonneau, Vernet Christian, Moranville Micheline, Aitcin Pierre-Claude.颗粒包装和逾渗阈值的表征活性粉末混凝土. Cem Concr Res 2000;30:1861 –7. [51] Poitou Arnaud, Chinesta Francisco, Bernier Gerard.定向纤维 活性粉末混凝土加固中 的挤压. J Eng Mech 2001(June):593-8.

[52] Morin V, Cohen-Tenoudji F, Feylessoufi A, Richard P.活性粉末混凝土水化过程中的 毛细管网络进化 . Cem Concr Res 2002;32:1907–14. [53] Chan Yin-Wen, Chu Shu-Hsien. 硅灰对钢纤维债券的影响 活性粉末混凝土的特性. Cem Concr Res 2004;34:1167–72. [54] Lee Ming-Gin, Wang Yung-Chih, Chiu Chui-Te. 初步研究 活性粉末混凝土作为一个 新的修复材料. Constr Build Mater 2007;21:182–9. [55] Liu Chin-Tsung, Huang Jong-Shin. 防火性能高流动性 活性粉末混凝土 . Constr Build Mater 2009;23:2072–9. [56] Cwirzen A, Penttala V, Vornanen C. 活性粉末混凝土的基础: 机械性能、耐用性和 混合使用. Cem Concr Res2008;38:1217–26. [57] Ming-Zhe AN, Zhang Li-Jun, Yi Quan-Xin. 尺寸效应对压 活性粉末混凝土的强度. J Chin Univ Min Technol 2008;18:79–82. [58] Yazici Halit, Yard? mc? Mert Yucel, AydIn Serdar, Karabulut An? l S.含矿物活性粉末混 凝土的力学性能不同养护条件下掺合料. Constr Build Mater 2009;23:1223–31. [59] Tai YS. 单轴压缩试验在不同加载速率为反应粉末混凝土. Theor Appl Fract Mech 2009;52:14–21. [60] Ba Heng-Jing, Guo Ai-Li, Yan Ying-Zi. 配合比优化及 新开发的活性粉末混凝土的 收缩. Key Eng Mater2009;405–406:37–43. [61] Zanni Helene, Cheyrez Marcel, Maret Vicent, Philippot Samuel, Nieto Pedro. 水化和火山灰反应中的活性粉末的调查混凝土 (RPC) 使用 29Si 核磁共振 . Cem Concr Res 1996;26(1):93–100. [62] Bell GMM, Bensted J, Glasser FP, Lachowski EE, Roberts DR, Taylor MJ. 固体高分辨率29Si 核磁的水化硅酸钙的研究共振. Adv Cem Res 1990;3(9):23–7. [63] Masse S, Zanni H, Lecourtier J, Roussel JC, Rivereau A. 29Si 固态高温硅酸和水泥水 化的 NMR 研究. Cem Concr Res 1993;23:1169–77. [64] Brough AR, Dobson M, Richardson IG, Groves W. 研究选择29Si 同位素富集结构的 水合硅酸钙(C–S–H)凝胶应用. J Am Ceram Soc 1994;77(2):593–6. [65] Sun G, Young J. 核磁共振定量测定硅粉残留在 DSP29Si 的水泥浆. Cem Concr Res 1993;23:480–3. [66] Tafraoui Ahmed, Escadeillas Gilles, Lebaili Soltane, Vidal Thierry.

Metakaolin 在制订 UHPC. Constr Build Mater 2009;23:669–74. [67] Liu Chin-Tsung, Huang Jong-Shin. 超流态反应粉砂浆作为修复材料. Constr Build Mater 2008;22:1043–50. [68] Rahmani H, Ramaniapour AA. 硅粉和天然火山灰对混凝土耐硫酸的影响. Asian J Civil Eng (Build Hous)2008;9(3):303–19. [69] Phuong Thai Iam, 无机填料对磷酸盐水泥(IPC)属性的影响. 硕士论文,在物理土地 资源的科学, Universiteit Gent, Vrije Universiteit Brussel, Belgium; 2004. [70] Morsy MS, Galal AF, Abo-El-Enein SA. 组成与结构包含的人造火山灰水泥高岭石 烧粘土相温度的影响 . Cem Concr Res 1998;28(8):1157–63. [71] Morsy MS, Shebl SS. 硅灰和高岭土火山灰的影响混合水泥的防火性能. Ceram Silik 2007;51(1):40-4. [72] Aydin Serdar, Baradan Bulent. 浮石、粉煤灰法团的影响基于水泥砂浆耐高温. Cem Concr Res2007;37:988–95. [73] Aydin Sedar. 矿渣的高温抗砂浆的发展浮石. Fire Saf J 2008;43:610–7. [74] Jianzhuag Xiao, Xie Meng, Zhang Ch. 预热高炉矿渣高性能混凝土剩余压缩性能. Fire Saf J 2006;41:91–8. [75] Janotka Ivan Nurnbergerova. 温度对结构质量的影响硅粉水泥浆和高强混凝土. Nucl Eng Des2005;235:2019–32. [76] Sancak Emre, Sari Dursun, Simsek Osman. 高温影响 轻质混凝土的抗压强度和减水 硅灰和高效减水剂. Cem Concr Compos 2008;30:715–21. [77] 埃及标准规格、成分、规格和普通水泥的整合标准,部分1, ES: 4756-1/2007. [78] Zuda L, Pavlik Z, Rovnani9kova P, Bayer P, Cˇ erny? R. 酸盐材料激活属性. Int J Thermophys2006;27:1250–63. [79] Bernal Susan A, Rodri9guez Erich D, Ruby Meji9a de Gutieerrez, Gordillo Marisol, Provis John L. 聚合物机械和热特性基于硅高岭土 /激活渣混合 . J Mater Sci 2011. [80] Savva A, Manita P, Sideris KK. 在高温的影响 石灰石混合水泥混凝土的力学性能与 硅质聚合. Cem Concr Compos 2005;27:239–48. [81] Zuda Lucie, Rovnanik Pavel, Bayer Patrik, Cˇ erny? Robert. 高温对碱活性硅酸铝 性能电瓷填充的影响. Int J Thermophys 2008;29:693–705. 在热负荷之后的碱铝硅

[82] Fall M, Samb SS. 高温强度与微结构的影响胶结充填料浆的属性 . Fire Saf J 2009;44:642–51. [83] Zuda Lucie, Drchalova Jaroslava, Rovnanik Pavel, Bayer Patrik, Ker?ner Zbynek, Cerny Robert. 碱激发铝硅酸盐复合材料耐热轻集料高温作业:机械和水的传输 特性 s. Cem Concr Compos 2010;31:157–63. [84] Mandal Kalyan Kr, Thokxhom Suresh,Roy Mithun. Na2O 含量的影响 在高温的粉煤 灰地聚合物的性能. Int J Civil Environ Eng 2011;3(1):34–40. [85] Rashad Alaa M, Zeedan Sayieda R. 激活剂浓度的影响 热载荷作用下的碱活性粉煤 灰粘贴的剩余强度.Constr Build Mater 2011;25:3098–107. [86] Vu DD, Stroeven P, Bui VB. 煅烧的强度和耐久性方面 kaolinblended 硅酸盐水泥灰 浆和混凝土. Cem Concr Compos2001;34:471–8. [87] Santanu Bhanja, Bratish Sengupta. 硅粉混凝土的优化及 具体的操作模式 . ACI Mater J 2003(September–October):407–12. [88] Taylor HFW. 水泥化学。 第二版。 伦敦: Thomas Telford; 1997. [89] Castellote M, Alonso C, Andrade C, Turrillas X, Campo J.作为研究中子衍射 组成及 水泥结构的变化在升温. Cem Concr Res 2004;34(9):1633–44. [90] Phan LT. 高强混凝土的防火性能,报告"状态艺术"。 马里兰:建筑与火灾研究实 验室、国家研究所标准和技术; 1996. p. 5–25. [91] Khoury GA. 重估混凝土高温抗压强度:. Mag Concr Res 1992;44(161):291–309. [92] Mehta PK, Monterio PJM. 混凝土的微观结构、性能及 材料. 钦奈:印度混凝土研 究所; 1997. [93] Piasta J.热变形的水泥浆阶段和组织水泥净浆. Mater Struct 1984;17(102):415–20. [94] Peng Gai-Fei, Huang Zhi-Shan.在组织硬化的变化 水泥净浆受到高温.Constr Build Mater 2008;22:593–9. [95] Georgali B, Taskiridis PE. 火灾后混凝土的微观结构,为例研究. Cem Concr Compos 2005;27(2):255–9. [96] Lin WM, Lin TD, Powers LJ. 火灾后混凝土结构. ACI Mater J 1996;93(3):199–205. [97] Poon CS, Azhar S, Anson M, Wong YL. 在正常和高强度的火山灰混凝土耐久性的

性能高温力量对比. Cem Concr Res 2001;31(9):1291–300. [98] Neville AM. 混凝土的性能. Harlow, England: Longman Group Limited; 1995.

[99] Harmathy TZ. 确定混凝土温度的历史下列火灾暴露的建设. ACI J 1968;65(11):959 –64. [100] Alarcon-Ruiz L, Platret G, Massieu E, Ehrlacher A. 使用热 温度对水泥净浆效果的 评估分析. Cem Concr Res2005;35:609–13. [101] Saito M, Kawamura M. 界面区粉煤灰和矿渣的影响水泥和骨料. In: Malhotra VM, 编辑 . 在提交的论文 第三届国际会议上的粉煤灰、硅灰,渣和自然在具体的火山灰 , Trondheim, Norway, ACI SP; 1989. p. 114. [102] Larbi JA, Bijen JM. 矿物掺合料对水泥的影响 paste–聚合接口. In: Malhotra VM, 编辑. 在第四次提交的文件 CANMET/国际会议对粉煤灰、硅灰,矿渣和自然在具体的火山 灰, Istanbul, Turkey, ACI SP; 1992. p. 132. [103] Nilsen U, Sandberg P, Folliard K. 矿物掺合料对过渡地带具体的影响 . In: Maso JC, 编辑. 论文,在 RILEM 水泥基复合材料界面的国际会议, E & FNSpon, London; 1992. [104] Turker Erdog?du K, Erdog?an B. 调查火灾暴露了火山灰和不同类型的集合. Cem Concr World 2001;6(31):52–67. [105] Hasselman DPH. 骨折和表面的能量是设计的弹性能量热震条件。 J Am Ceram Soc 1963;46(11):535–40. [106] Hasselman DPH. 热 震 裂 的 统 一 理 论 脆 性 陶 瓷 裂 纹 扩 展 . J Am Ceram Soc 1969;52(11):600–4. [107] Petzold A, Rohr M. 高温混凝土。 伦敦: Maclaren and Sons; 1970.


相关文章:
毕业设计
毕业设计_工学_高等教育_教育专区。南京工业大学本科...粉煤灰,进而研究粉煤灰对水泥浆 体初始结构的影响。...原因是粉煤灰的 密度比水泥孰料小,混合后会减少...
材料员专业技能判断题
(×) 19、建筑石膏浆体在凝结硬化过程中,其体积...(√) 26、影响水泥安定性的主要化合物有游离氧化钙...(√) 238、公路沥青混合物填粉使用粉煤灰时,不得...
毕业论文设计[1]
5 南通职业大学毕业设计 水泥混凝土路面病害产生的原因及预防措施 第一章 水泥 1.1 水泥的定义: 粉状水硬性无机胶凝材料。加水搅拌后成浆体,能在空气中硬化或者...
建筑材料问答题及答案
1.材料的构造(孔隙)对材料的哪些性能有影响?如何...解:当水泥与水拌合后,在浆体内形成许多的絮状结构...温度稳定性:在高温下不流淌、不滑动,低温下不脆裂...
氧化钙类膨胀剂对水泥浆体变形的影响
本科学生毕业论文(设计) 氧化钙类膨胀剂对水泥浆体...高温死烧的f.CaO结构致密,水化速度慢,往往在加水...其成分如下: 试样 石灰石 粉煤灰 矿渣 Loss 42....
工程材料 作业及答案
而产生变形的性质, 或水泥浆体硬 化后体积变化的...参考答案: 活性混合材料中有一定的活性组分,常温下...在干燥环境下的基础用水泥石灰混合浆,设计要求强度...
建筑材料作业(1-6答案
8.花岗岩的主要组成包括 长石 、 石英 和少量云母...高强石膏的强度较高,这是因其调制浆体时的需水量(...硅酸盐水泥中掺加活性混合材料的对混凝土的主要影响...
材料专业毕业论文开题报告
论文材料11-毕业论文(设计... 4页 免费喜欢此文档的还喜欢 材料专业——开题...研究认为聚合物从两方面影响了改性水泥浆的结构: (1)混合后一部 分聚合物...
中南建筑材料2012复习简答题及论述题答案
在保证流动性即工作性不变的条件下可以减小水泥浆...增高影响最大,还可添加适量石膏,并把水泥粉磨细,...(2)较低的水化热:摻混合材料的硅酸盐水泥(放热量...
浅析石灰石粉对水泥浆体水化特性的影响
龙源期刊网 http://www.qikan.com.cn 浅析石灰石粉对水泥浆体水化特性的影响 作者:桂乾 来源:《企业技术开发· 下旬刊》2013 年第 05 期 摘要:石灰石粉对...
更多相关标签:
沥青混合料高温稳定性 | 石英粉 | 石英粉价格 | 石英粉包装机 | 熔融石英粉 | 石英粉硅微粉 | 石英粉磨 | 石英粉厂家 |