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高大模板计算书


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某综合大楼

高大模板支撑体系计算书





梁板混合支撑体系计算〔KL120 及 KL121 截面 300 ㎜×2600 ㎜、板厚 150〕····· 1 ㎜、板厚 150〕 (一) (二)梁支撑体系计算〔KL411 及 KL604 截面 400 ㎜×1600 ㎜〕············ 13

(三)梁支撑体系计算〔WKL702 截面 600 ㎜×2500 ㎜〕··············· 20 (四)梁板混合支撑体系计算··························· 24
㎜、板厚 120〕 〔KL416、KL417 及 KL418 截面 500 ㎜×1200 ㎜、板厚 120〕 KL416

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㎜、板厚 150〕 (一)梁板混合支撑体系计算〔KL120 及 KL121 截面 300 ㎜×2600 ㎜、板厚 150〕

模板采用 18mm 厚木胶合板,查《手册》表 8-56,取其容许应力[σ]=20÷1.55 =12.9MPa,弹性模量 E=6500×0.9=5850N/mm2;容许抗剪应力[?v]=1.4 N/mm2;梁 底模小楞、侧模竖楞均用 50×80mm 杉木枋,查《计算手册》附表 2-42 取其容许抗 弯应力[σ]=11MPa、容许抗剪应力[?v]=1.2MPa,弹性模量 E=9000Mpa。 取梁截面为 300×2600 梁及梁边板带进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为 250mm (梁侧板高 2.6-0.15=2.45m,在中间设三道 2φ12 对拉螺杆,水平间距为 500 ㎜, 、 底楞木枋间距 250 ㎜(净距 200 ㎜)。支承梁模架子采用三列φ48×3.5 ㎜(厚度按 ) 3.0 ㎜计算)钢管脚手架,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,其容许 应力[σ]=205MPa,弹性模量 E=2.1×105 N/mm2,惯性矩 I=π÷64×(484-424)= 1.08×105 ㎜ 4, 截面积 A=424mm2, 截面抵抗矩 W=π÷32× (484-424) ÷48=4493mm3。 梁立杆间距为 450 ㎜×450mm(即每排设置三根立杆,每隔一排和板支撑通长水平杆 连在一起)。纵横水平杆步距为 1500mm。梁立杆间距为 900 ㎜×900mm,板底楞木间 距为 500 mm。梁、板支模图见图(一) 。 荷载组合根据《手册》表 8-69 计算: A、梁截面 底模自重 砼自重 钢筋荷载(配筋率约 2%) 静荷载合计 施工荷载及振捣砼荷载 验算抗弯强度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) : 300 ㎜×2600 ㎜ 0.3KN/㎡ 2.6×24=62.4KN/㎡ 2.6×1.5=3.9KN/㎡ 66.60KN/㎡ 2KN/㎡

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q =66.6×1.2+2×1.4=82.72kN/㎡ 验算挠度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) q=66.6×1.2=79.92kN/㎡ B、板截面(取 1m 宽进行计算) a、底模自重 b、砼自重 c、钢筋荷载(配筋率约 1%) 静荷载合计 d、施工人员及施工设备荷载 ∴验算抗弯强度时荷载设计值取 q =4.065×1.2+2.5×1.4=8.378kN/㎡ 验算挠度时荷载设计值取 q=4.065×1.2=4.878kN/㎡ (1) 、底模验算(按四跨等跨连续梁计算) 根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121m,Kv=-0.620,Kω=0.967 1 ○模板抗弯强度验算 A、梁 由于梁宽为 300 ㎜,故转化为线荷载,荷载设计值为 q =82.72×0.3×0.9=22.33kN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×22.33×2502)÷[(300×182) ÷6] =10.424Mpa<[σ]=12.9Mpa 满足要求。 1000 ㎜×150 ㎜ 0.30KN/㎡ 0.15×24=3.6KN/㎡ 0.15×1.1=0.165KN/㎡ 4.065KN/㎡ 2.5KN/㎡

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B、板 取 1m 宽板作为计算单元,故转化为线荷载并乘荷载折减系数 0.9,得抗弯强度 验算荷载设计值为: q =1.0×8.387×0.9=7.540kN/m ,W=(1000×182) ÷6 σ=M/W=kmql2/W=(0.121×7.54×5002)÷[(1000×182) ÷6]=4.224Mpa <[σ]=12.9MPa 2 ○剪应力验算 A、梁 V=Kvql=0.620×22.33×0.25=3.461 kN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×3.461×103÷(2×300×18)=0.961N/mm2 <[?v] =1.4 N/mm2 B、板 V=KVql=0.620×7.54×0.5=2.337KN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×2.337×103÷(2×1000×18)=0.195N/mm2 <[?v]=1.4 N/mm2 3 ○挠度验算 A、梁 由于梁宽为 300 ㎜,故转化为线荷载后进行抗弯强度验算,荷载设计值为 q =79.92×0.3×0.9=21.578 kN/m 考虑到方木宽度相对于方木间距来说不算小,所以取净跨计算挠度: ω=kωql4/100EI=(0.967×21.578×2004) ÷{100×5850×[(300×183) ÷12]}=0.39mm<[ω]=L/400=200/400=0.500mm 满足要求。 满足要求。 满足要求。 满足要求。

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B、板 取 1m 宽板作为计算单元,故转化为线荷载后进行挠度验算,荷载设计值为 q =1.0×4.878×0.9=4.390kN/m, I=bh3÷12=1000×183/12

ω=kωql4/100EI=(0.967×4.390×5004) ÷{100×5850×[(1000×183) ÷12]}=0.932mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm, 满足要求。 (2) 、小楞木枋验算 根据《计算手册》附表 2-43 可查木材强度设计值和弹性模量的调整系数 ∴木枋容许抗弯应力[σ]=11MPa×0.8×1.3=11.44 MPa 弹性模量 E=9000×0.8×1.0=7200 N/mm2 查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 ①荷载 A、梁 由于梁宽为 300 ㎜,底木枋间距为 250 ㎜故作用在小楞上的荷载简化为一个局 部均布荷载,荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时,取 q =82.72×0.25×0.9=18.612KN/m (梁宽范围内)

验算挠度时,取 q =79.92×0.25×0.9=17.982KN/m (梁宽范围内) B、板 由于板底木枋间距为 500 ㎜,取 1000 ㎜为计算单元, 荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时, 取 q =8.378×500×10-3×0.9=3.770N/mm 验算挠度时, ②抗弯强度验算 取 q =4.878×500×10-3×0.9=2.195N/mm

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A、

梁(按两跨等跨连续梁计算)

查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 假设 q 满布,近似计算 σ=M/W=kmql2/W=0.125×18.612×4502/[(50×802)÷6]=8.833Mpa <[σ]=11.44Mpa 满足要求。 (σ计算值虽接近[σ],但 q 并没有满布,计算值比实际值大) B、板(按简支梁计算): σ=M/W=(ql2/8)/W=0.125×3.770×9002÷[(50×802) ÷6]=7.157Mpa <[σ]=11.44Mpa ③ 挠度验算 A、梁: ω=kωql4/100EI=0.521×17.982×4504÷[100×7200×(50×803/12)] =0.25mm <[ω]=L/400=450/400=1.125mm 满足要求。 B、板: ω=5ql4/384EI=5×2.195×9004 ÷[384×7200×(50×803/12)] =1.221mm <[ω]=L/400=900/400=2.25mm 满足要求。 (3)钢管大楞计算 梁支撑钢管大楞跨度为 450mm,板支撑钢管大楞跨度为 900mm,梁方木小楞间 距为 250 ㎜,板方木小楞间距为 500 ㎜,作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行 近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验算; 满足要求。

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① 荷载 A、梁: 木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载 q =82.72×0.25=20.68kN/m(梁宽范围内) 查《计算手册》附表 2-12 得 KVB=-0.625,0.625, KVA = 0.437 根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为 1.25 倍×(20.68×0.3/0.9)×0.45=3.878 KN 方木传给两边大横杆的荷载为 0.437 倍×(20.68×0.3/0.9)×0.45=1.356KN 大横杆每跨承受方木的根数为 0.45/0.25=1.8 根 每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)

q q
B、板



=3.878×1.8÷0.45 =15.512kN/m =1.356×1.8÷0.45=5.424kN/m




同理,验算挠度时 q

=14.985kN/m

验算抗弯强度, 取 q =(4.065×1.2+1.5×1.4)×0.9 =6.280N/mm 验算挠度, 取 q =4.878×0.9=4.390N/mm

② 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Kω=-0.121 A、梁 σ=M/W=kmql2/W=(0.121×15.512×4502)÷4493=84.59Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。

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B、板 σ=M/W=kmql2/W=0.121×6.28×9002/4493=136.99Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 ③挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) A、梁 ω=ql4/150EI=14.985×4504÷(150×2.1×105×1.08×105) =0.18mm <[ω]=L/400=450/400=1.125mm 满足要求。 B、板 ω= ql4/150EI =4.39×9004 ÷ (150×2.1×105×1.08×105) =0.847mm<[ω]=L/400=900/400=2.25mm 满足要求。 (4)钢管立柱验算 按两端铰接受压构件计算,水平杆步距为 1500 ㎜,扫地杆距地面 200 ㎜,Φ48 ×3.5 mm(厚度按 3.0 ㎜计算),A=424 ㎜ 2 ;单个扣件抗滑力 N υ =8.0kN。∵ l0=h+2a=1.5+0.4 =1.9 m i=1/4(D2+ d2)0.5=1/4(482+ 422)0.5=15.945 ㎜ 长细比λ=1900/15.945=119.16 查表得稳定系数φ=0.457

∴立柱允许荷载[N]= [σ]·φ·A=205×0.457×424=39.72kN 1 ○立杆验算(根据《手册》8.6.2 节 4.(3)条计算支架立柱及其他支撑结构构

件时施工人员及施工设备荷载取 1.0 KN/㎡) A、板

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∵q=4.065×1.2+1.0×1.4=6.278 KN/㎡ N=6.278×0.9×0.9 =5.085kN<[N]=39.72kN 满足要求。 B、梁 中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受 的均布荷载 q=15.512kN/m 查《计算手册》附表 2-14 得 KVB=-0.620,0.603 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql

对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql,即 中间立杆最大内力 N=R=1.223×15.512×0.45=8.537kN<[N]=39.72KN 满足要求。 边立杆最大内力 N=1.223ql +板横杆传来的荷载=1.223×5.424×0.45+ 6.278×0.9×[(0.9 /2+(0.9-0.3)/2]=2.985+4.238 =7.222KN<[N]=39.72KN 满足要求。 2 ○扣件验算(大横杆按四等跨连续梁计算)查《计算手册》附表 2-14 得 KV=-0.620,0.603 A、 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql=1.223ql

梁:对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql

R 梁中=1.223×15.512×0.45=8.537kN >[Nυ]=8.0kN 由于双直角扣件拧紧力矩达 40-65N.m 时,取[Nυ]=12.0KN,所以可采用双扣件或在 钢管高度不合适时用顶托(顶托加悬臂顶出钢管的高度≤300) ,才满足要求。 R 梁边=1.223×5.424×0.45=2.985kN

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如图一边立杆受力 R=2.985<[Nυ]=8kN 另一边立杆受力 R=2.985+板荷=7.222<[Nυ]=8kN 所以边大横杆无须顶托,只需单扣件与立杆连接即可。 B、板 R=6.278×0.9×0.9 =5.085kN <[Nυ]=8.0kN 单扣件可满足要求。 (5)梁侧模验算 梁侧模立档采用 50mm×80mm 方木条立放,间距 250 ㎜;模板按四等跨连续梁计 算,设侧模第一块宽度为 200 ㎜,则作用在模板上下边沿处混凝土侧压力相差不大,可 近似取其相等。 ①荷载计算: 砼侧压力 F1=0.22υ0t0β1β2V1/2 F2=υcH F---新浇砼对模板的最大侧压力(KN/㎡) ; υc---砼的重力密度(KN/m3) ,取 24 KN/m3; t0---新砼的初凝时间,t0=3.5h(参考添加了高效减水剂的配合比,初凝时间 为 4.0h,运输及浇捣考虑 0.5h) ; V---砼的浇筑速度(m/h) ; β1---外加剂影响修正系数,不掺 1.0,掺 1.2; β2---坍落度影响修正系数,当坍落度小于 30mm 时,取 0.85;50-90mm 时,取 1.0;110-150mm 时,取 1.15。

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F1=0.22×24×3.5×1.2×1.15×21/2=36.06 KN/m2 F2=24×2.6=62.4kN/m2 经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为 36.06KN/m3。 ∴混凝土侧压力设计值 q1=36.06×1.2=43.27 KN/m2 有效压头高度 h=43.27/24=1.8m 梁高 2.6-1.8=0.8m, 范围较大, 倾倒砼及振捣砼产生的荷载仅在有效压头高 度范围内起作用,所以验算侧模时不考虑倾倒砼产生的荷载并不取 0.9 荷载折减 系数。 ②侧模面板验算(按四跨等跨连续梁计算) : 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121,Kv=-0.620,Kω=0.967 A、抗弯强度验算 q=43.27×0.2=8.654KN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×8.654×2502)÷[(200×182)÷6]=6.060Mpa <[σ]=12.9Mpa B、挠度验算 ω=kωql4/(100EI)=0.967×8.654×2504 ÷ {100×5850×[(200×183) ÷12]} =0.575 mm<[ω]=L/400=250/400=0.625mm 满足要求。 C、抗剪验算 V=Kvql=0.620×8.654×0.25=1.341KN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×1.341×103÷(2×200×18) =0.56N/mm2<[?v]=1.4 N/mm2 满足要求。

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满足要求。 ②立档木枋验算(按四跨等跨连续梁计算) 立档计算高度=梁高-(砼板厚+模板厚×2+板底方木高)=2600-266=2334 ㎜,l=2334/4=584 ㎜ A、 抗弯强度验算

查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121,Kω=0.967 q=43.27×0.25=10.818kN/m 近似计算σ=M/W=kmql2/W =0.121×10.818×5842÷[(50×802) ÷6]=8.371Mpa<[σ]=11.44Mpa 满足要求。 B、挠度验算 q=43.27×0.25=10.818kN/m ω=kωql4/100EI=0.967×10.818×5844÷{100×7200×[(50×803) ÷12]}=0.814mm<[ω]=L/400=584/400=1.46mm 满足要求。 3 ○横档钢管验算 由于每侧有六根钢管平均分配侧压 A、 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121 σ=M/W=kmql2/W =(0.121×43.27×10-3×2334/6×5002)÷4493 =113.33Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。

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B、挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) ω=ql4/(150EI)=43.27×10-3×2334/4×5004 ÷ (150×2.1×105× 1.08×105)=0.463mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 4 ○穿梁螺杆验算 N=FL2=43.27×2334/4×0.5=12.62kN<[N]=12.9kN 满足要求。 (二)梁支撑体系计算〔KL411 及 KL604 截面 400 ㎜×1600 ㎜〕 取梁截面为 400×1600 梁进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为 250mm(梁侧板高 1.6m) 在中间设两道 2φ12 对拉螺杆, , 水平间距为 500 ㎜, 底楞木枋间距 250 ㎜ (净 距 200 ㎜)。 ) 支承梁模架子采用五列φ48×3.5 ㎜ (厚度按 3.0 ㎜计算) 钢管脚手架, 梁立杆间距为 500 ㎜×500mm(如图二所示,每排主要受力为三根立杆,每隔一排和加 强稳定的架体水平杆连在一起)。 纵横水平杆步距为 1500mm。 板支模图见图 梁、 (二) 。 荷载组合根据《手册》表 8-69 计算: 梁截面 底模自重 砼自重 钢筋荷载(配筋率约 2%) 静荷载合计 施工荷载及振捣砼荷载 验算抗弯强度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) : q =41.1×1.2+2×1.4=52.12kN/㎡ 400 ㎜×1600 ㎜ 0.3KN/㎡ 1.6×24=38.4KN/㎡ 1.6×1.5=2.4KN/㎡ 41.10KN/㎡ 2KN/㎡

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验算挠度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) q=41.1×1.2=49.32kN/㎡ (1) 、底模验算(按四跨等跨连续梁计算) 根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121m,Kv=-0.620,Kω=0.967 1 ○模板抗弯强度验算 由于梁宽为 400 ㎜,故转化为线荷载设计值为 q =52.12×0.4×0.9=18.763kN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×18.763×2502)÷[(400×182) ÷6] =6.569Mpa<[σ]=12.9Mpa 2 ○剪应力验算 V=Kvql=0.620×18.763×0.25=2.908 kN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×2.908×103÷(2×400×18)=0.606N/mm2 <[?v] =1.4 N/mm2 3 ○挠度验算 由于梁宽为 400 ㎜,故转化为线荷载荷载设计值为 q =49.32×0.4×0.9=17.755 kN/m ω=kωql4/100EI=(0.967×17.755×2504) ÷{100×5850×[(400×183) ÷12]}=0.59mm<[ω]=L/400=250/400=0.625mm (2) 、小楞木枋验算(按两跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 ①荷载 满足要求。 满足要求。 满足要求。

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由于梁宽为 400 ㎜,底木枋间距为 250 ㎜故作用在小楞上的荷载简化为一个局 部均布荷载,荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时,取 q =52.12×0.25×0.9=11.727KN/m (梁宽范围内)

验算挠度时,取 q =49.32×0.25×0.9=11.097KN/m (梁宽范围内) ②抗弯强度验算 (按两跨等跨连续梁计算) 假设 q 满布,近似计算 σ=M/W=kmql2/W=0.125×11.727×5002/[(50×802)÷6]=6.871Mpa <[σ]=11.44Mpa 满足要求。 (σ计算值虽接近[σ],但 q 并没有满布,计算值比实际值大) ③ 挠度验算 ω=kωql4/100EI=0.521×11.097×5004÷[100×7200×(50×803/12)] =0.235mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 (3)钢管大楞计算 梁支撑钢管大楞跨度为 500mm,梁方木小楞间距为 250 ㎜,作用在钢管上的集 中荷载按均布荷载进行近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验 算; ③ 荷载 木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载 q =52.12×0.25=13.03kN/m(梁宽范围内) 查《计算手册》附表 2-12 得 KVB=-0.625,0.625, KVA = 0.437 根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为

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1.25 倍×(13.03×0.4/1.0)×0.5=3.258 KN 方木传给两边大横杆的荷载为 0.437 倍×(13.03×0.4/1.0)×0.5=1.139KN 大横杆每跨承受方木的根数为 0.5/0.25=2 根 每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)

q q



=3.258×2÷0.5=13.032kN/m =1.139×2÷0.5=4.556kN/m




同理,验算挠度时 q

=12.332kN/m

④ 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Kω=-0.121 σ=M/W=kmql2/W=(0.121×13.032×5002)÷4493=87.749Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 ③挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) ω=ql4/150EI=12.332×5004÷(150×2.1×105×1.08×105) =0.22mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 (4)钢管立柱验算 按两端铰接受压构件计算,水平杆步距为 1500 ㎜,扫地杆距地面 200 ㎜,Φ48 ×3.5 mm(厚度按 3.0 ㎜计算),A=424 ㎜ 2;单个扣件抗滑力 Nυ=8.0kN。 根据(一)(4)计算可知:钢管立柱允许荷载[N]= 39.72KN 、 1 ○立杆验算 中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受

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的均布荷载 q=13.032kN/m 查《计算手册》附表 2-14 得 KVB=-0.620,0.603 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql

对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql,即 中间立杆最大内力 N=R=1.223×13.032×0. 5=7.970kN<[N]=39.72KN 满足要求。 2 ○扣件验算(大横杆按四等跨连续梁计算)查《计算手册》附表 2-14 得 KV=-0.620,0.603 B、 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql=1.223ql

梁:对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql

R 梁中=1.223×13.032×0.45=7.97kN< [Nυ]=8.0kN 所以可采用单扣件或在钢管高度不合适时用顶托(顶托加悬臂顶出钢管的高度≤ 300) ,可满足要求。 (5)梁侧模验算 梁侧模立档采用 40mm×100mm 方木条立放,间距 250 ㎜;模板按四等跨连续梁 计算,设侧模第一块宽度为 200 ㎜,则作用在模板上下边沿处混凝土侧压力相差不大, 可近似取其相等。 ①荷载计算: 砼侧压力 F1=0.22υ0t0β1β2V1/2 F2=υcH F1=0.22×24×3.5×1.2×1.15×21/2=36.06 KN/m2 F2=24×1.6=38.4kN/m2

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经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为 36.06KN/m3。 倾倒砼及振捣砼产生的水平荷载标准值取 4kN/㎡,则 强度验算荷载设计值: F=36.06×1.2+4×1.4=48.87kN/㎡ 挠度验算荷载设计值: F=36.06×1.2=43.27kN/㎡ ②侧模面板验算(按四跨等跨连续梁计算) : 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121,Kv=-0.620,Kω=0.967 根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9 A、抗弯强度验算 q=48.87×0.2×0.9=8.797KN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×8.797×2502)÷[(200×182)÷6]=6.16Mpa <[σ]=12.9Mpa C、 挠度验算 q=43.27×0.2×0.9=7.789KN/m ω=kωql4/(100EI)=0.967×7.789×2504 ÷ {100×5850×[(200×183) ÷12]} =0.517 mm<[ω]=L/400=250/400=0.625mm 满足要求。 C、抗剪验算 V=Kvql=0.620×8.797×0.25=1.360KN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×1.360×103÷(2×200×18) =0.57N/mm2<[?v]=1.4 N/mm2 满足要求。

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满足要求。 ②立档木枋验算(按三跨等跨连续梁计算) 立档计算高度=梁高-模板厚=1600-18=1582 ㎜,l=1582/4=527 ㎜ B、 抗弯强度验算

查《计算手册》附表 2-13 得 Km=-0.177,Kω=0.99 q=48.87×0.25×0.9=10.996kN/m 近似计算σ=M/W=kmql2/W =0.177×10.996×5272÷[(50×802) ÷6]=10.135Mpa<[σ]=11.44Mpa 满足要求。 B、挠度验算 q=43.27×0.25×0.9=9.736kN/m ω=kωql4/100EI=0.99×9.736×5274÷{100×7200×[(50×803) ÷12]}=0.31mm<[ω]=L/400=527/400=1.32mm 满足要求。 3 ○横档钢管验算 由于每侧有四根钢管平均分配侧压 B、 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121 σ=M/W=kmql2/W =(0.121×48.87×10-3×1582/4×5002)÷4493 =130.13Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 B、挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算)

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ω=ql4/(150EI)=43.27×10-3×1582/3×5004 ÷ (150×2.1×105× 1.08×105)=0.42mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 4 ○穿梁螺杆验算 N=FL2=48.87×1582/3×0.5=12.885kN<[N]=12.9kN 满足要求。 (三)梁支撑体系计算〔WKL702 截面 600 ㎜×2500 ㎜〕 取梁截面为 600×2500 ㎜进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为 250mm(梁侧板高 1.6m) 在中间设三道 2φ12 对拉螺杆, , 水平间距为 500 ㎜, 底楞木枋间距 250 ㎜ (净 距 200 ㎜)。 ) 支承梁模架子采用五列φ48×3.5 ㎜ (厚度按 3.0 ㎜计算) 钢管脚手架, 梁立杆间距为 500 ㎜×500mm(如图三所示,每排主要受力为三根立杆,每隔一排和加 强稳定的架体水平杆连在一起)。 纵横水平杆步距为 1500mm。 板支模图见图 梁、 (三) 。 荷载组合根据《手册》表 8-69 计算: 梁截面 底模自重 砼自重 钢筋荷载(配筋率约 2%) 静荷载合计 施工荷载及振捣砼荷载 验算抗弯强度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) : q =64.05×1.2+2×1.4=79.66kN/㎡ 验算挠度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) 600 ㎜×2500 ㎜ 0.3KN/㎡ 2.5×24=60KN/㎡ 2.5×1.5=3.75KN/㎡ 64.05KN/㎡ 2KN/㎡

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q=64.05×1.2=76.86kN/㎡ (1) 、底模验算(按四跨等跨连续梁计算) 根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121m,Kv=-0.620,Kω=0.967 1 ○模板抗弯强度验算 由于梁宽为 600 ㎜,故转化为线荷载设计值为 q =79.66×0.6×0.9=43.016kN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×43.016×2502)÷[(600×182) ÷6] =10.04Mpa<[σ]=12.9Mpa 2 ○剪应力验算 V=Kvql=0.620×43.016×0.25=6.667 kN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×6.667×103÷(2×600×18)=0.926N/mm2 <[?v] =1.4 N/mm2 3 ○挠度验算 由于梁宽为 600 ㎜,故转化为线荷载荷载设计值为 q =76.86×0.6×0.9=41.5 kN/m 考虑到方木宽度相对于方木间距来说不算小,所以取净跨计算挠度: ω=kωql4/100EI=(0.967×41.5×2004) ÷{100×5850×[(600×183) ÷12]}=0.376mm<[ω]=L/400=20/400=0.5mm (2) 、小楞木枋验算(按两跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 ①荷载 满足要求。 满足要求。 满足要求。

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由于梁宽为 600 ㎜,底木枋间距为 250 ㎜故作用在小楞上的荷载简化为一个局 部均布荷载,荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时,取 q =79.66×0.25×0.9=17.9KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时,取 q =76.86×0.25×0.9=17.294KN/m (梁宽范围内) ②抗弯强度验算 假设 q 满布,近似计算 σ=M/W=kmql2/W=0.125×17.9×5002/[(50×802)÷6]=10.49Mpa <[σ]=11.44Mpa 满足要求。 (σ计算值虽接近[σ],但 q 并没有满布,计算值比实际值大) ③ 挠度验算 ω=kωql4/100EI=0.521×17.294×5004÷[100×7200×(50×803/12)] =0.367mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 (3)钢管大楞计算 梁支撑钢管大楞跨度为 500mm,梁方木小楞间距为 250 ㎜,作用在钢管上的集 中荷载按均布荷载进行近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验 算; ⑤ 荷载 木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载 q =79.66×0.25=19.915kN/m(梁宽范围内) 查《计算手册》附表 2-12 得 KVB=-0.625,0.625, KVA = 0.437 根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为

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1.25 倍×(19.915×0.4/1.0)×0.5=7.468 KN 方木传给两边大横杆的荷载为 0.437 倍×(19.915×0.4/1.0)×0.5=2.611KN 大横杆每跨承受方木的根数为 0.5/0.25=2 根 每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)

q q



=7.468×2÷0.5=29.872kN/m =2.611×2÷0.5=10.444kN/m




同理,验算挠度时 q

=28.824kN/m

⑥ 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Kω=-0.121 σ=M/W=kmql2/W=(0.121×29.872×5002)÷4493=201.12Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 ③挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) ω=ql4/150EI=28.824×5004÷(150×2.1×105×1.08×105) =0.52mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 (4)钢管立柱验算 按两端铰接受压构件计算,水平杆步距为 1500 ㎜,扫地杆距地面 200 ㎜,Φ48 ×3.5 mm(厚度按 3.0 ㎜计算),A=424 ㎜ 2;单个扣件抗滑力 Nυ=8.0kN。 根据(一)(4)计算可知:钢管立柱允许荷载[N]= 39.72KN 、 1 ○立杆验算 中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受

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的均布荷载 q=29.872kN/m 查《计算手册》附表 2-14 得 KVB=-0.620,0.603 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql

对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql,即 中间立杆最大内力 N=R=1.223×29.872×0. 5=18.267kN<[N]=39.72KN 满足要求。 2 ○扣件验算(大横杆按四等跨连续梁计算)查《计算手册》附表 2-14 得 KV=-0.620,0.603 D、 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql=1.223ql

梁:对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql

R 梁中=1.223×29.872×0.5=18.267kN>[Nυ]=8.0kN 所以采用顶托(顶托加悬臂顶出钢管的高度≤300) ,才满足要求。 R 梁边=1.223×10444×0.5=6.386kN<[Nυ]=8.0kN 单扣件可满足要求。 (5)梁侧模验算(计算复核结果同(一)的侧模计算过程,这里不再详诉.)
KL416、 ㎜、板厚 120〕 (四)梁板混合支撑体系计算〔KL416、KL417 及 KL418 截面 500 ㎜×1200 ㎜、板厚 120〕

取梁截面为 500×1200 梁及梁边板带进行计算。 取梁侧模竖楞木枋间距为 250mm (梁侧板高 1.2-0.12=2.45m,在中间设一道 2φ12 对拉螺杆,水平间距为 500 ㎜, 、 底楞木枋间距 250 ㎜(净距 200 ㎜)。支承梁模架子采用三列φ48×3.5 ㎜(厚度按 ) 3.0 ㎜计算)钢管脚手架,梁立杆间距为 500 ㎜×500mm(即每排设置三根立杆,每隔 一排和板支撑通长水平杆连在一起)。 纵横水平杆步距为 1500mm。 板立杆间距为 1000 ㎜×1000mm,板底楞木间距为 500 mm。梁、板支模图见图(四) 。 荷载组合根据《手册》表 8-69 计算:

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A、梁截面 底模自重 砼自重 钢筋荷载(配筋率约 2%) 静荷载合计 施工荷载及振捣砼荷载 验算抗弯强度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) : q =30.9×1.2+2×1.4=39.88kN/㎡ 验算挠度的荷载设计值(等于标准值×分项系数) q=30.9×1.2=37.08kN/㎡ B、板截面 (取 1m 宽进行计算) a、底模自重 b、砼自重 c、钢筋荷载(配筋率约 1%) 静荷载合计 d、施工人员及施工设备荷载 ∴验算抗弯强度时荷载设计值取 q =3.312×1.2+2.5×1.4=7.474kN/㎡ 验算挠度时荷载设计值取 q=3.312×1.2=3.974kN/㎡ (1) 、底模验算(按四跨等跨连续梁计算)

500 ㎜×1200 ㎜ 0.3KN/㎡ 1.2×24=28.8KN/㎡ 1.2×1.5=1.8KN/㎡ 30.9KN/㎡ 2KN/㎡

1000 ㎜×120 ㎜ 0.30KN/㎡ 0.12×24=2.88KN/㎡ 0.12×1.1=0.132KN/㎡ 3.312KN/㎡ 2.5KN/㎡

根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9

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查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121m,Kv=-0.620,Kω=0.967 1 ○模板抗弯强度验算 A、梁 由于梁宽为 500 ㎜,故转化为线荷载,荷载设计值为 q =39.88×0.5×0.9=17.946kN/m σ=M/W=kmql2/W=(0.121×17.946×2502)÷[(500×182) ÷6] =5.027Mpa<[σ]=12.9Mpa B、板 取 1m 宽板作为计算单元,故转化为线荷载并乘荷载折减系数 0.9,得抗弯强度 验算荷载设计值为: q =1.0×7.474×0.9=6.73kN/m ,W=(1000×182) ÷6 σ=M/W=kmql2/W=(0.121×6.73×5002)÷[(1000×182) ÷6]=3.77Mpa <[σ]=12.9MPa 2 ○剪应力验算 A、梁 V=Kvql=0.620×17.946×0.25=2.782 kN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×2.782×103÷(2×500×18)=0.463N/mm2 <[?v] =1.4 N/mm2 B、板 V=KVql=0.620×7.54×0.5=2.317KN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×2.317×103÷(2×1000×18)=0.193N/mm2 <[?v]=1.4 N/mm2 满足要求。 满足要求。 满足要求。 满足要求。

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3 ○挠度验算 A、梁 由于梁宽为 500 ㎜,故转化为线荷载后进行抗弯强度验算,荷载设计值为 q =37.08×0.5×0.9=16.686 kN/m ω=kωql4/100EI=(0.967×16.686×2004) ÷{100×5850×[(500×183) ÷12]}=0.443mm<[ω]=L/400=250/400=0.625mm B、板 取 1m 宽板作为计算单元,故转化为线荷载后进行挠度验算,荷载设计值为 q =1.0×3.974×0.9=3.577kN/m, I=bh3÷12=1000×183/12 满足要求。

ω=kωql4/100EI=(0.967×3.577×5004) ÷{100×5850×[(1000×183) ÷12]}=0.76mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm, 满足要求。 (2) 、小楞木枋验算 ①荷载 A、梁 由于梁宽为 500 ㎜,底木枋间距为 250 ㎜故作用在小楞上的荷载简化为一个局 部均布荷载,荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时,取 q =39.88×0.25×0.9=8.973KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时,取 q =37.08×0.25×0.9=8.343KN/m (梁宽范围内) B、板 由于板底木枋间距为 500 ㎜,取 1000 ㎜为计算单元, 荷载折减系数取 0.9: 验算抗弯强度时, 取 q =7.474×500×10-3×0.9=3.363N/mm

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验算挠度时, ②抗弯强度验算 A、

取 q =3.974×500×10-3×0.9=1.788N/mm

梁(按两跨等跨连续梁计算)

查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 假设 q 满布,近似计算 σ=M/W=kmql2/W=0.125×16.686×5002/[(50×802)÷6]=9.777Mpa <[σ]=11.44Mpa 满足要求。 (σ计算值虽接近[σ],但 q 并没有满布,计算值比实际值大) B、板(按简支梁计算): σ=M/W=(ql2/8)/W=0.125×3.363×10002÷[(50×802) ÷6]=7.882Mpa <[σ]=11.44Mpa ③ 挠度验算 A、梁: ω=kωql4/100EI=0.521×8.343×5004÷[100×7200×(50×803/12)] =0.177mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 B、板: ω=5ql4/384EI=5×1.788×10004 ÷[384×7200×(50×803/12)] =1.516mm <[ω]=L/400=1000/400=2.5mm 满足要求。 (3)钢管大楞计算 梁支撑钢管大楞跨度为 500mm,板支撑钢管大楞跨度为 1000mm,梁方木小楞间 满足要求。

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距为 250 ㎜,板方木小楞间距为 500 ㎜,作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行 近拟简化计算。梁中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验算; ⑦ 荷载 A、梁: 木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载 q =39.88×0.25=9.97kN/m(梁宽范围内) 查《计算手册》附表 2-12 得 KVB=-0.625,0.625, KVA = 0.437 根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为 1.25 倍×(9.97×0.5/1.0)×0.5=3.116 KN 方木传给两边大横杆的荷载为 0.437 倍×(9.97×0.5/1.0)×0.5=1.089KN 大横杆每跨承受方木的根数为 0.5/0.25=2 根 每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)

q q
B、板



=3.116×2÷0.5 =12.464kN/m =1.089×2÷0.5=4.356kN/m




同理,验算挠度时 q

=11.589kN/m

验算抗弯强度, 取 q =(3.312×1.2+1.5×1.4)×1.0 =6.074N/mm 验算挠度, 取 q =4.878×1.0=3.974N/mm

⑧ 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Kω=-0.121 A、梁

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σ=M/W=kmql2/W=(0.121×12.464×5002)÷4493=83.92Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 B、板 σ=M/W=kmql2/W=0.121×6.074×10002/4493=163.58Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 ③挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) A、梁 ω=ql4/150EI=11.589×5004÷(150×2.1×105×1.08×105) =0.213mm <[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 B、板 ω= ql4/150EI =3.974×10004 ÷ (150×2.1×105×1.08×105) =1.16mm<[ω]=L/400=1000/400=2.5mm 满足要求。 (4)钢管立柱验算 按两端铰接受压构件计算,水平杆步距为 1500 ㎜,扫地杆距地面 200 ㎜,Φ48 ×3.5 mm(厚度按 3.0 ㎜计算),A=424 ㎜ 2;单个扣件抗滑力 Nυ=8.0kN。 1 ○立杆验算(根据《手册》8.6.2 节 4.(3)条计算支架立柱及其他支撑结构构

件时施工人员及施工设备荷载取 1.0 KN/㎡) A、板 ∵q=3.312×1.2+1.0×1.4=5.374 KN/㎡ N=5.374×1.0×1.0=5.374kN<[N]=39.72kN

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满足要求。 B、梁 中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受 的均布荷载 q=12.464kN/m 查《计算手册》附表 2-14 得 KVB=-0.620,0.603 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql

对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql,即 中间立杆最大内力 N=R=1.223×12.464×0.5=7.62kN<[N]=39.72KN 满足要求。 边立杆最大内力 N=1.223ql+板横杆传来的荷载=1.223×4.356×0.5+5.374 ×1.0×[(1.0 /2+(1.0-0.5)/2]=2.664+4.031 =6.695KN<[N]=39.72KN 满足要求。 2 ○扣件验算(大横杆按四等跨连续梁计算)查《计算手册》附表 2-14 得 KV=-0.620,0.603 E、 ∴Rmax=(0.620+0.603)ql=1.223ql

梁:对于梁下大横杆,最大支座反力 R=1.223ql

R 梁中=1.223×12.464×0.5=7.62kN <[Nυ]=8.0kN 所以采用单扣件或在钢管高度不合适时用顶托(顶托加悬臂顶出钢管的高度≤300) , 即可满足要求。 R 梁边=1.223×4.356×0.5=2.664kN <[Nυ]=8kN 所以边大横杆无须顶托,只需单扣件与立杆连接即可。 B、板

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R=5.374×1.0×1.0=5.374kN <[Nυ]=8.0kN 单扣件可满足要求。 (5)梁侧模验算 梁侧模立档采用 50mm×80mm 方木条立放,间距 250 ㎜;模板按四等跨连续梁计 算,设侧模第一块宽度为 200 ㎜,则作用在模板上下边沿处混凝土侧压力相差不大,可 近似取其相等。 ①荷载计算: 砼侧压力 F1=0.22υ0t0β1β2V1/2 F2=υcH F1=0.22×24×3.5×1.2×1.15×21/2=36.06 KN/m2 F2=24×1.2=28.8kN/m2 经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为 28.8kN/m3。 倾倒砼及振捣砼产生的水平荷载标准值取 4kN/㎡,则 强度验算荷载设计值: F=28.8×1.2+4×1.4=40.16kN/㎡ 挠度验算荷载设计值: F=28.8×1.2=34.56kN/㎡ ②侧模面板验算(按四跨等跨连续梁计算) : 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121,Kv=-0.620,Kω=0.967 A、抗弯强度验算 q=40.16×0.2×0.9 =7.229KN/m

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σ=M/W=kmql2/W=(0.121×7.229×2502)÷[(200×182)÷6]=7.29Mpa <[σ]=12.9Mpa F、 挠度验算 满足要求。

q=34.56×0.2×0.9 =6.22KN/m ω=kωql4/(100EI)=0.967×6.22×2504 ÷ {100×5850×[(200×183) ÷12]} =0.41mm<[ω]=L/400=250/400=0.625mm 满足要求。 C、抗剪验算 V=Kvql=0.620×7.229×0.25=1.12KN 剪应力ζmax=3V÷2bh=3×1.12×103÷(2×200×18) =0.467N/mm2<[?v]=1.4 N/mm2 满足要求。 ②立档木枋验算(按两跨等跨连续梁计算) 立档计算高度=梁高-(砼板厚+模板厚×2+板底方木高)=1200-266=964 ㎜,l=964/2=482 ㎜ C、 抗弯强度验算

根据《手册》8-6-2-1 计算木模板、木方时取荷载折减系数 0.9 查《计算手册》附表 2-12 得 Km=-0.125,Kω=0.521 q=40.16×0.25×0.9=9.036kN/m 近似计算σ=M/W=kmql2/W =0.121×9.036×4822÷[(50×802) ÷6]=4.92Mpa<[σ]=11.44Mpa 满足要求。

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B、挠度验算 q=34.56×0.25×0.9=7.776kN/m ω=kωql4/100EI=0.521×7.776×4824÷{100×7200×[(50×803) ÷12]}=0.142mm<[ω]=L/400=482/400=1.205mm 满足要求。 3 ○横档钢管验算 由于每侧有两根钢管平均分配侧压 C、 抗弯强度验算(按四跨等跨连续梁计算) 查《计算手册》附表 2-14 得 Km=-0.121 σ=M/W=kmql2/W =(0.121×40.16×10-3×964/2×5002)÷4493 =130.33Mpa<[σ]=205MPa 满足要求。 B、挠度验算(根据《计算手册》钢管大横杆挠度按式 8-84 计算) ω=ql4/(150EI)=34.56×10-3×964/2×5004 ÷ (150×2.1×105× 1.08×105)=0.306mm<[ω]=L/400=500/400=1.25mm 满足要求。 4 ○穿梁螺杆验算 N=FL2=40.16×0.964/2×0.5=9.68kN<[N]=12.9kN 满足要求。

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