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2010版溷凝土规范同老规范的对比


结构分析
条文说明:
本章对02版规范的内容作了较大的变动,丰富了分析模 型、弹性分析、弹塑性分析、塑性极限分析等内容,增加了 间接作用分析一节。弥补了02版混凝土结构设计规范中结构 分析内容的不足。所列条款基本反映了我国混凝土结构的设 计现状、工程经验和实验研究等方面所取得的进展,同时也 参考了国外标准规范的相关内容。 本规范只列入了结构分析的基本原则和各种

分析方法的 应用条件。各种结构分析方法的具体内容在有关标准中有更 详尽的规定,可遵照执行。

5.1 基本原则
5.1.1 混凝土结构应进行整体作用效应分析,必要时尚应对结 构中受力状况特殊的部分进行更详细的分析。 对02规范5.1.1进行了简化

条文说明:
在所有的情况下,设计计算、验收前均应对结构的整 体进行分析。必要时,结构中的重要部位、形状突变部位 以及内力和变形有异常变化的部分(例如较大孔洞周围、 节点及其附近区域、支座和集中荷载附近等)应另作更详 细的局部分析。

5.1.2 当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时 应分别进行结构分析,并确定其最不利的作用效应组合。对 结构的两种极限状态进行结构分析时,应取用相应的作用组 合。

条文说明:
结构在不同的工作阶段,例如结构的施工期、检修期和 使用期,预制构件的制作、运输和安装阶段等,应确定其可 能的不利作用效应组合。对于重要的结构,应考虑偶然作用 可能带来的严重后果,进行相应的结构防倒塌分析。

5.1.3 结构分析的模型应符合下列要求: 1 结构分析采用的计算简图、几何尺寸、计算参数、边界条件 以及结构材料性能指标等应符合实际情况,并应有相应的构 造措施; 2 结构上各种作用的取值与组合、初始应力和变形状况等,应 符合结构的实际状况; 3 结构分析中所采用的各种近似假定和简化,应有理论、试验 依据或经工程实践验证;计算结果的精度应符合工程设计的 要求。 对02规范5.1.3进行了整理

条文说明:
结构分析应以结构的实际工作状况和受力条件为依据。结 构分析的结果应有相应的构造措施加以保证。例如,固定端和 刚节点的承载能力和对变形的限制;塑性铰的充分转动能力; 适筋截面的配筋率或压区相对高度的限制等

5.1.4 结构分析应符合下列要求: 1 满足力学平衡条件; 2 在不同程度上符合变形协调条件,包括节点和边界的约束条 件; 3 采用合理的材料本构关系或构件单元的受力-变形关系。

条文说明:

对02规范为本构关系 02

结构分析方法均应符合三类基本方程,即力学平衡方程, 变形协调(几何)条件和本构(物理)关系。其中平衡条件 必须满足;变形协调条件应在不同程度上予以满足,本构关 系则需合理的选用。

5.1.5 结构分析时,应根据结构类型、材料性能和受力特点 等选择下列分析方法: 1 弹性分析方法;(02规范是线弹性分析方法) 2 塑性内力重分布分析方法; 3 弹塑性分析方法;(新增) 4 塑性极限分析方法; 5 试验分析方法。

(删掉了02规范非线性分析方法)
条文说明: 现有的结构分析方法可归纳为五类。各类方法的主要特点 和应用范围如下:

1 弹性分析方法是最基本和最成熟的结构分析方法,也是其他 分析方法的基础和特例。它适用于分析一般结构。大部分混 凝土结构的设计均基于此方法。结构内力的弹性分析和截面 承载力的极限状态设计相结合,实用上简易可行。按此设计 的结构,其承载力一般偏于安全。少数结构因混凝土开裂部 分的刚度减小而发生内力重分布,可能影响其他部分的开裂 和变形状况。考虑到混凝土结构开裂后刚度的减小,对梁、 柱构件可分别取用不同的折减刚度值,且不再考虑刚度随作 用效应而变化。在此基础上,结构的内力和变形仍可采用弹 性方法进行分析。

2 考虑塑性内力重分布的分析方法设计超静定混凝土结构, 具有充分发挥结构潜力,节约材料,简化设计和方便施工 等优点。但应注意到,结构的变形和裂缝可能相应增大。 3 弹塑性分析方法以钢筋混凝土的实际力学性能为依据,引 入相应的本构关系后,可进行结构受力全过程的分析,而 且可以较好地解决各种体型和受力复杂结构的分析问题。 但这种分析方法比较复杂,计算工作量大,各种非线性本 构关系尚不够完善和统一,至今应用范围仍然有限。主要 用于重要、复杂结构工程的分析和罕遇地震作用下的结构 分析。

4 塑性极限分析方法又称塑性分析法或极限平衡法。此法主 要用于周边有梁或墙支承的双向板设计。工程设计和施工 实践经验证明,按此法进行计算和构造设计简便易行,可 以保证结构的安全。

5 对体型复杂或受力状况特殊的结构或其部分,可采用试验 方法对结构的材料性能、本构关系、作用效应等进行实测 或模拟,为结构分析或确定设计参数提供依据。

5.1.6 结构分析所采用的计算软件应经考核和验证,其技术 条件应符合本规范和国家现行有关标准的要求。 本条保留内容没有变化,删掉了02规范 对电算结果进行判断和校核的条文内容

条文说明:

结构设计中采用电算分析日益增多,商业的和自编的 电算程序都必须保证其运算的可靠性。而且每一项电算的 结果都应作必要的判断和校核。

5.2 分析模型

增加的一节

5.2.1 杆系结构宜按空间体系进行结构整体分析,并宜考虑构 件的弯曲、轴向、剪切和扭转等变形对结构内力的影响。 当进行简化分析时,应符合下列规定: 1 体形规则的空间结构,可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的 平面结构分别进行分析,但应考虑平面结构的空间协同工 作。 2 构件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力分析影响不大时, 可不予考虑。 删除了02规范5.2.2条的3 关于“结 构或杆件的变形对其内力的二阶效 应影响不大时,可不计及”的内容。

5.2.2 杆系结构的计算简图宜按下列方法确定: 1 梁、柱等一维构件的轴线宜取为控制截面几何中心的连线,墙 、板等二维构件的中轴面宜取为控制截面中心线组成的平面或 曲面。 2 现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可 作为刚接;非整体浇筑的次梁两端及板跨两端可作为铰接。 3 梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度的中 心距或净距确定,并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的 位置加以修正; 4 梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时 ,在计算模型中可作为刚域处理。

条文说明:
计算图形宜根据结构的实际形状、构件的受力和变形 状况、构件间的连接和支承条件以及各种构造措施等,作 合理的简化。 例如,支座或柱底的固定端应有相应的构造和配筋作 保证;有地下室的建筑底层柱、其固定端的位置还取决于 底板(梁)的刚度;节点连接构造的整体性决定其刚接或 铰接考虑等。当钢筋混凝土梁柱构件截面尺寸相对较大时 ,梁柱交汇点会形成相对的刚性节点区域。钢域尺寸的合 理确定,会在一定程度上影响结构整体分析的精度。

5.2.3 进行结构整体分析时,对于现浇结构或装配整体式结构, 可假定楼盖在其自身平面内为无限刚性。当楼盖开有较大孔 或其局部会产生明显的平面内变形时,在结构分析中应考虑 其影响。

条文说明:
一般的建筑结构的楼层大多数为现浇钢筋混凝土楼板或有 现浇面层的预制装配式楼板,可近似假定楼板在其自身平面 内为无限刚性,以减少结构的自由度数,简化结构分析。实 践证明,采用刚性楼板假定对大多数建筑结构进行分析,其 分析精度都能够满足工程设计的需要。若因结构布置的变化 导致楼板面内刚度削弱或不均匀时,结构分析应考虑楼板面 内变形的影响。根据楼面结构的 具体情况,楼板面内变形可 按全楼、部分楼层或部分区域考虑。

5.2.4 对现浇楼盖和装配整体式楼盖,宜考虑楼板作为翼缘对梁 刚度和承载力的影响。梁受压区有效翼缘计算宽度 bf′ 可按 表5.2.4 所列情况中的最小值取用;也可采用梁刚度增大系 数法近似考虑,刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截 面尺寸的相对比例确定

对02规范进行了简化处理, 原来3项,现取为1项

注: 1 表中b 为梁的腹板厚度; 2 肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时,可不考虑表中情况3 的 规定; 3 加腋的T 形、I 形和倒L 形截面,当受压区加腋的高度hh≥hf′且加腋的长度 bh ≤ 3hh时,其翼缘计算宽度可按表中情况3 的规定分别增加2bh(T 形、I 形截面)和bh(倒L 形截面); 4 独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时, 其计算宽度应取腹板宽度b。

条文说明:
现浇楼面和装配整体式楼面的楼板作为梁的有效翼缘, 与梁一起形成T形截面,提高了楼面板的刚度,结构分析时 应予以考虑。当采用梁刚度放大系数法时,应考虑各梁截面 尺寸大小的差异,以及各楼层楼板厚度的差异。采用T形截 面方式考虑楼板的刚度贡献,相对比较合理。

5.2.5 当地基与结构的相互作用对结构的内力和变形有显著 影响时,结构分析中宜考虑地基与结构相互作用的影响。

5.3 弹性分析
5.3.1 结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能力 极限状态的作用效应分析。 5.3.2 杆系结构中构件的截面刚度可按下列原则确定: 1 混凝土的弹性模量应按本规范表4.1.5 采用; 2 截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算; 3 端部加腋的杆件,应考虑其截面变化对结构分析的影响; 4 不同受力状态构件的截面刚度,宜考虑混凝土开裂、徐变等 因素的影响予以折减。

条文说明:
按构件全截面计算截面惯性矩时,可简化考虑,既不计钢筋 的换算面积,也不扣除预应力筋孔道等的面积。

5.3.3 混凝土结构弹性分析宜采用结构力学或弹性力学等分析 方法。体形规则的结构,可根据作用的种类和特性,采用 适当的简化分析方法。

5.3.4 当结构的二阶效应可能使作用效应显著增大时,在结构 分析中应考虑二阶效应的不利影响。 混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计 算也可采用本规范附录B 的简化方法。当采用有限元分析 方法时,宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度降低的影响。

条文说明:
建筑结构的二阶效应包括重力二阶效应(P—?效应)和 受压构件的挠曲效应(P—δ效应)两部分。严格地讲,应考 虑P—?效应和P—δ效应进行结构分析,应考虑材料的非线性 和裂缝、构件的曲率和层间侧移、荷载的持续作用、混凝土 的收缩和徐变等因素。但要实现这样的分析,在目前条件下 还有困难,工程分析中一般都采用简化的分析方法。重力二 阶效应计算属于结构整体层面的问题,一般在结构整体分析 中考虑,本条给出了两种计算方法:有限元法和增大系数法 。受压构件的挠曲效应计算属于构件层面的问题,一般在构 件设计时考虑,详见本规范第6.2节。

5.4 塑性内力重分布分析
02规范这里为“宜” 5.4.1 混凝土连续梁和连续单向板,可采用塑性内力重分布方 法进行分析。重力荷载作用下的框架、框架-剪力墙结构中 的现浇梁以及双向板等,经弹性分析求得内力后,可对支 座或节点弯矩进行适度调幅,并确定相应的跨中弯矩。

条文说明:
超静定混凝土结构在出现塑性铰的情况下会发生内力重 分布。可利用这一特点进行构件截面之间的内力调幅,以 达到节约的目的。本条给出了可以采用塑性调幅设计的构 件或结构类型。

5.4.2 按考虑塑性内力重分布分析方法设计的结构和构件,尚 应满足正常使用极限状态的要求,并采取有效的构造措施 。对于直接承受动力荷载的构件,以及要求不出现裂缝或 处于三a、三b 类环境情况下的结构,不应采用考虑塑性内 力重分布的分析方法。

条文说明:
本条提出了考虑塑性内力重分布设计的条件。考虑塑性 内力重分布的计算方法进行构件或结构的设计时,由于塑 性铰的出现,构件的变形和裂缝宽度均较大。所以本条进 一步明确允许考虑塑性内力重分布构件的使用环境,并强 调应进行构件变形和裂缝宽度的验算,以满足正常使用极 限状态的要求。

5.4.3 钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不 宜大于25%;弯矩调整后的梁端截面相对受压区高度不应 超过0.35,且不宜小于0.10。钢筋混凝土板的负弯矩调幅 幅度不宜大于20%。 新增条

条文说明:
采用基于弹性分析的塑性内力重分布方法进行弯矩调 幅时,调整的幅度及受压区的高度均应满足本条的规定, 以保证构件出现塑性铰的位置有足够的转动能力并限制裂 缝宽度。

5.5 弹塑性分析
5.5.1 重要或受力复杂的结构,宜采用弹塑性分析方法对结构整 体或局部进行验算。结构的弹塑性分析宜遵循下列原则: 1 应预先设定结构的形状、尺寸、边界条件、材料性能和配筋 等; 2 材料的性能指标宜取平均值或实测值,可按本规范附录C 采 用,或通过试验分析确定; 3 宜考虑结构几何非线性的不利影响; 4 分析结果用于承载力设计时,应考虑承载力不定性系数,对 结构的抗力进行适当调整。

条文说明:
弹塑性分析可根据结构的类型和复杂性、要求的计算 精度等选择计算方法。进行弹塑性分析时,结构构件各部 分尺寸和材料性能指标都必须预先设定。应根据实际情况 采用不同的离散尺度,确定相应的本构关系,如应力-应 变关系、弯矩-曲率关系、内力-变形关系等。在确定钢筋 和混凝土的材料特征值及本构关系时,宜事先进行试验分 析确定,也可采用附录C提供的材料强度、本构模型或强 度准则。

5.5.2 混凝土结构的弹塑性分析,可根据实际情况采用静力 或动力分析方法。结构的基本构件计算模型宜按下列原则 确定: 1 梁、柱等杆系构件可简化为一维单元,宜采用纤维束模型 或塑性铰模型; 2 墙、板等构件可简化为二维单元,宜采用膜单元、板单元 或壳单元; 3 复杂的混凝土结构、大体积结构、结构的节点或局部区域 需作精细分析时,宜采用三维块体单元。 新增条

条文说明:
结构构件的计算模型以及离散尺度应根据实际情况以 及计算精度的要求确定。若一个方向的正应力明显大于其 余两个正交方向的应力,则构件可简化为一维单元;若两 个方向的正应力均显著大于另一个方向的应力,则应简化 为二维单元;若构件三个方向的正应力无显著差异,则构 件应按三维单元考虑。

5.5.3

钢筋、混凝土材料的本构关系可按本规范附录C 采

用,也可通过试验分析确定。构件、截面或各种计算单元 的受力-变形关系宜符合实际受力情况。 某些变形较大的构件或节点进行局部精细分析时,宜 考虑钢筋与混凝土间的粘结-滑移本构关系。

条文说明:
本条给出了在结构弹塑性分析中建议采用的钢筋和混 您图材料本构关系,并建议相关参数宜通过实验分析确定 。钢筋混凝土界面的粘结滑移对其分析结果影响较显著地 构件(如:框架结构梁柱的节点区域等),建议在进行分 析时考虑粘结滑移的本构关系。

5.6 塑性极限分析
5.6.1 对不承受多次重复荷载作用的混凝土结构,当有足够的 塑性变形能力时,可采用塑性极限理论的分析方法进行结 构的承载力计算,同时应满足正常使用的要求。
条文说明: 对于超静定结构,结构中的某一个截面(或某几个截面) 达到屈服,整个结构可能并没有达到最大承载力,外荷载还可 以继续增加。先达到屈服截面的塑性变形会随之不断增大,并 且不断有其他截面陆续达到屈服。直至有足够数量的截面达到 屈服,使结构体系即将形成几何可变机构,结构才达到最大承 载力。因此,利用超静定结构的这一受力特征,可采用塑性极 限分析方法来计算超静定结构的最大承载力,并以达到最大承 载力时的状态,作为整个超静定结构的承载能力极限状态。这 样既可以使超静定结构的内力分析更接近实际内力状态,也可 以充分发挥超静定结构的承载潜力,使设计更经济合理。

但是,超静定结构达到承载力极限状态(最大承载力) 时,结构中较早达到屈服的截面已处于塑性变形阶段,即 已形成塑性铰,这些截面实际上已具有一定程度的损伤。 如果塑性铰具有足够的变形能力,则这种损伤对于一次加 载情况的最大承载力影响不大。但是对于重复荷载作用, 由于屈服截面在塑性阶段重复加载作用下的低周疲劳效应 ,会使塑性铰的承载能力降低,从而使整个结构不能达到 静力荷载作用下的最大承载力。因此为安全计,建议塑性 极限分析方法不得用于承受多次重复荷载作用 的混凝土 结构。

5.6.2 整体结构的塑性极限分析计算应符合下列规定: 1 对可预测结构破坏机制的情况,结构的极限承载力可根据 设定的结构塑性屈服机制,采用塑性极限理论进行分析; 2 对难于预测结构破坏机制的情况,结构的极限承载力可采 用静力或动力弹塑性分析方法确定; 3 对直接承受偶然作用的结构构件或部位,应根据偶然作用 的动力特征考虑其动力效应的影响。

条文说明:
塑性铰线法应根据以下假定进行计算: 1 板被塑性铰线分成若干板块,形成几何可变体系; 2 配筋合理时,通过塑性铰线的钢筋均达到屈服,且塑性铰 线可在保持屈服弯矩的条件下产生很大的转角变形; 3 塑性铰线之间的板块处于弹性阶段,与塑性铰线上的塑性 变形相比很小,故板块可视为刚体。

条带法可根据板面荷载的合理传递分布假定,将双向 板简化为两个方向的单向板进行计算。对于开洞口的双向 板,应在洞口周边考虑加强板带,并据此给出板面荷载的 传递分布。对于不考虑竖向不均匀变形影响的双向板发生 板的破坏机构,可采用下述近似方法进行分析。 承受竖向均布荷载的双向矩形板(图5.6.2),板塑性 铰线上的总极限弯矩值应满足下式要求:
Mx + My + 1 1 ' ' ' ' 2 ( M x + M x' + M y + M y' ) = pl y (3l x ? l y ) 2 24

l 式中: l x , y ——双向板两个方向的计算跨度(m);

p ——作用于板面上的竖向荷载设计值(kN/
m 2); M x , x , x' ——x方向沿板全宽( l y )塑性铰线上的跨中 M' M' 和两边中和两边支座处的总极限弯矩绝对值(kN-m); ' M' M y ,M y , y' ——y方向沿板全长( l x )塑性铰线上的跨中 和两边支座处的总极限弯矩绝对值(kN-m)。

总极限弯矩分别按两个方向相应位置的单位长度极限弯矩 ' (M x , x , x' , y,M y, y')和塑性铰线投影长度( l x , M' M' M M' l y)计算确定。极限分析时,单位长度极限弯矩(kN-m/m )按板内两方向实配钢筋数量、混凝土和钢筋强度设计值 以及截面高度分别进行计算。截面设计时。宜按下列规定 选取单位长度极限弯矩的比值:

图5.6.2 不考虑竖向不均匀变形影响的矩形双向板塑性铰线分布

两个方向跨中截面单位长度极限弯矩的比值可取为 (5.6.2-2) 两个方向支座截面与跨中截面单位长度极限弯矩的比值 : ' ' m m x / m x ,m x' / m x ,m 'y / m y , 'y' / m y ,可取1.5~2.5。 双向板有简支边或者部分极限弯矩已知时,式(5.6.2-1) 中的总极限弯矩应按实际情况计算。
lx 2 α= =( ) mx ly my

5.6.3 承受均布荷载的周边支承的双向矩形板,可采用塑性铰 线法或条带法等塑性极限分析方法进行承载能力极限状态 的分析与设计。当边界支承位移对板的内力及破坏状态有 较大影响时,宜考虑边界支承的竖向不均匀变形的影响。

条文说明:
结构极限分析可采用精确解、上限解和下限解法。当采 用上限解法时,应根据具体结构的试验结果或弹性理论的 内力分布,预先建立可能的破坏机构,然后采用机动法或 极限平衡法求解结构的极限荷载。当采用下限解法时,可 参考弹性理论的内力分布,假定一个满足极限条件的内力 场,然后用平衡条件求解结构的极限荷载。

5.7 间接作用分析

增加的一节

5.7.1 当混凝土的收缩、徐变以及温度变化等间接作用在结构中 产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时,宜进行 间接作用分析,并应采取相应的构造措施和施工措施。

条文说明:
大体积混凝土结构、超长混凝土结构在间接荷载作用下 的裂缝问题比较明显,宜对结构进行间接作用效应分析。对 于允许出现裂缝的钢筋混凝土结构构件,应考虑裂缝的开展 使构件刚度降低的影响,否则计算出来的作用效应会失真.

5.7.2 温度作用应按下列情况考虑: 1 混凝土施工期:考虑外界气温、混凝土浇筑温度、胶凝材 料水化热、调节温度状态的人工温度措施、建筑物基底及相 邻部分的热量传导等; 2 结构使用期:考虑季节温差、外界气温、结构表面日照及 内部使用环境温度等周期性影响等,其温度作用计算参数及 周期变化过程应取自工程附近气象水文部门的实测资料。 条文说明: 根据引起混凝土结构温度变化的原因和特点的不同,混 凝土结构应根据具体情况考虑施工期和(或)使用期的温度 作用,并给出了具体应考虑的因素。温度作用计算参数和混 凝土热学、力学及变形参数宜根据实际情况确定。

5.7.3 混凝土结构进行间接作用分析,可采用本规范第5.5节 的弹塑性分析方法;也可考虑裂缝和徐变对构件刚度的影 响,按弹性分析方法近似计算。

条文说明: 间接作用效应分析可采用弹塑性分析方法,也可采用 简化的弹性分析方法,但计算时应考虑混凝土的徐变及混 凝土的开裂引起的应力松弛和应力重分布。


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