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pkpm经典教程(同济大学-于教授)


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PKPM 使用说明书

PMCAD使用说明
一、人机交互方式输入
本章执行 PMCAD 的主菜单 A、人机交互方式输入各层平面数据

1. 特



本程序采用屏幕交互式进行数据输入,具有直

观、易学,不易出错和修改方便等特点。 PMCAD 系统的数据主要有两类:其一是几何数据,对于斜交平面或不规则平面,描述几何数 据是十分繁重的工作,为此本程序提供了一套可以精确定位的做图工具和多种直观便捷的布 置方法;其二是数字信息,本程序大量采用提供常用参考值隐含列表方式,允许用户进行选 择、修改,使数值输入的效率大大提高。对于各种信息的输入结果可以随意修改、增删,并 立即以图形方式显现出来。使用户不必填写一个字符的数据文件,为用户提供了一个十分友 好的界面。 由于该程序采用本专题自行开发的图形支持系统,具有下拉菜单、弹出菜单等目前最流行 的界面风格,图形快捷清晰、色彩鲜明悦目、中文提示一目了然、支持各类显示屏。

2. 如何开始交互输入数据
在运行程序之前应进行下列准备工作: (1) 熟知各功能键的定义 (2) 为交互输入程序准备配置文件。配置文件各为 WORK.CFG,在 PM 程序所在子目录中 可以找到该文件的样本,用户需将其拷入用户当前的工作目录中,并根据工程的规模 修改其中的“Width”值和“Height”值,它们的含意是屏幕显示区域所代表的工程的 实际距离。其它项目一般不必修改。 (3) 从 PMCAD 主菜单进入交互式数据输入程序,程序将显示出下列菜单: 对于新建文件,用户应依次执行各菜单项;对于旧文件,用户可根据需要直接进入某 项菜单。完成后切勿忘记保存文件,否则输入的数据将部分或全部放弃。 (4) 程序所输的尺寸单位全部为毫米(mm) 。

3. 各结构标准层的描述过程
本程序对于建筑物的描述是通过建立其定位轴线,相互交织形成网格和节点,再在网格和 节点上布置构件形成标准层的平面布局,各标准层配以不同的层高、荷载形成建筑物的竖向 结构布局,完成建筑结构的整体描述。具体步骤正如进入程序时所出现的菜单次序一样: 第 1 步: “轴线输入” 是利用作图工具绘制建筑物整体的平面定位轴线。这些轴线可以是与墙、梁等长的线段, 也可以是一整条建筑轴线。 可为各标准层定义不同的轴线,即各层可有不同的轴线网格,拷贝某一标准层后,其轴线 和构件布置同时被拷贝,用户可对某层轴线单独修改。
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第 2 步: “网点生成” 是程序自动将绘制的定位轴线分割为网格和节点。凡是轴线相交处都会产生一个节点,轴 线线段的起止点也做为节点。这里用户可对程序自动分割所产生的网格和节点进行进一步的 修改、审核和测试。网格确定后即可以给轴线命名。 第 3 步: “构件定义” 是用于定义全楼所用到的全部柱、梁、墙、墙上洞口及斜杆支撑的截面尺寸,以备下一步 骤使用。 第 4 步: “楼层定义” 是依照从下至上的次序进行各个结构标准层平面布置。凡是结构布置相同的相邻楼层都 应视为同一标准层,只需输入一次。由于定位轴线和网点业已形成,布置构件时只需简单地 指出哪些节点放置哪些柱;哪条网格上放置哪个墙、梁或洞口。 第 5 步: “荷载定义” 是依照从下至上的次序定义荷载标准层。凡是楼面均布恒载和活载都相同的相邻楼层都 应视为同一荷载标准层,只需输入一次。 第 6 步: “信息输入” 是进行结构竖向布置。每一个实际楼层都要确定其属于哪一个结构标准层、属于哪一个 荷载标准层,其层高为多少。从而完成楼层的竖向布置。在输入一些必要的绘图和抗震计算 信息后便完成了一个结构物的整体描述。 第 7 步: “保存文件”是确保上述各项工作不被丢弃的必须的步骤。

二、基本轴线图素
节点
程序提供了“节点” , “两点直线” , “平行直线”及“折线” , “矩形” , “园环” , “圆弧” , “三点圆弧”等基本图素,它们配合各种捕捉工具,热键和下拉菜单中的各项工具,构成了 一个小型绘图系统,用于绘制各种形式的轴线。

1. 绘节点
用于直接绘制白色节点,供以节点定位的构件使用,绘制是单个进行的,如果需要成批 输入可以使用图编辑菜单进行复制。

2. 两点直线
用于绘制零散的直轴线,可以使用任何方式和工具进行绘制。

3. 平行直线
适用于绘制一组平行的直轴线。 首先绘制第一条轴线:以第一条轴线为基准输入复制的间距和次数,间距值的正负决定 了复制的方向。以“上右为正” ,可以分别按不同的间距连续复制,提示区自动累计复制的总 间距。
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奇奇怪论坛 http://zhaochina.com.cn/bbs 4. 辐射线
适用于绘制一组辐射状直轴线。 首先沿指定的旋转中心绘制第一条直轴线,输入复制角度和次数,角度的正负决定了复 制的方向,以逆时针方向为正。可以分别按不同角度连续复制,提示区自动累计复制的总角 度。

5. 连续线
适用于绘制连续首尾相接的直轴线和弧轴线,按[Del]可以结束一条折线,输入另一条 折线或切换为切向圆弧。

6. 矩形
适用于绘制一个与 x、y 轴平行的,闭合矩形轴线,它只需要两个对角的坐标,因此它比 用“折线”绘制的同样轴线更快速。

7. 圆环
适用于绘制一组闭合同心圆环轴线,在确定圆心和半径后可以绘制第一个圆。 输入复制间距和次数可绘制同心圆,复制间距值的正负决定了复制方向,以“半径增加 方向为正” ,可以分别按不同间距连续复制,提示区自动累计半径增减的总和。

8. 圆弧
适用于绘制一组同心圆弧轴线 按圆心起始角、终止角的次序绘出第一条弧轴线。输入复制间距的次数,复制间距值的 正负表示复制方向,以“半径增加方向为正” ,可以分别按不同间距连续复制,提示区自动累 计半径增减总和。

9. 三点圆弧
适用于绘制一组同心圆弧轴线。 按第一点、第二点、中间点的次序输入第一个圆弧轴线。 输入复制间距和次数,复制间距的正负表示复制方向,以“半径增加方向为正” ,可以分别 按不同间距连续复制,提示区自动累计半径增减总和。

10. 两点圆弧
适用于绘制一组同心圆弧轴线 首先点取第一点的切线方向控制点, 然后点取圆弧的两个端点, 其复制方式同 “三点圆弧” 。

三、网点生成
网点生成的子菜单有: 1. 轴线显示 是一条开关命令,画出各建筑轴线并标注各跨跨度和轴线号。 2. 形成网点 可将用户输入的几何线条转变成楼层布置需用的白色节点和红色网格线。并显示轴线与网
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点的总数。这项功能在输入轴线后自动执行,一般不必专门点此菜单。 改变轴线后原构件的布置情况不会改变。 3. 网点编辑,它有 6 个子菜单 “删除节点”和“删除网格”是在形成网点图后对网格和节点进行删除菜单,删除节点过 程中若节点已被布置的墙线挡住,可点下拉菜单中的“填充开关”项使墙线变为非填充状态。 节点的删除将导致与之联系的网格也被删除。 “恢复节点”和“恢复网格”是将被删除的网格和节点进行恢复的菜单。 “平移网点”可以不改变构件的布置情况,而对轴线、节点、间距进行调整。对于与园弧 有关的节点应使所有与该园弧有关的节点一起移动,否则园弧的新位置无法确定。 4. 轴线命名 是在网点生成之后为轴线命名的菜单。在此输入的轴线名将在施工图中使用,而不能在本 菜单中进行标注。在输入轴线中,凡在同一条直线上的线段不论其是否贯通都视为同一弧轴 线,在执行本菜单时可以一一点取每根网格,为其所在的轴线命名,对于平行的直轴线可以 在按一次[Tab]键后进行成批的命名,这时程序要求点取相互平行的起始轴线和终止轴线以及 虽然平行但不希望命名的轴线,点取之后输入一个字母或数字后程序自动顺序地为轴线编号。 对于数字编号, 程序将只取与输入的数字相同的位数。 轴线命名完成后, 应该用[F5]刷新屏幕。 注意: (同一位置上在施工图中出现的轴线名称,取决于这个工程中最上一层(或最靠近顶层) 中命名的名称,所以当想修改轴线名称时,应重新命名的为靠近顶层的层) 。 5. 显示间距菜单 是在形成网点之后,在每条网格上显示网格的编号和长度,即两节点的间距。帮助用户了 解网点生成的情况。如果文字太小,可执行显示放大后再执行本菜单。程序初始值设定为 50mm。 6. 节点距离 是为了改善由于计算机精度有限产生意外网格的菜单。如果有些工程规模很大或带有半径 很大的园弧轴线, “形成网点”菜单会产生一些误差而引起网点混乱,此时应执行本菜单。程 序要求输入一个归并间距,一般输入 50mm 即可,这样,凡是间距小于 50mm 的节点都视为 同一个节点,程序初始值设定为 50mm。 7. 节点对齐 将上面各标准层的各节点与第一层的相近节点对齐, 归并的距离就是 6 中定义的节点距离, 用于纠正上面各层节点网格输入不准的情况。 8. 上节点高 上节点高即是本层在层高处节点的高度,程序隐含为楼层的层高,改变上节点高,也就改 变了该节点处的柱高、墙高和与之相连的梁的坡度。用该菜单可更方便地处理坡屋顶。

本菜单总说明
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这部分用人机交互式输入有关楼板结构的信息(在各层楼面上布置次梁、铺予制板、楼板 开洞、改楼板厚、设层间梁、设悬挑板、楼板错层等)。它必须在主菜单 1 项(PM1)操作完 成以后进行。 主菜单项目 2 运行完后,产生的文件是 TATDA1.PM,LAYDATN.PM。这两文件是描述各层布 置并与本 CAD 系统其它功能模块接口的重要数据文件。 屏幕上出现四个选择菜单: 0. 本菜单不是第一次执行 当本项工程以前已执行过主菜单二,且没有再执行主菜单 A 与一,对结构布置修改时, 选择 0,这时可对已布置过的次梁楼板等进行修改补充。用于反复进入主菜单二。 1. 本菜单是第一次执行 当执行完主菜单 A 与一,且第一次执行主菜单二时,必须选择 1,程序建立一个新的数 据结构。 如已经执行过主菜单二建立了各层次梁楼板的数据,这次再选择 1,则已输入的次梁楼 板数据被清除,必须重新输入。 2. 执行完主菜单一并保留以前输入的次梁楼板信息 当已输完次梁楼板,但又需对结构布置修改而执行完主菜单 A 与一,为保留前次输入的 次梁楼板数据,可选择 2。 注意:对层间梁的信息不能保留,需由用户再作补充。 3. 读修改过的 CLLBDK.PM 文件输入次梁楼板洞口 有时可通过修改已建立好的 CLLBDK.PM 文件来修改次梁或洞口布置,可选择 3。 键入 1 后,若各层平面上有墙输入,则屏幕提示墙体材料是什么,是砼则键入 1,是砖则 键入 0,这数据是表示全部或大部分的墙体材料,局部的改动可通过菜单进行。 本节的大部分操作是以房间为单元进行的,房间的划分和编号由程序自动进行,程序把由 墙或梁围成的每个平面闭合形体作为一个房间,房间编号无规律,在有房间的地方才能布置 次梁、予制板、开洞口等,房间内的荷载可从楼板自动传递给周围杆件,程序先隐含每房间 内设一定厚度的现浇楼板。不闭合的区域不能形成房间,如悬挑梁外未用拉梁封闭形成开口 区域时不能形成房间,无房间的区域内无现浇板,不能在上布置次梁予制板等,上面也无荷 载可传。但悬挑板上的荷载可传到与其相邻的构件上。 房间分为矩形房间和非矩形房间,目前版本有些功能如楼板开洞和铺予制板还不能在非矩 形房间进行。每层平面房间总数限于 900 个,每个房间周边的杆件数量不宜大于 150 个,超 过此数时,宜设拉梁把房间划小。 这些操作在自下而上的各标准层中逐层进行。 执行过的菜单内容均会保留在计算机中,再重新键入某菜单时可对其内容任意修改、增加 或删除。以后再重新执行主菜单第 2 项时显示:本工程次梁楼板信息是第一次输入吗?后键 入 0,则可对原先输入的任一结构标准层的次梁楼板信息调出图面来审核或修改。
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楼板开洞
程序只能在矩形房间内的楼板上开洞。每个房间内的洞口不能大于七个。 布置洞口的操作: 1. 提示:洞口所在房间号? 按图上提示的房间号键入需开洞的房间号,也可移动光标直接在屏幕上点取需要开洞 的房间位置。该房间中有圆圈加亮,表示选中。 2. 提示:有几个洞口? 键入洞口数量 N。 以下 3、4 反复操作N次。 3. 提示:方洞左下角(或圆孔中心)坐标? 该坐标是指以房间左下角纵横轴线交点为原点的 X,Y 坐标。 4. 提示:方孔宽、高(B、H)或圆孔直径-D? 若为方孔,键入宽、高二数。为圆孔则键入直径一个数,但在 D 前一定要加个负号。 注 意: (1) 某房间部分为楼梯间时,可在楼梯间布置处开设一大洞口。某房间全部为楼梯间时,也可 点菜单 4,修改板厚时将该房间板厚修改为 0。 (2) 房间内所布的洞口,其洞口部分的荷载在荷载传导时扣除。但房间板厚为 0 时,程序仍认 为该房间的楼面上有荷载。

预制楼板
按房间输入预制楼板。某房间输入予制板后,程序自动将该房间处的现浇楼板取消。 输入方式分为自动布板方式和指定布板方式。 自动布板方式:输入预制板宽度(每间可有二种宽度)、板缝的最大宽度限制与最小宽 度限制、横放还是竖放。由程序自动选择板的数量、板缝,并将剩余部分作成现浇带放在最 右或最上。 指定布板方式:由用户指定本房间中楼板的宽度和数量,板缝宽度、现浇带所在位置。 每个房间中预制板可有二种宽度,在自动布板方式下程序以最小现浇带为目标对二种板 的数量作优化选择。 自动布方式操作如下:

在右边菜单上点自动布板,提示:指定最大板缝宽度与最小板缝宽度吗?若 指定,键入 1← ,再分别键入板缝的最大限值与最小限值二个数;若不指定则键 入 0← 或直接回车,则程序取板缝最大限值为 100mm,最小板缝为 30mm。
注意: 1. 按[Esc]退出予制板布置回到右边菜单。 2. 目前版本还不能在一个房间范围内同时布置予制板和现浇楼板。 3. 楼板复制时,板跨不一致则自动增加一种楼板类型,所以复制时尽量是板跨一致时复
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制,否则将增加楼板类型,使类型有可能超界。

修改板厚
每层现浇楼板厚度已在结构交互建模(PMCAD 主菜单 A)中给出,这个数据是本层所有房 间都采用的厚度,当某房间厚度并非此值时,则点此菜单,将这间房厚度修正。 当其房间为空洞口时例如楼梯间时,或某房间上内容不打算画出时,可将该房间板厚修 改成 0。 提示:修改后的楼板厚度(米)? 随后用光标点取需变更楼板厚度的房间,改完后可按[Esc]键退回右边菜单。 某房间楼板厚度为 0 时,该房间上的荷载仍传到房间四周的梁或墙上。 对于楼梯间可用两种方法处理,一是在其位置开一较大洞口,导荷载时其洞口范围的荷 载将被扣除,二是将楼梯所在的房间的楼板厚度输入 0,导荷载时该房间上的荷载(楼板上的 恒载、活载)仍能近似地导至周围的梁和墙上。楼板厚为 0 时,该房间不会画出板钢筋。

设悬挑板
在平面外围的梁或墙上均可设置现浇悬臂板, 其板厚程序自动按该梁或墙所在房间取值, 用户应输入悬挑板上的恒载和活载均布面荷标准值,如该荷输 0,程序也自动取相邻房间的楼 面荷载,悬挑范围为用户点取的某梁或墙全长,挑出宽度沿该梁或墙为等宽。 每类悬挑板的输入按照屏幕下边的提示有三个步骤。当悬臂板的位置在平面外围的同一 边,且悬挑长度相同时可归为一类悬挑板。 1. 用光标或鼠标指示需设悬挑板的梁或墙,可连续指示位于同一侧的几段梁或墙,这一 类挑板所在的梁或墙指完时,可在平面上无梁及墙处点一下或在最后一根梁或墙上点 一下即可进入第二步。 2. 键入悬挑板挑出轴线的长度(m) ,恒载标准值,活载标准值,共三个数,荷载为均布 面荷载,如不输荷载,程序自动取悬挑板上荷载为相邻房间楼面荷载。 3. 指示悬挑方向,梁(墙)X 向布置时在梁(墙)的上方或下方用光标点一下,梁(墙) Y 向布置时在梁(墙)的左方或右方点一下即可,此后图面上显示出该类挑板的示意 图。 此后可继续按屏幕提示输入其它悬挑板。 各类悬挑板均输完时,在平面图上无梁和墙处用光标点一下或按[Esc]键即返回主菜单。

改墙材料
这里指定墙体材料是混凝土或是砖的材料。混凝土墙是紫红色显示,砖墙是红色。 如本标准层墙体材料不同于一开始输入的材料,点此菜单作个别墙体修改,移动光标点取 需修改的墙体即可。

楼板错层
当个别房间的楼层标高不同于该层楼层标高,即出现错层时,点此菜单输入个别房间与 该楼层标高的差值。房间标高低于楼层标高时的错层值为正。
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首先键入错层所在的房间号或移动光标直接在屏幕上点取错层所在的房间,再键入错层 值(m)。 本菜单仅对某一房间楼板作错层处理,使该房间楼板的支座筋在错层处断开,不能对房 间周围的梁作错层处理。

砖混圈梁
布置砖混结构的圈梁并输入相关参数,为 PM 主菜单六画砖混圈梁大样图提供数据。

拷贝前层
可将上一标准层已输入的次梁、予制板、洞口、悬挑板、砖混圈梁、各房间板厚等布置 直接拷贝到本层,再对其局部修改,从而使其余各层的次梁、予制板、洞口输入过程大大简 化。

次梁改进说明:
1. 次梁的布置仅在交互建模中进行,满足一定条件的次梁可向后传递数据,不满足条 件的次梁将被忽略。 2. 3. 房间的定位边由程序自动确定,用户不需干预。 布置的次梁应首先满足以下两个条件: a) b) c) 4. 5. 与房间的某边平行或垂直。 非二级以上次梁。 次梁有相交关系时,必须相互垂直。

布置次梁时尽可能使用捕捉开关,以提高次梁转换的准确度。 旧版本所布置的次梁,用户不需做任何处理,程序自动将其转换于交互建模中。

次梁举例说明:
1.
2. 与定位边平行或垂直的次梁将生成数据,且向后传递,否则将被忽略: 二级以上的次梁将被忽略:

3. 布置次梁时应使用捕捉开关,以提高次梁布置时的准确位置,尽管程序允许布置的次 梁与定位边有少量夹角(≤5°),但可能会产生如下的结果:

次梁改进说明:
1.
2. 3. a) b) c) 4. 5. 次梁的布置仅在交互建模中进行,满足一定条件的次梁可向后传递数据,不满足条 件的次梁将被忽略。 房间的定位边由程序自动确定,用户不需干预。 布置的次梁应首先满足以下两个条件: 与房间的某边平行或垂直。 非二级以上次梁。 次梁有相交关系时,必须相互垂直。 布置次梁时尽可能使用捕捉开关,以提高次梁转换的准确度。 旧版本所布置的次梁,用户不需做任何处理,程序自动将其转换于交互建模中。
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次梁举例说明:
1. 与定位边平行或垂直的次梁将生成数据,且向后传递,否则将被忽略: 2. 二级以上的次梁将被忽略: 3. 布置次梁时应使用捕捉开关,以提高次梁布置时的准确位置,尽管程序允许布置的 次梁与定位边有少量夹角(≤5°),但可能会产生如下的结果:

层间梁改进说明:
1. 2. 层间梁的布置移至交互建模中, 输入次梁楼板模块中仅显示 (关闭) 层间梁的位置。 旧版本所布置的层间梁,新版本不兼容,用户需重新布置。

梁错层改进说明:
1. 2. 梁错层移至交互建模中,输入次梁楼板模块中取消梁错层菜单。 旧版本所布置的层错层,新版本不兼容,用户需重新布置。

四、形成 PK 数据文件程序说明
1. 从PM数据可以形成哪些结构的PK数据文件? 答:可形成普通框架、复式框架的 PK 数据,可形成砖混内框架 PK 数据,单层、多层砖混底 框 PK 数据,主梁连续梁、次梁连续梁的数据,砖混底框中连梁的 PK 数据。框架中可含有斜 撑、斜梁,基础可不等高。 2. 形成的PK文件中,梁荷载是否含自重部分? 答:形成的框架或连梁 PK 数据中均不含梁自重,杆件自重在 PK 计算程序中自动考虑。 3. 形成的挑梁长度,为什么大于布置时的梁长? 答:这是因为挑梁画图时要考虑到梁的实际长度,而布置、计算时考虑的是梁的中心线位置, 这就造成挑梁端头垂直方向封口梁中心线与挑梁外沿有 1/2 梁宽的差别。所以挑梁实际长度 要多出这 1/2 梁宽。 4. 挑梁端头弯矩是怎么产生的? 答:由于挑梁实际梁长与输入时考虑的梁中心线长度有 1/2 封口梁宽度的差别,侧向封口梁 传来的集中力作用点是在挑梁内侧 1/2 封口梁宽处,即封口梁中心线上,当将此处的集中力 移动至挑梁端头节点时,就产生了这个弯矩。 5. 风荷载自动计算是如何考虑的迎风面面积的? 答:框架上作用的风荷载计算迎风面积是考虑了此框架左右两侧与相邻框架的间距的一半; 沿层高方向是考虑了楼板上、下层各半层层高范围内的迎风面面积。 6. 风荷载计算中考虑了哪些修正系数? 答:风荷载计算中考虑了风压沿高度的变化系数,地面粗糙度的影响,风荷载体型系数,风 振系数。 7. 框架平面外的柱荷载、节点荷载对框架是否有影响?

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答:对于框架平面外的柱荷载产生的弯矩、框架节点平面外作用的弯矩在计算平面框架时不 予考虑;但对于平面外柱荷载的向下集中力,将其荷载值依其作用点与柱上下两端的距离, 成线性比例分配。 8. PM建模中多层柱段,同层平面上多段PM梁在形成PK平面框架计算模型时连通成一根PK杆件 的原则。 答:不管平面外是否是多段杆件,只要在框架平面内是一根连续的杆件,并且截面一致,则 生成 PK 模型时多段 PM 模型中的杆件,连接成一根 PK 模型的杆件。 9. 由多段PM梁连成的一根PK梁,其上荷载是否有简化处理? 答:对于生成的 PK 连续梁数据,其上荷载没有作简化处理(此时应注意其局部的梯形荷载是 由一正一负两个三角形荷载叠加而成的);但对生成的 PK 框架数据,在每段 PM 梁段的范围 内用荷载总值等效作了局部均布处理(对集中荷载不作处理)。 10. 框架柱及斜杆的计算长度系数如何确定? 答:对于框架的底层柱计算长度取 1.0,上层柱取 1.25 系数;而对于铰接柱底层取 1.25,上 层取 1.5 系数。对于支撑计算长度系数统一取为 1.0。并且对于钢材料的杆件考虑到平面内与 平面外计算长度的不同,程序设定不作框架平面外轴压计算。 11. 砖混底框计算时是否可以不考虑地震作用? 答:当选生成砖混底框数据后,若设定抗震等级为 5 级,则 PK 不作抗震计算。

输入计算和画图参数
键入要画的楼层号后,程序显示 4 项菜单提示修改计算楼板配筋和画结构平面图的有关参 数,可用光标或键盘点取相应选择项。 0. 继续 不修改程序隐含或以前已设定过的参数,直接进入配筋计算画图,或修改完参数均要执行 此项。 1. 修改配筋参数 程序继续显示两页有关参数,第一页为楼板配筋参数,为以下 6 项: (1) 楼板支座钢筋最小直径(mm) ; (2) 钢筋级别,可选为 1,2,或-2,1 为Ⅰ级钢,2 为Ⅱ级钢,-2 时,仅板钢筋直径≥ 12mm 时才选用Ⅱ级钢; (3) 板底钢筋放大调正系数,程序隐含为 1; (4) 支座钢筋放大调整系数; (5) 边缘梁支座按固端(填 1)或简支(填 0)计算。 (6) 支座钢筋归并的长度,这一项暂不起作用。 (7) 一级钢筋强度设计值(隐含 210N/mm * mm) (8) 二级钢筋强度设计值(隐含 310N/mm * mm) (9) 矩形连续板跨中弯矩算法(用 1/不用 0)
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即《建筑结构静力计算手册》第四章第一节(四)中介绍的考虑活荷载不利布置的算法。 第二页为选钢筋可供挑选的板钢筋级配,程序有隐含值,用户可按本单位的选筋习惯对 该表修改。 2. 不计算楼板配筋 点此菜单的目的是节省楼板配筋计算的时间,因非矩形板块较多时,计算一层钢筋要花 较多时间。 不计算钢筋后就不能在下面的操作中画楼板钢筋。 3. 画平面图参数修改,有以下 10 项: (1) 钢筋表,要填 1,不要填 0 要钢筋表时,程序在画图时提示钢筋表摆放的位置,钢筋表的内容和编号是随后面人 机交互画钢筋的操作而定的,对板钢筋作增删操作时钢筋表均及时修正,但目前版本 的钢筋表中未统计钢筋数量。 (2) 柱子涂黑,是/否(0/1) 对处于顶层的柱截面,程序不涂黑。 (3) 画梁用,虚线/实线(1/0) (4) 画墙图:细线/粗线(0/1) (5) 平面图图纸号 (6) 平面图比例,如 1∶100,则填 100 (7) 予制板的板边画在梁边/梁中心(0/1) (8) 予制板缝尺寸,标注/不标注(0/1) (9) 板钢筋编号,编号/不编号(0/1) (10) 门洞处画双线,画/不画(0/1) 第 9 项是控制楼板钢筋标注方式的,板钢筋要编号时,相同的钢筋均编同一个号,只在其 中的一根上标注钢筋级配及尺寸,不要编号时,则图上的每根钢筋没有编号号码,在每根钢 筋上均要标注钢筋的级配及尺寸。 第 10 项是指画门洞(底面标高为 0 的洞口)时是否像画窗洞口一样在洞口范围内沿墙厚画 二条线。 以上参数修改后均记录在当前子目录下的 MSG.PM 文件中,如不修改则对以后的操作一直 起作用。 4. 切割局部平面 可由用户选取切割某层平面的一部分,用不同的比例只画出这一局部平面图。 5. 续画前图 程序将调出已经画出的本层平面图,由用户在上面继续补充修改。 用户如需将其它层平面图到本层续画,需先将其它层平面图名拷贝成本层图名。 点取继续项菜单后,程序进入楼板计算。
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统计结构主要工程量
将前一阶段输入的全部结构上的工程量以表格形式输出,先逐层输出各结构标准层的工 程量统计表,最后输出全部结构的工程量汇总表。 工程量的计算方法如下: 柱: 梁: 横截面面积×层高 横截面面积×柱间梁的净长度

次梁:横截面面积(未扣除楼板厚度)×跨度 楼板:(房间四周轴线围成的面积—洞口面积)×该房间楼板厚度 墙: (房间墙净面积—本层所有门窗洞口面积)×墙厚

T 文件转换为 DWG 文件
T 文件转换为 DWG 文件时,在[图形编辑、打印及转换]程序中点取菜单“T 转 DWG” , 用户可通过选文件对话框选取 T 文件。 选文件时可以单选也可以多选,多选时可按照 Windows 标准的复选方式(按[Shift]键 或[Ctrl]键) (下图) ,所有文件都选好后点“打开”键确定,程序会自动将所有选到的文件 一次转换完成,转换过程中还会有进度条显示。

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TAT使用说明
一、TAT前处理──数据准备
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接PMCAD生成几何数据和荷载数据 数据检查 多塔和错层定义 参数修正 特殊梁、柱、支撑和节点定义 特殊荷载定义 检查和修改各层柱计算长度系数 检查和绘各层几何平面图FP*·T 检查和绘各层荷载图FL*·T 文本文件查看

接PMCAD的文件及要求
在此之前必须执行过 PMCAD 主菜单 A,1,2,3 且在当前用户子目录中存在 PMCAD 菜单 2 生成的 TATDA1· PM 和 LAYDATN· PM, 以及 PMCAD 菜单 3 生成的荷载文件 DAT*· PM。 如果当前子目录下存在不同工程但工程名相同的数据,请删除旧的 * · TAT 文件和 DATA·BIN 文件。

由PMCAD生成几何数据
由 PM 生成 TAT 数据的执行文件 JTATW·EXE 逐层把 PMCAD 的梁柱转化成 TAT 的梁 柱编号,把剪力墙转成薄壁柱,将每一薄壁柱细分若干小节点及墙肢,将剪力墙洞口上方墙 体转换成连系梁。 生成的 TAT 标准层一般比 PMCAD 建立的标准层多,因为当有剪力墙时两个标准层连接 处的连系梁是由上下两个标准层的数据组成,在此处必须增加一个 TAT 标准层。 如 PMCAD 输入的模型不符合 TAT 计算要求,此处会提示用户,如房间周围的墙均未开 洞,或薄壁柱小节点数超过 30 时程序会中断,上下层洞口不对齐时会提示用户等等。 对于复杂的转换层结构,当从 PM 转换到 TAT 后,应仔细校核转换层上部剪力墙的上、 下传力方式和传力点,并修改,以得到正确的几何数据。 PMCAD 建立的是结构的实际模型, 但 TAT 的计算力学模型有很多特殊要求, PM 模型往 往要做些适应 TAT 计算的处理和简化。 在把 PMCAD 数据向 TAT 转换时,对 PMCAD 的建模应注以下几点: 1. 四周由无洞口剪力墙组成的封闭房间是不允许的,可在某边墙上开小洞,如宽 200

高任意的计算洞将墙分隔。(对 200 宽的计算洞 JLQ 软件画剪力墙施工图时不把它当实际洞口 处理) 2. 每一薄壁柱不能由太多的小墙肢和节点组成,程序要求小节点数≤30,超出时可开
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200 宽计算洞。 3. TAT 计算模型要求墙的上下洞口对应布置, 即在两节点之间的上下各层墙部位都有或

都无洞口,洞口的大小可以不同。否则会在不对应的局部部位造成较大误差。可在不对应的 部位加≤200mm 的计算洞,使其上下洞口对应。程序判断某一根薄壁柱下多于一根柱与它连 接时即提示上下洞口应对齐,以提请用户注意,对这样的情况可参阅本书技术条件第十二章 处理,或采取 TAT 主菜单 5 用 FEQ 程序做局部有限元补充计算。 4. 在 PMCAD 主菜单 A 中尽量避免近轴线、近节点(节点距离≤200)情况,为此,在上

下层该对齐的部位一定要对齐,不能肉眼判断屏幕上差不多去输入,否则各层合并总网格后 会出现大量拥护节点。对上下偏心轴线情况多用偏心,少增加新的轴线,还可在菜单“形成 网点”中增大节点距离的设置来合并距离很近的节点,通过这些处理来避免短墙、短墙肢、 短梁的出现,并使构件之间,上下之间传力明确。 墙上有洞口时,应采用方法一布置,在节点 1,2 之间布置墙,在墙上布置洞口,不应采用方 法二。方法二是在洞口边设节点 3 和 4,在节点 1,3 和 2,4 间布置墙,在节点 3,4 间布置 梁。方法二不仅操作复杂,当上下洞口不对齐时,会出现大量拥护的节点,使计算与导荷误 差很大如图 1.2 所示。 5. 在有剪力墙部位如上下节点不统一时程序要做很多分析来处理上下墙肢的对应关

系, 比如由于采用分层网格下层由两节点组成的一个墙在对应的上层中间加了一个节点变成 2 个墙的情况。由于程序处理的复杂性这时最易造成出错 TAT 算不下去。因此最好在有剪力墙 的部位各层采用统一的网格轴线。 6. 基于同 5 相同的理由,在上下层有墙又有梁(其实这时的梁在计算中已不起作用)布置

时更不要采用不同的网格节点。 7. 8. 墙悬空时其下层的相应部位一定要布置梁。 对于墙和柱相连的情况,程序如下简化:

计算中忽略处于墙肢中间部位的柱,端部的柱简化成 2 个厚短墙肢。 当 L 小于柱长边的 2 倍时且柱长边>300 时墙被忽略不计,否则柱被忽略不计。 9. 要求做地震计算时 PMCAD 输入时应确认地震数据。

由PMCAD生成荷载数据
选择“生成荷载文件” ,则程序自动把 PM 的各层面荷载和梁、柱荷载转换为 TAT 荷载, 如选择“考虑风荷载” ,则程序进行以下工作: 选择“辅助计算”钮,则有以下风荷载体型系数选择对话框: 由用户确定风荷载计算的参数,按“确定”钮,程序生成带有竖向力和风力的荷载文件 LOAD·TAT。如该工程已经做过 TAT 的计算,则程序搜索 DATA·BIN 文件,并把其中的风 荷载信息例于上图中。DATA·TAT 与 LOAD·TAT 文件的具体格式见第三章,这两个文件可 以人工编辑修改。 从 PMCAD 到 TAT 的数据转换还生成一附加接口文件 TOJLQ·TAT,它是 PK 画梁柱施
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工图,JLQ 画剪力墙施工图,基础(JCCAD,EF,ZJ,BOX)软件的必要接口文件。

几何和荷载数据检查
当选择第一项“数据检查”时,屏幕又显示如图1.8所示的选择框,用户可以根据需要选 择数检的计算内容,这样可以节省时间。 检查几何文件 DATA·TAT 和荷载文件 LOAD·TAT,如果发现错误或可能的错误(警告 信息)时,屏幕提示: 可能有错,请查看出错报告 TAT-C·ERR 用户可以参照附录 A 的出错信息表来了解错误的性质,修改后再进行数检,如此反复直 至没有原则错误为止。 程序还给出数检报告 TAT-C·OUT,该文件把原始数据加上注释说明,便于用户阅读。 程序把数检可能的错误集中放在TAT-C·ERR文件中,查找很放便,同时把数检后的几何和荷 载文件转换成后面计算用的二进制文件DATA·BIN,因此千万注意不同工程之间的混淆,如有 不同工程的原始数据存在,则在进入本页菜单之前,应删除它们,执行Del *·BIN。 *·TAT, Del

计算主梁信息并找出所有不调幅梁
计算梁的支座弯矩调幅时,程序只对柱墙为支座的主梁调幅,对挑梁的支承支座不能调 幅。当对两端为柱或薄壁柱的主梁调幅时,如在该梁中间有其它梁连接形成若干无柱节点, 则对无柱节点的梁端的负弯矩不能调幅。对其正弯矩应根据主梁支座的调幅来正确地放大, 计算主梁信息就是找出每根完整的主梁。 找出的主梁和不调幅梁可在后面定义特殊梁柱的平面图中显示并可由用户重新调整和定 义。

计算柱计算长度系数
在钢结构计算中,对钢柱需要验算平面内外的稳定,其计算长度与平面内外的梁柱上下 刚度比有关,这里按照《钢结构设计规范》计算出各层钢柱的有侧移和无侧移的计算长度系 数,以便在设计钢柱时选用。 对于钢筋混凝土柱按《混凝土规范》进行验算,即底层取 1.0,其余层取 1.25,对于特殊 情况的混凝土结构,其计算长度系数可在后面自行修改,以达到所要的计算长度。

塔和错层定义
如果是多塔结构,其多塔部分不应再是一个无限刚平面,应是多个无限刚平面,为正确 计算风力和地震力作用,应在此处将多塔的楼层正确地划分开来。 多塔结构可以是底盘相连、中部相连或上部相连。 柱或墙在某层楼板处设有梁与其相连的结构叫做错层结构,主要指该处柱或墙错层,错 层柱或墙的长度不是该层层高,而应是该柱墙上下节点实际相连的楼层高差,对这样的结构 应在此处生成错层信息从而正确地计算错层柱的单刚、内力和配筋。 点取本菜单后程序对整个结构作多塔、错层的自动搜索。当为多塔结构时,自动产生多
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塔数据文件 D-T·TAT,当为错层结构时,自动产生错层数据文件 S-C·TAT。 如该结构不是多塔,程序搜索完后在屏幕上提示:本工程不是多塔结构。 如该工程不是错层结构,屏幕上提示:本工程不是错层结构 如果产生错层或多塔数据,则屏幕提示:如果在多塔文件和错层文件中修改层高、计算 长度、混凝土强度,请执行一遍数据检查。 并在左上角提示: :显示下层-选择楼层-多塔立面-多塔查询-错层查询-退出。 显示下层和选择楼层菜单可查看每一层多塔的划分及编号情况,多塔立面可显示在竖向 上各塔相连的关系简图。如下图所示。 错层查询可查看各层错层的延伸柱布置情况。 如为多塔结构,原先在与 PMCAD 接口时生成的各层风荷载必须根据多塔的布置重新设 定,否则将会在风荷计算中出错。此时程序判断为多塔结构后会马上启动风荷载导算程序重 新生成各楼层的风荷载。 注意:如果要修改多塔错层中的层高,柱计算长度、混凝土强度等只能根据第三章的文 件格式在 S-C·TAT、D-T·TAT 文件中修改,并再执行一遍“数据检查” 。

参数修正
屏幕上共设了 6 页参数,每个参数都显示原先定义的数值或隐含值,这里对各参数的意 义及选择详述如下: 水平力与整体坐标夹角含义同 Arf:可填 0.0~90.0 之间的数,如改变此参数,则应重新 进行数据检查,并重新计算风荷载; 恒、活分开计算标志:是控制程序在配筋时的内力组合方式(详见技术条件); 地下室屋数:应填小于层数 Nsu 的数,该参数的内含详见技术条件; 回填土对地下室的相对刚度:可填 0.0~10.0 之间的数; 梁端弯矩考虑柱宽影响:如选择第三项,则应重新进行数据检查; 注意总信息底部的注意事项。 计算振型个数:对于算法 1 输入控制在:⑴非耦连小于等于层数;⑵耦连小于等于 3 倍 的层数;对于算法 2 输入没有上限控制; 地震烈度:可选 6~9 之数,如不算地震力,最好也填相应之数,以免数检时报错; 场地土类型:可选 1~4、或-4 之数,如不算地震力,最好也选相应之数,以免数检时报 错; 周期折减系数:可填 0.6~1.0 之间的数; 活荷载质量折减系数:可填 0.5~1.0 之间的数; 地震力放大系数:可填大于等于 1 的数; 框架抗震等级:可选 1~5 之数,5 为非抗震; 剪力墙抗震等级:可选 1~5 之数,5 为非抗震; 结构的阻尼比:可填小于等于 0.05 的数
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水平地震影响系数最大值:隐含取规范规定值,它随地震烈度而变化; 罕遇地震影响系数最大值:隐含取规范规定值,它随地震烈度而变化; 中梁和边梁刚度放大系数:可按规范值填,一般在 1~2 之间; 梁端负弯矩调幅系数:可填 0.7~1 之间的数; 梁跨中正弯矩放大系数:如作梁活荷载不利布置,该系数应填 1,否则可填大于等于 1 之数; 连梁刚度折减系数:可填 0.55~1 之间的数; 梁扭转折减系数:可填 0~1 之间的数; 顶塔楼放大起算层号:对大于等于该层的构件内力乘以放大系数; 顶塔楼放大系数: 可填大于等于 1 之数; 对于右边的各个柱、梁、墙抗震调整系数:隐含值由规范要求来算出,如确有经验也可 自行调整; 混凝土容重:可填 25 左右的数; 梁主筋强度设计值:可填 310 左右的数; 梁箍筋强度设计值:可填 210 左右的数; 柱主筋强度设计值:可填 310 左右的数; 柱箍筋强度设计值:可填 210 左右的数; 墙主筋强度设计值:可填 310 左右的数; 墙水平筋强度设计值:可填 210 左右的数; 梁箍筋间距(mm):可填 50~400 之间的数; 柱箍筋间距(mm):可填 50~400 之间的数; 墙水平筋间距(mm):可填 50~400 之间的数; 墙竖向分布筋配筋:可填 0.12~1.2 之间的数; 钢容重:可填 78 左右的数; 钢号:可选 3,15,16 之一; 钢净截面与毛截面的比值:可填 0.5~1 之间的数; 对以上各参数的合理选择还可参阅本书技术条件。 地震力分项系数:隐含取规范值 1.3; 风力分项系数:隐含取规范值 1.4; 恒荷载分项系数:隐含取规范值 1.2; 活荷载分项系数:隐含取规范值 1.4; 竖向地震力分项系数:不算竖向地震时取 0,隐含取规范值 0.5; 风力活荷载组合系数:隐含取规范值 0.85,高层取 1.0; 地震力活荷载组合系数:隐含取规范值 0.5,高层取 1.0; 柱配筋保护层厚度(到钢筋中心) :一般取 35~50 之间的数;
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梁配筋保护层厚度(到钢筋中心) :一般取 35~50 之间的数; 程序在计算剪力墙配筋时墙暗柱肢长按以下取值: 取 2.0 倍墙厚时的最大墙厚:程序缺省值取 350; 取 1.0 倍墙厚时的最小墙厚:程序缺省值取 600; 墙厚在以上两数之间时,暗柱肢长取 1.5 倍墙厚; 温度应力折减系数:一般取小于 0.75 的值。 如果恒、活不分,则恒荷载分项系数取 1.25,活荷载分项系数为 0,如为大于 8 层的高层 建筑,风力与活荷载组合系数和地震力与活荷载组合系数取为 1.0,保护层厚度、墙暗柱长度 均为可调。 以上程序按规范要求隐含取的参数数值,用户只有当确有依据和需要时才可以修改。 修正后的基本风压:需根据“荷载规范”取值; 体型分段数:最多为 3 段,即可以有三段不同的体型系数; 第一段最高层号:如果只分一段,程序自动选为结构层数; 第一段体型系数:按规范要求填; 以下第二、三段同上。 是否要重新生成风荷载项是控制程序是否重新生成风荷载,在多塔、结构转角改变等情况时, 就要重新生成。

特殊梁、柱、支撑和节点定义
特殊梁
特殊梁指的是不调幅梁、铰接梁、连梁、托柱梁、耗能梁和叠合梁等。 不调幅梁是不对其支座负弯矩调幅的梁,挑梁是不能作负弯矩调幅的,程序对端支座为 梁的部位也不调幅,程序仅对两端支在柱或墙上的主梁调幅(该主梁中间可有无柱节点)。根据 以上原则程序自动找到所有不调幅梁,在这里由用户逐层确认和修改。钢梁不予调幅。 铰接梁可被设为一端铰接或二端铰接梁,这样的梁需由用户在这里逐层逐根指定。 连梁是指两端与剪力墙相连的梁,为避免容易出现的超筋现象,对连梁的刚度折减系数 往往较大,连梁由程序自动找出,在这里由用户补充修改。

特殊柱
特殊柱指的是角柱、框支柱和铰接柱。 角柱、框支柱与普通柱相比,其内力调整系数和构造要求有较大差别,因此需要用户在 此专门指定设置。 铰接柱可设为下端铰接,上端铰接,或两端铰接。

特殊支撑
特殊支撑指是铰接支撑,在 PMCAD 中定义和布置支撑,当转到 TAT 时,对钢筋混凝土 支撑默认为两端刚接,对钢结构支撑默认为两端铰接。因此,对于要改变支撑连接来说很麻
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烦。特殊支撑就是给用户一个修改的机会,方便,直观。

特殊节点
特殊节点指的是弹性节点,在空旷结构中,各层没有楼板,因此可能不满足刚性楼板的 假定。对这样的节点,可用弹性节点来定义,使其脱离刚性楼板假定对其的影响。在特殊节 点中还可以修改节点相对高度。

单和操作事项
特殊梁、柱、支撑和节点的主菜单及各子菜单如下图所示: 显示下层 选择楼层 窗口放大 层 复 制 层重定义 特 殊 柱 特 殊 梁 特殊支撑 特殊节点 说 明 显示边梁 返 回 特 殊 柱 ======== 角 框 支 柱 下端铰接 上端铰接 二端铰接 返 回 柱 特 殊 梁 ======== 不调幅梁 连 一端铰接 二端铰接 托柱/墙梁 耗能梁段 叠 合 梁 梁 特殊支撑 ======== 上端铰接 下端铰接 二端铰接 二端固接 中心支撑 人/V 支撑 十/斜支撑 ======== 返 回 改节点高 返 回 特殊节点 ======== 弹性节点 -----------

立面定义 编辑打印 返 回

所有特殊梁、柱、支撑、节点的定义均采用“异或”方式,即重复定义为删除,如要删 除该柱为角柱的属性,则应再次定义该柱为角柱,则该柱的角柱属性被删除。 在定义特殊构件时,屏幕下方均有提示,或单个定义,或窗口定义等。当定义了弹性节 点后,应注意增加以下几步操作: (1) 通过“多塔和错层定义” ; (2) 通过“参数修正” ,重新计算风力,以使弹性节点上也有风力; (3) 通过“数据检查” ; (4) 在地震力计算时,采用“算法 2” 。 注意:当结构布置修改后,梁柱等编号可能已经变化,这时应删除 B-C·TAT 文件,以 免造成混淆情况。

特殊荷载定义
前言
特殊荷载计算中提供了吊车荷载的空间计算, 目前有这种功能的计算程序很少,PKPM软 件首先在TAT和SATWE中实现了吊车荷载的空间计算,这为结构设计提供了更先进的设计工
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具。 同样TAT在特殊荷载计算中还提供了:砖混底框、支座位移、温度应力等计算功能,拓 展了TAT的使用范围,使其更能适应于各种复杂的工程状况。 TAT特殊荷载的定义和操作如TAT前处理菜单所示,选择“特殊荷载查看和定义”项, 则屏幕由上角菜单选项为: 显示下层 选择楼层 窗口放大 层 复 制 层重定义 吊车荷载 砖混底框L 位移荷载 温度荷载 编辑打印 返 回

特殊荷载查看和定义菜单

吊车荷载的计算
吊车荷载的定义: 程序要求吊车荷载作用的牛腿处应是楼层的柱根底处,也就是说,在吊车牛腿处应另设 一个楼层。 在通过PMCAD建模并转换为TAT的计算数据后,可选择高级版中的第五项“特殊荷载查 看和定义”菜单,进入后选择“吊车荷载”项,此时屏幕右上角显示如下菜单: 吊车荷载 ======= 查 定 删 说 返 看 义 除 明 回

吊车荷载查看和定义菜单 当选择“定义”项时,屏幕上弹出如下对话框: 输入完相应的参数后,选择“确定”,则屏幕在下方提示: 请用光标指定吊车在左(上)轨道的两端点 当选择完一根直线上的两点后,屏幕在下方又提示:
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请用光标指定吊车在右(下)轨道的两端点 当选择完第二条轨道的两端点后,这组吊车荷载就定义完毕了,如再选择定义项,则进 入下一组吊车的定义。 吊车荷载定义后,可以选择“查看”项,来标出各吊车荷载参数,可以选择“删除”项 来删除某组吊车荷载的定义,此时屏幕下方提示: 请用光标选择吊车任一轨道的一个端节点 选中轨道的端点后,该组吊车定义被删除。 吊车荷载的计算: 吊车荷载的作用点就是与吊车轨道平行的柱列各节点,它是根据吊车轨迹由程序自动求 出。在TAT计算选择项是否计算吊车选项中,选择“计算”,则TAT对吊车荷载作如下计算: (1) (2) (3) 程序沿吊车轨迹自动对每跨加载吊车作用 求出每组吊车的加载作用节点; 对每对节点作用 4 组外力,分别为:a:左点最大轮压、右点最小轮压;b:右点

最大轮压、左点最小轮压;c:左、右点正横向水平刹车力;d:左、右点正纵向水平刹 车力; (4) (5) 对每组吊车的每次加载,求每根杆件的内力; 分别按轮压力和刹车力,求每根柱的预组合力,预组合力的目标为:1:Vxmax;

2:Vymax;3:+Mxmax;4:-Mxmax;5:+Mymax;6:-Mymax;7:Nmax1+Mxmax; 8:Nmax1-Mxmax;9:Nmax1+Mymax;10:Nmax1-Mymax;11:Nmin1+Mxmax;12: Nmin1-Mxmax;13:Nmin1+Mymax;14:Nmin1-Mymax;15:Nmax2+Mxmax;16: Nmax2-Mxmax;17:Nmax2+Mymax;18:Nmax2-Mymax;19:Nmin2+Mxmax;20: Nmin2-Mxmax;21:Nmin2+Mymax;22:Nmin2-Mymax; 其中: 第 1 项表示:最大X向剪力的内力工况; 第 2 项表示:最大Y向剪力的内力工况; 第 3 项表示:最大X向正弯矩的内力工况; 第 4 项表示:最大X向负弯矩的内力工况; 第 5 项表示:最大Y向正弯矩的内力工况; 第 6 项表示:最大Y向负弯矩的内力工况; 第 7 项表示:最大轴压时X向最大正弯矩的内力工况; 第 8 项表示:最大轴压时X向最大负弯矩的内力工况; 第 9 项表示:最大轴压时Y向最大正弯矩的内力工况; 第 10 项表示:最大轴压时Y向最大负弯矩的内力工况; 第 11 项表示:最小轴压时X向最大正弯矩的内力工况; 第 12 项表示:最小轴压时X向最大负弯矩的内力工况;
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第 13 项表示:最小轴压时Y向最大正弯矩的内力工况; 第 14 项表示:最小轴压时Y向最大负弯矩的内力工况; 第 15 项表示:次最大轴压时X向最大正弯矩的内力工况; 第 16 项表示:次最大轴压时X向最大负弯矩的内力工况; 第 17 项表示:次最大轴压时Y向最大正弯矩的内力工况; 第 18 项表示:次最大轴压时Y向最大负弯矩的内力工况; 第 19 项表示:次最小轴压时X向最大正弯矩的内力工况; 第 20 项表示:次最小轴压时X向最大负弯矩的内力工况; 第 21 项表示:次最小轴压时Y向最大正弯矩的内力工况; 第 22 项表示:次最小轴压时Y向最大负弯矩的内力工况; (6) 在求出预组合力以后,再与结构的恒、活、风、地震进行组合配筋,其中吊车荷

载按活荷载处理,其分项系数与活载相同;除了原有的组合以外,对吊车荷载还增加了 以下的组合: 1.2 恒+1.4 吊 1.0 恒+1.4 吊 1.2 恒+1.4 活+1.4 吊 1.0 恒+1.4 活+1.4 吊 1.2 恒+0.85(1.4 活+1.4 吊+1.4 风) 1.0 恒+0.85(1.4 活+1.4 吊+1.4 风) 1.2(恒+0.5 活+0.5 吊)+1.4w风+1.3 地震+0.5 竖向地震 1.0(恒+0.5 活+0.5 吊)+1.4w风+1.3 地震+0.5 竖向地震 当结构高度小于 60 米时,w取 0;大于 60 米时,w取 0.2 (7) (8) 当有多部吊车时,程序按最多为 2 部吊车进行组合配筋。 与地震作用组合时不考虑水平刹车作用。

砖混底框的计算
TAT作砖混底部框架计算的思路是:接PMCAD主菜单8的规范算法后,再对底部框架部 分作空间计算。它将计算分为两步,首先,仍用PMCAD主菜单8的基底剪力法(即“建筑抗 震设计规范GBJ11-89”规定的简化方法)作整体结构分析并得出底框层的地震力,然后,将 上部砖房与底部框架分离开,并使底部框架接收上部砖房传来的恒载、活载和地震力(包括 倾覆力矩),还可自己生成风荷载,然后仅对底框部分用TAT进行空间分析。 在PMCAD中的第八步进行砖混抗震验算后,才可进入TAT进行下部底框的整体分析。 (1) 在进行从PMCAD转换为TAT的操作中,在交互界面上的“底框结构”选项上,

选择打勾,即表示该工程为砖混底框结构:则PMCAD主菜单 8 算出的上部砖混的恒、活 荷载会自动传给下部结构;PMCAD主菜单 8 算出的上部砖混的地震剪力、地震倾覆弯矩
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也会自动传给下部结构;选择风荷载计算,则上部砖混的风剪力、风倾覆弯矩也会自动 传给下部结构; (2) 在进入TAT并通过数据检查后,选择“特殊荷载查看和定义”项,并在结构的顶

层平面图时,选择“砖混底框L”,这时屏幕右上角显示菜单为下图所示:

砖混底框L ========= X向地震力 Y向地震力 X向 风 力 Y向 风 力 恒 活 荷 荷 载 载

调 整 前/后 说 返 明 回

砖混底框荷载查看菜单 上部砖混传来的恒、活荷载还带有考虑墙梁作用的上部荷载折减系数,即恒、活荷载产 生的均布荷载不完全作用在底框梁上,而应按折减系数将部分荷载向两边传,对两边柱产生 两个集中力,因此折减系数将影响梁的上部砖混的荷载分布。折减系数已在PMCAD的第八步 确定,想改变折减系数,只有到PMCAD中去修改,并且要重新转换TAT数据才被确认; 在上图菜单中,通过“调整前/后”这个菜单,可以查看:(1)“调整前”为不考虑折减 系数的上部砖混传给下部底框的恒、活荷载,地震力、风力产生的倾覆弯矩不转换为节点的 拉、压力;(2)“调整后”为考虑折减系数的上部砖混传给下部底框的恒、活荷载,其中部 分已被分配为两端柱的轴压力,地震力、风力产生的倾覆弯矩转换为节点的拉、压力。 砖混底框的计算: 砖混底框部分的计算仅限于底框层部分的TAT空间计算: (1) 把上部砖混传来的恒、活与底框层的恒、活合并作为新的恒、活荷载计算;

(2)把上部传来的地震、风的剪力作为作用在底框质心的地震和风的外力,并把地震和 风的倾覆弯矩产生的节点拉、压力作用在相应的地震力、风力工况中; (3)在TAT计算选择对话框中,选择底框计算。 底框计算后的一切后处理,均与普通框架结构一样,如位移、内力、配筋、裂缝、施工 图等,其查阅方式、输出打印等也与普通框架结构一样。

支座位移的计算
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支座位移的定义: 通过PMCAD的建模后,进入TAT并选择“特殊荷载查看和定义”,可在进入结构的底层 并选择“位移荷载”项,则屏幕右上角显示菜单为下图所示: 位移荷载 ======= 查 定 删 说 返 看 义 除 明 回

位移荷载查看和定义菜单 当选择“定义”项时,屏幕在下方提示: 请输入柱下节点位移:Dx,Dy,Dz,Tx,Ty,Tz 其中:Dx,Dy,Dz —— 分别表示该柱下节点在X、Y、Z方向的位移(毫米mm); Tx,Ty,Tz —— 分别表示该柱下节点在X、Y、Z方向的转角(度Dec)。 输入这 6 个值后,程序提示用光标选择柱,选上的柱,其下节点就被定义了指定位移, 通过“查看”菜单,可以在屏幕上标出柱下节点的位移值。 支座位移的计算: 在TAT计算选择对话框中,选择支座位移“计算”。则TAT对已定义的结构进行已知支 座位移的计算。 支座位移产生的内力计算后,将被处理成恒载工况的一部分,不单独设为一个工况,即 支座位移的内力与恒载作用下的内力叠加,成为一新的恒载内力工况,然后再与活载、地震 和风力工况进行内力组合配筋。

温度应力的计算
温度应力的定义: 温度应力的定义与特殊梁柱的定义差不多, 在PMCAD建模后, 进入TAT并完成数据检查, 可在“特殊荷载查看和定义”菜单中选择“温度荷载”项,则屏幕右上角显示菜单为下图所 示: 温度荷载 ======= 查 定 删 说 看 义 除 明
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温度荷载查看和定义菜单 当选择“定义”项时,屏幕在下方提示: 请输入温度差(度): 输入温差后,屏幕再提示: 请用光标选择梁柱 以确定哪些构件承担了温差产生的温度应力。还可以选择“查看”或“删除”项,来查 看或删除已定义的各构件的温差。 温度应力的计算: 在TAT计算选择对话框中,选择温度应力“计算”。则TAT对已定义的结构进行温度应 力的计算。 温度应力作为一独立的工况进行计算和输出,计算时把定义的温度差作为正向等效荷载 来计算一种工况,而反向温度荷载产生的内力可以通过对正向温度荷载内力加负号来产生。 温度应力作为活载的一种形式,组合时采用活载分项系数,即有: 恒 ± 活 ± 地震 ± 风 ± 温度 采用以上的内力组合,既考虑了膨胀产生的正温差,又考虑了收缩产生的负温差。 温度应力的讨论: 温度应力的计算实际上是一个比较复杂的问题,温度的变化对于结构的反应也是很复杂 的,首先温度的变化有“梯度”问题,即构件表面到内部的温度变化很大,这与构件均匀受 温,且均匀膨胀、收缩不同,因此计算不能完全表示结构的真实受力; 第二温差的变化是有时效的,因为从冬季到夏季,结构的温度变化是一个很长的过程, 而不是在很短的时间内完成,因此结构的实际温度应力又与计算时不尽相同。 由此可见温度应力的计算结果往往偏大,因此TAT在前处理的参数修正中增加了“温度 应力折减系数”,其缺省值为 0.75,由此可以对温度应力进行适当调整。

检查和修改各层柱计算长度系数
数检以后,程序已把各层柱的计算长度系数按规范的要求计算好了,这里给了图形显示, 并在图上各柱位置的 b(X)边和 h(Y)边标出 X(矢量方向)和 Y(矢量方向)的柱计算长度系数,便 于校核,对一些特殊情况,还可以人工直接输入、修改。当选择查看某层柱计算长度系数图 时,屏幕右上角提供如下菜单及如下图所示: 当选择“修正系数”时,屏幕下边提示: 请用光标选择柱、<Tab>键为窗口选择<Esc>为放弃 当某一柱被选中时, 屏幕下边例出该柱的有侧移系数 Ux1, Uy1 和无侧移系数 Ux2, Uy2, 并让用户输入新的 Ux1,Uy1,Ux2,Uy2,按<Esc>键为放弃。如输入新的系数,只要不数检, 该柱就保持新的长度系数。
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对于钢结构柱,或一些特殊情况下的柱,其长度系数的计算比较复杂,用户可以在此酌 情修改长度系数。

检查和绘各层几何平面图FP*·T
在几何数据检查无误后,用户可以选择本项来作各层的几何平面图。此时屏幕右上角提 示及如上图所示。 用户可以用“显示下层”和“选择楼层”项来选择所要的楼层,用“梁开关” 、 “柱墙开 关”来关闭或打开梁、柱、墙的数据标字。选择“梁搜索” ,程序在底部提示输入梁单元号, 当输入该梁的单元号后,程序将自动搜索到该梁,并放大显示;当选择“柱墙搜索”时,程 序在底部提示输入柱、墙节点号,然后程序自动搜索到该柱,并放大显示。 “字符拖动”项使得用户可以很方便地在平面上拖动字符,在图形输出时,以避免字符 之间的重叠。 另在几何平面图增加了异形柱、弧梁的绘图功能,对剪力墙增加了下节点编号输出功能, 对每一薄壁柱(剪力墙)标有三个数,即形为 A1—A2—A3 其中 A1 为该薄壁柱的单元号它是独立从 1 起始编的;A2 为薄壁柱的节点号,它是随着 柱后连续编的;A3 为薄壁柱与下层连接的下层的节点号。通过上下节点编号对位,可以看到 薄壁柱的传力途径,也可以找到刚域为什么会大于 2m 的原因。

检查和绘各层荷载图FL*·T
在荷载数据检查无误后,用户可以选择本项来作各层的荷载图。 此时在屏幕右上角提示及如下图所示: 其功能与几何平面图中的类似。其中白色为恒载,黄色为活载,并增加节点水平力的绘 图。

文本文件查看
这里可点菜单直接调用全屏幕编辑程序 PE2,用来审看和修改这一节生成的各种数据文 件,内容有如下图所示

TAT的输出信息
? ? ?

前处理的输出文件 周期、内力和配筋输出文件 动力时程分析输出文件

前处理的输出文件
数检报告 TAT-C·OUT
? ?

数检出错报告 TAT-C·ERR 各层柱、墙下端水平刚域 DXDY·OUT
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数检报告 TAT-C·OUT
执行完数据检查后, 程序把控制参数、 几何和荷载数据按一定的格式, 写在 TAT-C· OUT 中,自成表格,阅读方便。但均用英文来表示。

数检出错报告 TAT-C·ERR
对于数检中产生的错误或警告性错误,程序都把它们写在 TAT-C·ERR 文件中,用户 可以参照,附录 A 的出错信息表,根据错误号码来对照阅读。

各层柱、墙下端水平刚域 DXDY·OUT
数检完后产生下端水平刚域文件 DXDY·OUT,其格式如下: 对刚域总数 Ndxy 循环,即 I=1~Ndxy,有: 对柱: Nd,N-Floor,N-Colu,Nc(Nci,Ncj),Dcx,Dcy; 对墙(薄壁柱) : Nd,N-Floor,N-Wall,Nw(Nwi,Nwj),Dwx,Dwy; 对支撑或斜柱: Nd,N-Floor,N-Brac,Ng(Ngi,Ngj),Dgx,Dgy。 其中: Nd ── 刚域顺序号; N-Floor ── 刚域构件的层号; N-Colu,N-Wall,N-Brac ── 分别为带刚域的柱号、墙号和支撑号; Nci,Ncj,Nwi,Nwj,Ngi,Ngj ── 分别为带刚域构件柱、墙、支撑的上节点号和下 节点号; Dcx,Dcy,Dwx,Dwy,Dgx,Dgy ── 分别为带刚域构件柱、墙、支撑的 X 向刚域 和 Y 向刚域长度(m)。

周期、内力和配筋输出文件
? ? ? ? ? ? ? ?

质量、质心座标和风荷载文件 TAT-M·OUT 周期,地震力和位移文件TAT-4·OUT 内力标准值文件 NL-*·OUT 配筋文件 PJ─*·OUT 底层柱、墙底最大组合内力文件DCNL·OUT 超配筋文件 GCPJ·OUT 0.2Q0 放大系数文件V02Q·OUT 薄弱层验算文件TAT-K·OUT

质量、质心座标和风荷载文件 TAT-M·OUT
参看附录 D
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第一部分:控制参数输出 输出结构计算用的:总信息、地震信息、调整信息、材料信息、组合配筋信息、风荷载 信息、异形截面信息、各层柱墙活荷载折减系数、各层柱梁墙和支撑数及其混凝土强度等等。 由于它们均用英文表示,这里就不一一鏖述。 第二部分:各层质量输出 格式: Flr,Tower,Dead-Load Mass,Live-Load Mass,Selfweight Mass, Mss Ceater,Mass-Moment 其中: Flr ── 各层层号; Tower ── 各层塔号; Dead-Load Mass ── 恒载质量(t),标准值; Live-Load Mass ── 活载质量(t),标准值; Selfweight Mass ── 梁、柱、墙、支撑自重。它已包含在恒载之中(t); Mass Center ── 质心座标(m),分 X,Y; Mass-Moment ── 质量矩(t* m2)。 如果结构中还有弹性节点,则在各层质量输出后还输出各层的弹性节点的质量,格式: Flr,Node,Dead-Load Mass,Live-Load Mass 其中: Flr ── 该弹性节点所在层号; Node ── 该弹性节点在本层的节点号; Dead-Load Mass ── 该节点恒载质量,标准值; Live-Load Mass ── 该节点活载质量,标准值。 然后输出结构的总质量,格式: Reducing Factor of Live-Load Mass ── 活荷载质量折减系数;

Total Dead-Load Mass ── 全楼恒载之和(t),标准值; Total Live-Load Mass ── 全楼活载之和(t),标准值; Total Mass ── 全楼恒+活之和(t)。 第三部分:各层风荷载输出 如果计算风荷载,则在质量写完之后,输出各层风力、风剪力和弯矩。其格式为 Flr,Tower,X(Y)-Wind,X(Y)-Shear,X(Y)-Moment,Hh 其中: Flr —— 各层层号; Tower ── 各层塔号; X(Y)-Wind ── X(Y)向各层风力;
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X(Y)-D ── X(Y)向风力与质心的偏心距; X(Y)-Shear ── X(Y)向风剪力; X(Y)-Moment ── X(Y)向风弯矩; Hh ── 各层层高; 另 Y 向与 X 类似,格式相同。 如果结构中还有弹性节点,则在其后还输出各层弹性节点处的风力,格式 Flr,Node,X-Wind,Y-Wind 其中: Flr ── 该弹性节点所在的层号; Node ── 该弹性节点在 TAT 中的节点号; X-Wind,X-Wind ── 该弹性节点的 X、Y 向风力。 第四部分:结构层刚度输出 结构层刚度中心的输出,其格式如下所示: Floor No. ,Tower No. Xstif,Ystif,Alf,Xmass,Ymass,Gmass,Eex,Eey,Ratx,Raty, Rjx,Rjy,Rjxy,Rjx1,Rjy1,Rjz1 其中: Floor No. —— 层号; Tower No. —— 层塔号; Xstif —— 层刚心X坐标; Ystif ——层刚心Y坐标; Alf —— 层刚度主轴与整体坐标的夹角; Xmass —— 层质心X坐标; Ymass —— 层质心Y坐标; Gmass —— 层质量; Eex —— 层X向偏心率; Eey —— 层Y向偏心率; Ratx —— 本层与下层X向刚度比; Raty —— 本层与下层Y向刚度比; Rjx —— 层X向刚度; Rjy —— 层Y向刚度; Rjxy —— 层XY向偶合刚度; Rjx1 —— 层X向主轴刚度; Rjy1 —— 层X向主轴刚度; Rjz1 —— 层Z向主轴刚度。
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用户一般最关心的是本层与下层的刚度比Ratx、Raty,它们反映了结构上下的刚度差异, 也为特殊结构(如:带有转换层的结构)提供了设计依据。 TAT层刚度的计算不但考虑了该层的剪切刚度,还考虑了弯曲刚度,对于不同高度的、 各种剪力墙形状的、带有支撑的等结构,TAT都能得到准确的层刚度值。

周期,地震力和位移文件TAT-4·OUT
参看附录 E 第一部分:非耦连时周期和地震力输出 格式:T1,T2,…… Flr,Tow,Mode,Force 其中: T1,T2,…… ── 分别为 X、Y 向第 1、2,…,周期; Flr ── 各层层号; Tow ── 各层塔号; Mode ── 各层振型归 1 化位移,写为 Mode1,Mode2,…,(X,Y 方向); Force ── 各层地震力,写为 Force1,Force2,…,(X,Y 方向)。 在 X,Y 向周期,振型、地震力输出之后,输出: Qox(y),Qox(y)/Ge,Mox(y) 其中: Qox(y) ── 为 X(Y)向地震力作用下在 X(Y)向产生的基底剪力(kN); Qox(y)/Ge ── 为 X(Y)向基底剪力与结构总重力的比值; Mox(y) ── X(Y)向地震力在 X(Y)各产生的倾覆弯矩。(非矢量方向)。 Y 向的基底剪力、比值和倾覆弯矩的输出与 X 向相同。 第二部分:考虑耦联时周期、振型、地震力输出 格式:T1,T2,… Number of Mode (1,2,…) Flr,Tow,X-Direct,Y-Direct,T-Direct X(Y) Earthquake force of Consider X(Y) Direction Only Earthquake Force of Mode (1,2,…) Flr,Tow,X-Direct,Y-Direct,T-Direct 其中: T1,T2,… ── 为考虑耦联后的结构自振周期,按 T1,T2,…,输出; Number of Mode ── 为各振型的振型值,按三个方向的分量归 1 化; Flr ── 层号; Tow ── 塔号(0 为弹性节点);
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X-Direct ── X 向振型分量值; Y-Direct ── Y 向振型分量值; T-Direct ── 转角振型分量值。 然后输出仅考虑 X(Y)向作用的地震力,其在三个方向的贡献为: X-Direct ── X 向地震力; Y-Direct ── Y 向地震力; T-Direct ── 转角方向的扭矩; Earthquake Force of Mode (1,2,…)表示各振型的地震力。 在 X,Y 地震力输出之后,输出 Qox(y),Qox(y)/Ge,Mox(y),其含义同上。 第三部分:位移输出 位移输出也分两部分,第一部分为各工况下各层的最大位移和最大层间位移,并考虑了 楼层的扭转影响,因此最大位移和层间位移均指到某一根柱(薄壁柱)节点之上。 第二部分为“详细”位移输出,由用户选择,当在计算菜单中的第 3 项“位移输出”项 的“详”或“简”中选择“详”时,输出该项位移。其量较大。 标准工况含义: Type1 ── 第 1 工况,代表 X 向地震力作用下的楼层位移和内力; Type2 ── 第 2 工况,代表 Y 向地震力作用下的楼层位移和内力; Type3 ── 第 3 工况,代表 X 向风力作用下的楼层位移和内力; Type4 ── 第 4 工况,代表 Y 向风力作用下的楼层位移和内力; Type5 ── 第 5 工况,代表竖向力(恒荷载)作用下的楼层位移和内力; Type6 ── 第 6 工况,代表竖向力(活荷载)作用下的楼层位移和内力; Type7 ── 第 7 工况,代表竖向地震力作用下的楼层位移和内力。 如作梁活荷载不利布置,则还有: Type8 ── 第 8 工况,代表梁活荷载不利布置的负弯矩包络内力; Type9 ── 第 9 工况,代表梁活荷载不利布置的正弯矩包络内力。 如哪一种工况不算,则工况号向前类推,具体格式: 楼层位移最大值输出 TYPE1,TYPE2,… 对水平力作用输出: Floor,Tower,Node,DX(Y),Node,dx(y),dx(y)/h,h 其中: TYPE ── 工况号:TYPE1,TYPE2,…; Floor ── 层号; Tower ── 塔号,0 表示弹性节点; Node ── 节点号;
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DX(Y) ── 该节点 X 或 Y 向的位移; dx(y) ── 该节点 X 或 Y 向的层间位移; dx(y)/h ── 该节点 X 或 Y 向的层间位移角; h ── 用以计算该节点层间位移的长度(考虑错层时,会大于层高)。 最后输出 Dmax,Hmax,Dmax/Hmax。 其中: Dmax ── 结构顶点位移; Hmax ── 结构总高度; Dmax/Hmax ── 顶点位移与总高度的比值。 对竖向力作用输出: Floor,Tower,Node,Dx 其中: Floor ── 层号; Tower ── 塔号(0 为弹性支点); Node ── 节点号; Dz ── 该层最大竖向位移。 这里地震力作用下的楼层位移已经进行了各振型地震力作用下位移的组合,即 j=1~Nmode 其中: dij ── 各振型地震力作用下的楼层位移值; di ── 楼层位移值; Nmode ── 振型组合数。 节点位移输出 Number of Floor (1,2,…) ── 各层层号

对水平力作用输出 Node,h,Type,DX,DY,TZ,dd,dd/h 其中: Node ── 节点号(柱、墙); h ── 该节点柱(墙)的计算长度; Type ── 工况号; DX ── 节点 X 向位移; DY ── 节点 Y 向位移; TZ ── 节点转角; dd ── 节点的层间位移(取与外力作用方向一致); 。 dd/h ── 节点的层间位移角(取与外力作用方向一致)
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对竖向力作用输出: Node (Type),DX,DY,DZ,TX,TY,TZ 其中: Node ── 节点号; Type ── 工况号; DX、DY、DZ ── 分别为该节点 X、Y、Z 向位移; TX、TY、TZ ── 分别为该节点 X、Y、Z 向转角。

内力标准值文件 NL-*·OUT
对柱墙支撑由于没有柱间荷载, 只输出顶底内力。 对梁输出 9 个截面的内力。 参看附录 F。 第一部分:柱、支撑,墙整体内力输出 LOADCASE,AXIAL,SHEAR-X,SHEAR-Y,MX-BTM, MY-BTM,MX-TOP, MY-TOP N-C(N-G、N-W),NODE(I),NODE(J),Arfc(Arfg、Arfw) 其中: LOADCASE —— 工况号(按地震、风、恒、活、竖向地震、活荷布置、温度排列); AXIAL —— 轴力(kN); SHEAR-X —— X向剪力(kN); SHEAR-Y —— Y向剪力(kN); MX-BTM —— X向柱底弯矩(kN-m); MY-BTM —— Y向柱底弯矩(kN-m); MX-TOP —— X向柱顶弯矩(kN-m); MY-TOP —— Y向柱顶弯矩(kN-m); N-C、N-G、N-W —— 柱、支撑、墙单元号; NODE(I)、NODE(J) —— 柱、支撑、墙上、下节点号;

Arfc、Arfg、Arfw —— 柱、支撑、墙截面主轴与整体坐标的夹角(Rad)。 第二部分:墙肢和异形柱柱肢内力输出 格式: WALL-BRANCH(N1-N2),DT*DL,LOADCASE,AXIAL-BTM,AXIAL-TOP,SHEAR, M-BTM,M-TOP 其中: WALL-BRANCH ── 墙肢号; N1-N2 ── 墙肢的前后小节点号; DT*DL ── 墙肢的厚度和长度(m); LOADCASE ── 工况号; AXIAL-BTM ── 墙肢底部轴力(kN); AXIAL- TOP ── 墙肢顶部轴力(kN);
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SHEAR ── 墙肢剪力(kN); M-BTM ── 墙肢底部弯矩(kN-m); M-TOP ── 墙肢顶部弯矩(kN-m)。 对于异形截面柱,还输出柱肢的内力,其格式为: COLUMN-BRANCH(Nchar), DT*DL, LOADCASE, AXIAL-BTM, AXIAL-TOP, SHEAR, M-BTM,M-TOP 其中: COLUMN-BRANCH ── 柱肢肢号,对支撑为 BRACE-BRANCH; Nchar ── 柱肢符号,如对第 2 类截面表示为“U”段, “H”段等。 其余同墙肢。 第二部分:梁内力输出 对于水平力作用,输出格式为 LOADCASE,M-I,M-J,Vmax,Tmax,Nmax 对于竖向力作用,输出格式为 LOADCASE,M-I,M-1,M-2,M-3,M-4,M-5,M-6,M-7,M-J,Tmax V-I,V-1,V-2,V-3,V-4,V-5,V-6,V-7,V-J,Nmax N-B,NODE(I),NODE(J) 其中: LOADCASE ── 工况号; M-I,M-J ── 分别为梁左右端的弯矩(kN-m); Vmax ── 在水平力作用下的梁最大剪力(kN); V-I,V-J ── 分别为在竖向力作用下梁两端剪力(kN); M-1,…,M-7 ── 分别为在竖向力作用下梁跨中 7 等分弯矩(kN-m); V-1,…,V-7 ── 分别为在竖向力作用下梁跨中 7 等分剪力(kN); Tmax ── 梁的最大扭矩(kN-m); Nmax ── 梁的最大轴力(受拉为正)(kN); N-B ── 梁的单元号; NODE(I)、NODE(J) —— 梁的左、右节点号。 第三部分:柱、支撑、墙、梁的内力正向示意

图 2.1

墙内力正向图

图 2.2

墙肢内力正向图

图 2.3

柱内力正向图

图 2.4

梁内力正向图

第四部分:层反力、剪力和弯矩 1. 如果计算了竖向力,则还输出竖向力(恒+活)在各构件(柱、墙支撑)中的轴力之和 Anti
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-F。可以用它来与 TAT-M·OUT 做平衡验算。 2. 如果还计算地震力在每层内力文件的底部输出:

Tower,Vc(X,Y),Vf(X,Y),Vc(X,Y)/Vf(X,Y) Tower,Mc(X,Y),Mf(X,Y),Mc(X,Y)/Mf(X,Y) 其中: Vc(X,Y) ── 为本层柱在地震力作用下的剪力(分 X、Y 方向); Mc(X,Y) ── 为本层柱在地震力使用下的弯矩(分 X、Y 方向); Vf(X,Y) ── 为本层地震力作用下的总剪力(分 X、Y 方向); Mf(X,Y) ── 为本层地震力作用下的总弯矩(分 X、Y 方向); Tower ── 为塔号; Vc(X,Y)/Vf(X,Y),Mc(X,Y)/Mf(X,Y) ── 为它们的比值。

配筋文件 PJ─*·OUT
在配筋时,不论是否为构造,均输出控制配筋的组合内力。对梁给出 9 个截面的正负弯 矩包络配筋,及 9 个截面的剪力箍筋和控制配筋的剪力。这对控制梁的非加密区有很大帮助。 另在各层层号后输出: Rfl ── 柱墙活荷载折减系数, 即程序可按规范要求在柱、 墙设计时对活荷载进行折减。 参看附录 G。 第一部分:柱配筋输出格式 1. 对矩形截面柱输出格式:

N-C,(isec)B * H,Aa,Bx,By,Lc (NUc)Nu,Uc,Rs,Rsv,As_corner 当采用单偏压、拉计算配筋时输出: (NAsx)Mx,N,Asx,(NAsy)My,N,Asy 当采用双偏压、拉计算配筋时输出: (NAsx)Mx,My,N,Asx,(NAsy)Mx,My,N,Asy (NAsvx)Vx,N,Asvx,(NAsvy)Vy,N,Asvy 当计算地震力并为一、二级抗震设防时,还对框架节点进行验算,输出: (NAsvj) N,Vj,Asvj 其中: N-C ── 柱单元号; isec ── 截面类型,矩形为 1,圆形为 3; B、H ── 矩形截面宽高(m); Aa ── 配筋保护层厚度,为到钢筋中心的距离(mm); Bx、By ── 分别为柱 X,Y 方向的计算长度系数; Lc ── 柱有效长度(m);
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NUc ── 轴压比控制内力的组合号; Nu ── 轴压比的控制轴力(kN); Uc ── 轴压比; Rs ── 柱主筋配筋率(%); Rsv ── 柱箍筋体积配筋率(%); As_corner ── 柱一根角筋面积,当按双偏压、拉计算配筋时,时配的角筋面积不应小 于该值。如按单偏压、拉计算配筋,该值可不起作用 (mm2); Asx ── 截面 B 边的配筋面积,包含角筋(mm2); Asy ── 截面 H 边的配筋面积,包含角筋(mm2); Nasx ── Asx 控制内力的组合号; Nasy ── Asy 控制内力的组合号; 当采用单偏压、拉计算配筋时输出: Mx、N ── Asx 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); My、N ── Asy 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); 当采用双偏压、拉计算配筋时输出: Mx、My、N ── Asx 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); Mx、My、N ── Asy 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); Asvx ── 截面 B 边在箍筋间距 Sc 范围内的箍筋面积(mm2); Asvy ── 截面 H 边在箍筋间距 Sc 范围内的箍筋面积(mm2); 配箍时可取两者的大值。 Nasvx ── Asvx 控制内力的组合号; Nasvy ── Asvy 控制内力的组合号; Vx、N ── Asvx 的控制内力,剪力和轴力(kN); Vy、N ── Asvy 的控制内力,剪力和轴力(kN)。 注意,柱全截面的配筋面积为:As=2*(Asx+Asy)-4*As_corner。 对框架节点进行验算: Asvj ── 框架节点在箍筋间距 Sc 范围内的箍筋面积(mm2); Nasvj ── Asvj 控制内力的组合号; N,Vj ── Asvj 的控制内力,轴力和剪力(kN)。 2. 对圆形截面柱输出格式

N-C,(isec)Dr,Aa,Bx,By,Lc (NUc)Nu,Uc,Rs,Rsv,As_corner (NAs)M,N,As,(NAsv)V,N,Asv 当计算地震力并为一、二级抗震设防时,还对框架节点进行验算,输出: (NAsvj) N,Vj,Asvj
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其中: Dr ── 圆柱直径(m); As ── 圆柱全截面主筋配筋面积(mm2); Nas ── As 控制内力的组合号; M,N ── As 的控制内力,弯矩(取 Mx、My 组合值)和轴力(kN-m,kN); Asv ── 圆柱全截面箍筋配筋面积(mm2); Nasv ── Asv 控制内力的组合号; V,N ── As 的控制内力,剪力(取 Vx、Vy 组合值)和轴力(kN); 其余同矩形柱。 3. 对异型截面柱输出格式

N-C,(isec)B * H * U * T * D * F Aa,Bmax,Lc (NUc)N,Uc 当采用单偏压、拉计算配筋时输出: Ncb(Branch),DT * DL,As(NAs),Rs,Asv(NAsv),Rsv 当采用双偏压、拉计算配筋时输出: Ncb(Branch),DT * DL,Asv(NAsv),Rsv (NAs)Mx,My,N,Asz,Asf,Rs 其中: B,H,U,T,D,F ── 为异形截面的截面参数,见附录 B; Bmax ── 计算长度系数(取 Bx,By 的大值); Ncb ── 柱肢序号; Branch ── 柱肢符号,如对 2 类截面 Branch 分别为“=U=” , “=H=” , “=D=”等; DT,DL ── 柱肢的厚度和长度(mm)。 当采用单偏压、拉计算配筋时输出: As ── 柱肢单边配筋面积,含角筋(mm2); Nas ──As 控制内力的组合号; Rs ── 柱肢主筋的配筋率(%)。 当 As 为计算配筋时,还输出 As 的控制内力:弯矩 M(kN-m)和轴力 N(kN)。 当采用双偏压、拉计算配筋时配筋按全截面输出: Asz ── 异形柱柱肢角筋配筋面积之和,或称异形柱固定钢筋面积(mm2); Asf ── 异形柱柱肢附加配筋面积之和,它是除角筋外的其他纵筋,或称异形柱附加钢 筋面积(mm2); Rs ── 异形柱全截面配筋率(%); Nas ── Asz、Asf 控制内力的组合号;
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Mx,My,N ── Asz、Asf 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); 当采用双偏压、拉计算配筋时,异形柱柱全截面的配筋面积为:As=Asz+Asf。 Asv ── 柱肢箍筋面积(mm2); Rsv ── 柱肢箍筋的体积配筋率(%); Nasv ──Asv 控制内力的组合号; 当 Asv 为计算配筋时,还输出 Asv 的控制内力:轴力 N(kN)和剪力 V(kN)。 其余同矩形柱。 第二部分:支撑配筋输出格式 对于钢筋混凝土支撑,其配筋取与柱相同,只是没有轴压比的验算,没有计算长度系数, N-C 变为 N-G,Lc 变为 Lg。 第三部分:剪力墙配筋输出格式 N-W,Lw,Arfw Nwb(I1-I2),DT * DL,Aa,As(NAs) ,Rs,Ash(NAsh) ,Rsh,Uc(NUc),Nu 其中: N-W ── 墙单元号(薄壁柱); Lw ── 墙计算长度(m); Arfw ── 墙截面主轴与整体座标夹角(rad); Nwb ── 墙肢号; I1,I2 ── 墙肢前节点号和后节点号; DT,DL ── 墙肢厚度和长度(mm); Aa ── 墙肢配筋保护层厚度,为到暗柱钢筋中心的距离(mm); As ── 墙肢一端暗柱全截面配筋面积(mm2); Nas ── As 控制内力的组合号; Rs ── 墙暗柱主筋配筋率(%); 当 As 为计算配筋时,还输出 As 的控制内力:弯矩 M(kN-m)和轴力 N(kN); Ash ── 墙水平筋在 Swh 范围内的配筋面积(mm2); Nash ── Ash 控制内力的组合号; Rsh ── 墙水平筋在 Swh 范围内的配筋率(%); 当 Ash 为计算配筋时,还输出 Asv 的控制内力:轴力 N(kN)和剪力 V(kN); Uc ── 小墙肢的轴压比; Nuc ── 控制轴压比的内力组合号; Nu ── 控制轴压比的轴力(kN)。 第四部分:梁配筋输出格式 目前只对矩形截面梁配筋,格式为 N-B,(isec)B * H,Lb,(I,J),Aa
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-Mmax (NMmax) As Rs +Mmax (NMmax) As Rs Vmax (NVmax) Asv Rsv I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J

T&V(NTV),Ast,Astv,Ast1 其中: N-B ── 梁单元号; Isec ── 梁截面类型号; B,H ── 梁截面宽和高(mm); Lb ── 梁计算长度(m); I,J ── 梁左、右节点号; Aa ── 梁配筋保护层厚度(mm); -Mmax ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的控制配筋的负弯矩(kN); +Mmax ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的控制配筋的正弯矩(kN); NMmax ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的控制配筋的正负弯矩的内力组合号; As ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的正负弯矩配筋面积(mm2); Rs ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的正负弯矩配筋的配筋率(%); Vmax ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的控制配筋的剪力(kN); Nvmax ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的控制配筋的剪力的内力组合号; Asv ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的箍筋配筋面积(mm2); Rsv ── 梁对 I,1,2,…,7,J 截面的箍筋的配筋率(%); T&V ── 梁控制剪扭配筋的扭矩和剪力(kN-m,kN); NTV ── 梁控制剪扭配筋的扭矩和剪力的内力组合号; Ast ── 梁剪扭纵筋面积(mm2); Astv ── 梁剪扭箍筋面积(mm2); Ast1 ── 梁纯扭所需的单根沿周边一圈的单根箍筋的截面面积(mm2)。 第五部分:配筋图示和说明
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1. 当柱为计算体积配箍时,原则上讲当不知道箍筋形式的时候,体积配箍率是算不出来 的,TAT 所给的体积配箍率是照双肢箍的箍筋形式给的,因此仅供用户参考。相反,当柱为 构造配箍时,在体积配箍率已确定的情况下,TAT 给出的箍筋面积也仅为参考,它是按双肢 箍的配筋形式给出配筋面积; 2. 柱主筋单边不小于 Asx,Asy,角筋共用; 3. 剪力墙暗柱长取 Hw:当墙厚小于等于 W20T 时为 2.0*T;当墙厚大于 W20T 而小于 W10T 时为 1.5*T;当墙厚大于等于 W10T 时为 1.0*T,其中 T 为墙厚,W20T、W10T 的含义 见“组合配筋参数” ; 4. TAT 对于肢长 L≤Hw 的墙肢按柱配筋,验算轴压比,箍筋按体积配箍率来控制,其箍 筋间距和抗震等级均取墙信息。对于肢长 L>Hw 的墙肢,程序按柱对称配筋。按柱配筋的墙 肢,钢筋仍按单边输出,水平分布筋可理解为箍筋; 5. 对梁配筋有: (a) 抗剪箍筋可是单肢、双肢、多肢; (b) 抗扭箍筋只能是双肢,抗扭纵筋绕截面均匀分布; (c) 抗扭纵筋没有传给 PK,因此在用 PK 作施工图时应酌情参考抗扭纵筋; (d) 对于配筋率 Rs>1%,程序自动按双排筋配筋,此时保护层厚度(即到钢筋中心的距 离)取 60mm; (e) 当梁截面相对受压区高度ξ大于ξb 时, 程序自动考虑双筋, 即考虑受压钢筋的作用; 6. 配筋面积的含义: 柱、墙、梁的配筋如下图所示: 7. 对于墙上有梁搭接点的墙肢或叉肢,由于增加了小节点号,人为地把长肢分为若干短 肢,如按短肢配筋,则不合理,本程序遇到这种情况把这些多余的节点取消,仍按长肢配筋, 如上图所示,这样配筋的肢数与在原始数据有所不同,用户应以最后配筋的肢数为准,以每 一肢的前后小节点号为准; 8. 对梁、柱、墙的配筋分别给出了控制配筋的内力组合号,和控制内力,用户可以根据 工况内力按内力组合号组合,再乘以内力调整系数来得到最终的设计内力,并可自行校验。 第六部分:对钢柱进行三项验算并输出 F1<(>)f,f,(NF1)Mx,My,N F1=N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny) F2<(<)f,f,(NF2)Mx,My,N F2=N/(Fx*A)+Bmx*Mx/(Gx*Wx(1-0.8 N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy) F3<(>)f,f,(NF3)Mx,My,N F3=N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy(1-0.8 N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx) Rx,Ry,Jx,Jy,Ac 对于高层钢结构还输出:
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(Nuc))Nu,Uc=N/As/f (Nwpx)N,Wpcx*(fyc-N/As)<(>)Wpbx*fyb,Px (Nwpy)N,Wpcy*(fyc-N/As)<(>) Wpby*fyb,Py 钢柱连接验算: Mux<(>)1.2*Mpx,Muy<(>)1.2*Mpy Vux<(>)1.3*(2*Mpx/L),Vuy<(>)1.3*(2*Mpy/L) 其中: ; f ?? 钢允许正应力承载力(kN/m2) NF1,NF2,NF2 —? 分别为 F1,F2,F3 控制内力的组合号; Mx,My,N —? 分别为 F1,F2,F3,控制内力的 X 向弯矩,Y 向弯矩和轴力(kN- m,kN) ; ; F1,F2,F2 —? 分别为截面强度应力,构件 X 向抗屈曲和 Y 向抗屈曲应力(kN/ m2) ; An —? 截面净截面面积(m2) ; Ac,As,A ?? 截面面积(m2) ; Wnx,Wny,Wx,Wy —? 分别为 X,Y 向的净截面抵抗矩和毛截面抵抗矩(m3) ; Gx,Gy —? 截面在 X,Y 方向的塑性发展系数, Fx,Fy ?? 截面在 X,Y 方向的轴心稳定系数 ?x,?y; Bmx,Bmy ?? 截面在 X,Y 方向的平面内等效弯矩系数 ?mx,? my; Btx,Bty ?? 截面在 X,Y 方向的平面外等效弯矩系数 ?tx,? ty; Fbx,Fby ?? 截面在 X,Y 方向的整体稳定系数 ?bx,?by; ; Nex,Ney ?? 截面在 X,Y 方向的欧拉临界力(kN) Rx,Ry ?? 截面在 X,Y 方向的长细比; ; Jx,Jy ?? 截面在 X,Y 方向的惯性矩(m4) Px,Py ?? 截面在 X,Y 方向的梁柱全塑性比值; ; Wpcx,Wpcy ?? 截面在 X,Y 方向的柱全塑性抵抗矩(m3) ; Wpbx,Wpby ?? 截面在 X,Y 方向的梁全塑性抵抗矩(m3) ; fyc,fyb ?? 柱、梁的极限允许应力(kN/ m2) Nwpx,Nwpy ?? Px,Py 控制内力的组合号; ; N ?? Px,Py 的控制内力,轴力(kN) Uc ?? 截面轴压比; NUc ?? Uc 控制内力的组合号; ; Nu ?? Uc 的控制内力,轴力(kN) ; Mux,Muy ?? 截面在 X,Y 方向的极限弯矩(kN- m) ; Mpx,Mpy ?? 截面在 X,Y 方向的全塑性弯矩(kN- m) ; Vux,Vuy ?? 截面在 X,Y 方向的极限剪力(kN)
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L ?? 杆件长度(m) 。 第七部分:对钢支撑进行三项验算并输出 F1<(>)f,f (NF1)N,F1=N/An F2<(>)f,f (NF2)N,F2=N/(Fx*A*ATx) F3<(>)f,f (NF3)N,F3=N/(Fy*A*Aty) 对于高层钢结构还有钢支撑连接验算: Nubr<(>)1.2*An*fy 其中: ; f ?? 钢允许正应力承载力(kN/m2) NF1,NF2,NF3 ?? 分别为 F1,F2,F3 控制内力的组合号; ; N ?? 分别为 F1,F2,F3 控制内力的轴力(kN) ; F1,F2,F3 ?? 分别为截面强度应力,构件 X,Y 向抗屈曲应力(kN/m2) ; An,A ?? 分别为净截面面积和毛截面面积(m2) Fx,Fy ?? 分别为截面在 X,Y 方向的轴心稳定系数 ?x,?y; ATx,Aty ?? 分别为截面在 X,Y 方向的设计强度降低系数 ?tx,?ty; fy ?? 极限允许应力(kN/ m2) ; Nubr ?? 截面的确极限轴力。 第八部分:对钢梁每一截面验算三项并输出 F1<(>)f,f,(NF1)M,F1=M/(Gb*Wnb) F2<(>)f,f,(NF2)M,F2=M/(Fb*Wb) 跨中 F3<(>)fv,fv,(NF3)V,F3=V*S/(I*tw) 支座 F3<(>)fv,fv,(NF3)V,F3=V/Awn 对于高层钢结构还有钢梁连接验算: Mu<(>)1.2*Mp Vu<(>)1.3*(2*Mp/L) 其中: ; f ?? 钢允许正应力承载力(kN/ m2) ; fv ?? 钢允许剪应力承载力(kN/ m2) NF1,NF2,NF3 ?? 分别为 F1,F2,F3 控制内力的组合号; Gb ?? 截面塑性发展系数; Fb ?? 整体稳定系数 ?b; Wnb,Wb ?? 分别为净截面抵抗矩和毛截面抵抗矩; F1,F2,F3 ?? 分别为截面强度应力,稳定应力和剪应力; S ?? 截面的面积矩; I ?? 截面的惯性矩;
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tw ?? 截面腹板的厚度; Awn ?? 腹板面积; ; Mu ?? 截面的极限弯矩(kN- m) ; Mp ?? 截面的全塑性弯矩(kN- m) ; Vu ?? 截面的极限剪力(kN) L ?? 杆件长度(m) 。 在钢支座处取腹板的净面积来抗剪,见“高钢规” 。

底层柱、墙底最大组合内力文件DCNL·OUT
底层最大组合内力主要用于基础设计,在进行最大组合内力搜索时,对地震参与的组合 要乘以抗震调整系数 0.8,然再去比较,从而找到最大的设计内力。另外如果还有活荷载折减, 则在组合时,对活荷载进行折减。参看附录 H。 第一部分:柱输出格式 N-C(Nc),N,V-X,V-Y,=N=,M-X,M-Y,NE 其中: N-C ── 柱单元号; Nc ── 该项内力的组合号; N ── 柱节点号; V-X,V-Y ── 分别为柱 X,Y 向剪力(kN); =N= ── 柱轴力(kN); M-X,M-Y ── 分别为柱 X,Y 向弯矩(kN-m); NE ── 是否有地震参与标志,1:是;0:否。 另有每行内力的最右边还标有: Vxmax ── 表示 X 向剪力最大时的内力; Vymax ── 表示 Y 向剪力最大时的内力; Nmin ── 表示轴力最小时的内力; Nmax ── 表示轴力最大时的内力; Mxmax ── 表示 X 向弯矩最大时的内力; Mymax ── 表示 Y 向弯矩最大时的内力; D+L ── 表示恒+活的内力。 第二部分:支撑输出格式 N-G(Ng) ,N,V-X,V-Y,=N=,M-X,M-Y,NE 其中: N-G ?? 支撑单元号; Ng ?? 该项内力的组合号。 其余同柱。
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第三部分:剪力墙(薄壁柱)输出格式 N-W(Nw) ,N,V-X,V-Y,=N=,M-Y,NE 其中: N-W ?? 薄壁柱单元号; Nw ?? 该项内力的组合号。 其余同柱。 第四部分:剪力墙墙肢输出格式 在每一薄壁柱之后输出墙肢底部设计内力: NWB,Xw,Yw,Arfw,Aw N-W,N,Nwb(I1-I2), (Nw) ,M-M,N-N,V-V,NE 其中: NWB ?? 墙肢数; ; Xw,Yw ?? 薄壁柱形心座标(m) ; Arfw ?? 薄壁柱主轴座标与整体座标夹角(rad) ; Aw ?? 薄壁柱截面面积(m2) N-W ?? 薄壁柱单元号; N ?? 薄壁柱节点号; Nwb ?? 墙肢序号; I1,I2 ?? 墙肢前节点号和后节点号; Nw ?? 该组内力的组合号; ; M-M ?? 该墙肢的弯矩(kN-m) ; N-N ?? 该墙肢的轴力(kN) ; V-V ?? 该墙肢的剪力(kN) NE ?? 是否有地震参与标志,1:是;0:否。 另在墙肢每行内力的右边还标有: Nmin ?? 表示轴力最小时的内力; Nmax ?? 表示轴力最大时的内力; Mmax ?? 表示弯矩最大时的内力; Vmax ?? 表示剪力最大时的内力; D+L ?? 表示恒+活的内力。 第五部分:轴力合力点输出 该点座标使得合力中∑Mx=0,∑My=0,格式: Tower,Xodf,Yodf,SGM-N 其中: Tower ?? 塔号;
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Xodf,Yodf ?? 合力作用点座标(X,Y)(m) ; 。 SGM-N ?? 轴力合力值(kN) 另在轴力合力的右边还标有: ; Vxmax,Vymax,Nmin,Nmax,Mxmax,Mymax,D+L,其含义同柱。

超配筋文件 GCPJ·OUT
把各层各构件的超配筋及验算信息写在一固定的文件 GCPJ·OUT 之中,只要打开该文 件,即可查看所有构件的超配筋及验算情况。 第一部分:对混凝土柱验算超筋并输出 1. 轴压比验算 **(NUc)N,Uc=N/Ac/fc>Ucf 其中: Nuc ?? 控制轴力的内力组合号; N ?? 控制轴压比的轴力; Uc ?? 计算轴压比; Ac ?? 截面面积; Fc ?? 混凝土抗压强度; Ucf ??允许轴压比。 2. 最大配筋率验算 ** Rs>Rsmax ** Rsx>1.2% ** Rsy>1.2% 其中: Rs ?? 柱全截面配筋率; Rsx,Rsy ?? 分另为柱单边、B 边和 H 边的配筋率; Rsmax ?? 柱全截面允许的最大配筋率。 3. 抗剪验算 ** (NVx)Vx,Vx>Fvx=Ax fc B Ho ** (Nvy)Vy,Vy>Fvy=Ay fc H Bo 其中: NVx,Nvy ?? 分别为 Vx,Vy 的内力组合号; Vx,Vy ?? 分别为控制验算的 X,Y 向剪力; Fvx,Fvy ?? 分别为截面 X,Y 向的抗剪承载力; Ax,Ay ?? 分别为截面 X,Y 向的计算系数; Fc ?? 混凝土抗压强度; B,Bo ?? 截面宽和有效宽度;
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H,Ho ?? 截面高和有效高度。 4. 稳定验算 ** (NFn)N,N>Fn=An (fc Ac+fy As) ** (Nl)N,N>Fl=fy As 其中: NFn,NFl ?? 分别为控制压力和拉力的内力组合号; N ?? 分别为控制压拉稳定的压力和拉力; Fn,Fl ?? 分别为截面受压和受拉的稳定承截力; fc ?? 混凝土抗压强度; fy ?? 钢筋受拉、受压强度; Ac ?? 柱截面面积; As ?? 钢筋总面积; An ?? 系数。 第二部分:对混凝土支撑验算超筋并输出 对混凝土支撑的验算与柱相同。 第三部分:对剪力墙验算超筋并输出 1. 墙肢稳定验算 ** (NFn)N,N>Fn=An (fc Ac+fy As)/?RE 其中: NFn ?? 控制内力的内力组合号; N ?? 控制轴力; Fn ?? 墙肢受压稳定承载力; An —? 系数; fc ?? 混凝土抗压强度; Ac ?? 墙肢面积; fy ?? 钢筋抗拉抗压强度; As ?? 墙肢主筋总面积。 2. 最大配筋率验算 ** Rs>Rsmax ** Rsh>1.2% 其中: Rs ?? 墙肢一端暗柱的配筋率或按住配筋时的全截面配筋率; Rsh ?? 墙水平筋配筋率; Rsmax ?? 规定允许的最大配筋率。 3. 抗剪验算
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** (NFv)V,V>Fv=Av fc B Ho 其中: NFv ?? 控制剪力的内力组合号; V ?? 控制剪力; Fv ?? 墙肢截面的抗剪承载力; Av ?? 截面系数; fc ?? 混凝土抗压强度; B,Ho ?? 截面的宽和有效长度。 第四部分:对混凝土梁验算超筋并输出 1. 受压区高度验算 ** (Ns)X>GSb Ho ** (Ns)X>0.25 Ho ** (Ns)X>0.35 Ho 其中: Ns ?? 梁截面序号,负弯矩配筋截面号 1~9,正弯矩配筋截面号 10~18; X ?? 受压区高度; Ho —? 梁有效高度; GSb —? ?b 非抗震时允许的相对受压区高度。 2. 最大配筋率验算 ** (Ns)Rs>Rsmax 其中: Ns —? 截面号,(如 1 所述); Rs —? 截面一边的配筋率; Rsmax —? 规范允许的最大配筋率。 3. 抗剪验算 **(NTv)V,V>Fv=Av fc B Ho 其中: NFv —? 控制剪力的内力组合号; V —? 控制剪力; Fv —? 截面抗剪承载力; Av —? 截面系数; fc —? 混凝土抗压强度; B,Ho —? 截面宽和有效高度。 4. 剪扭验算 **(NTV)V,T,V/(B Ho)+T/Wt>0.25 fc
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其中: NTV —? 控制内力的内力组合号; V,T —? 控制验算的剪力和扭矩; B,Ho —? 截面的宽和有效高度; Wt —? 截面的塑性抵抗矩; fc —? 混凝土抗压强度。 第五部分:对钢柱验算并输出 1. 强度验算 **F1>f,f,(NF1)Mx,My,N F1=N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 2. 稳定验算 **F2>f,f(NF2)Mx,My,N F2=N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx (1-0.8 N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy) **F3>f,f(NF3)Mx,My,N F3=N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy (1-0.8 N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 3. 长细比验算 **Naf≥7, Rx(Ry)>60 **Mear=0 或 Naf=6, Rx(Ry)>120 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 其中: Naf —? 结构的抗震等级; Mear —? 是否计算地震力标志; Rx,Ry —? 柱截面在 B,H 边的长细比; fy —? 钢的屈服强度。 4. 轴压比验算 ** (Nuc))Nu,Uc=N/As/f>0.6 ** (Nwpx)N,Wpcx*(fyc-N/As)>Wpbx*fyb,Px ** (Nwpy)N,Wpcy*(fyc-N/As)>Wpby*fyb,Py 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 5. 连接验算 **Mux>1.2*Mpx,Muy>1.2*Mpy **Vux>1.3*(2*Mpx/L),Vuy>1.3*(2*Mpy/L) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。
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第六部分:对钢支撑验算并输出 1. 强度验算 **F1>f,f, (NF1)N,F1=N/An 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 2. 稳定验算 **F2>f,f,(NF2)N,F2=N/(Fx A ATx) **F3>f,f,(NF3)N,F3=N/(Fy A ATy) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 3. 连接验算 **Nubr<(>)1.2*An*fy 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 第七部分:对钢梁验算并输出 1. 强度验算 **F1> f,f,(NF1)M,F1=M/(Gb Wnb) **F3>fv,fv,(NF3)V,F3=V S/(I tw) **F3>fv,fv,(NF3)V,F3=V/Awn 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 2. 稳定验算 **F2>f,f,(NF2)M,F2=M/(Fb Wb) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。 3. 连接验算 **Mu>1.2*Mp **Vu>1.3*(2*Mp/L) 有关符号说明参见 9.2.4 小节。

0.2Q0 放大系数文件V02Q·OUT
在第一次正式计算内力之前,程序判断是否要做 0.2Q0 的调整, 如要调整则先计算调整系 数,并存入文件 V02Q·OUT 之中。 文件 V02Q·OUT 的格式: Nsu,Qox02,Qox15,Qoy02,Qoy15 其中: Nsu —? 结构总层数; Qox02,Qoy02 ?? 分别为 X,Y 方向的 0.2 倍的基底剪力即 0.2Q0; Qox15,Qoy15 ?? 分别表示 X,Y 方向柱的承受剪力的 1.5 倍,即 1.5Vcmax; 在调整时,取 0.2Q0 和 1.5Vcmax 中的小值。
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对 I=1~Nsu 循环,写有: Uqx,Uqy,Vqx,Vqy,No 其中: Uqx,Uqy —? 分别表示 X,Y 方向的放大系数,大于 2 取 2,可自行修改; Vqx,Vqy —? 分别表示该层 X,Y 方向柱所承受的剪力。 已经有 V02Q· OUT 文件后, 在以后的计算中则不再求新的调整系数, 并根据 V02Q· OUT 中的系数放大构件的设计内力。 注意不同工程之间的混淆。

薄弱层验算文件TAT-K·OUT
对于框架结构,当计算完各层配筋之后,可以选择薄弱层验算,并产生输出文件 TAT- K·OUT,其格式为: Nfloor,Ntower,Vx,Vy,VxV,VyV 其中: Nfloor —? 层号; Ntower —? 塔号; ; Vx,Vy —? 分别为 X,Y 方向的柱所承受的设计剪力之和(kN) 。 VxV,VyV —? 分别为 X,Y 方向的楼层承载力之剪力(kN) 由此求得各层剪力和承载剪力之后,求得各层的屈服系数,格式: Nfloor,Ntower,Gsx,Gsy 其中: Gsx,Gsy —? 分别为 X,Y 方向各层的屈服系数对于小于 0.5 的屈服系数。 再求出各层的塑性位移,格式: Nfloor,Ntower,Dx(y),Dx(y)s,Atpx(y),Dx(y)sp,Dx(y)sp/h,h 其中: ; Dx(y) —? 分别表示 X,Y 方向的楼层位移(mm) ; Dx(y)s —? 分别表示 X,Y 方向的层间位移(mm) Atpx(y) ?? 分别表示 X,Y 方向的塑性放大系数; ; Dx(y)sp ?? 分别表示 X,Y 方向的塑性层间位移(mm) Dx(y)sp/h —? 分别表示 X,Y 方向的塑性层间位移角; 。 h —? 层高(m) 注意:TAT 的薄弱层计算只读取了 TAT 的计算钢筋,而没有取实配钢筋,在计算薄弱层 时采用“拟弱柱法” ,祥见“技术条件” 。

动力时程分析输出文件
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? ?

动力时程分析最大值文件 DYNAMAX·OUT 选择地震力返算结构的位移文件 TAT-4D·OUT

动力时程分析最大值文件 DYNAMAX·OUT
1. 计算参数的输出 其中: R —? 结构的阻尼比 Amax —? 地面运动加速度的最大值(gal) Dt —? 时距(s) 2. 楼层的最大反应值 Nf,Nt,D-D,D-S,V-V,A-A,F-F,Q-Q,M-M 其中: Nf ?? 楼层号; Nt ?? 塔号; D-D —? 楼层位移(mm); D-S —? 层间位移角(1/rad); V-V —? 楼层质点的速度(m/s); A-A —? 楼层质点的加速度(m/s2); F-F ?? 楼层反应力(kN); Q-Q —? 楼层反应剪力(kN); M-M —— 楼层反应弯矩(kN-m);

选择地震力返算结构的位移文件 TAT-4D·OUT
地震力的格式输出与 TAT-4·OUT 类似,就象是取了一个振型时输出一样。楼层位移也 与 TAT-4·OUT 输出的完全一样。

TAT计算、配筋和验算的附加说明
? ? ? ? ? ? ?

模拟施工方法计算恒载的说明 地震力"算法 1"、"算法 2"的区别和适用范围 构件内力正负号的说明 结构周期、地震力输出文件TAT-4·OUT的补充 混凝土构件的配筋说明 钢构件的验算说明 梁弹性挠度的计算说明

模拟施工方法计算恒载的说明
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由于恒载的特殊性,在 2001 年 4 月以前版本的 TAT 软件中有"一次性加载"和"模拟施工 加载"计算恒载作用效应的功能,其中"模拟施工加载"方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施 工过程中,逐层加载,逐层找平的过程(详见 TAT 说明书 13.9 节)。但这是在"基础嵌固约 束"假定前提下的计算结果,未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基 无不均匀沉降,上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态,但若结构地基有不均 匀沉降,上述分析结果会存在一定的误差,尤其对于框剪结构,外围框架柱受力偏小,而剪 力墙核心筒受力偏大,并给基础设计带来一定的困难。为了解决这一问题,2001 年 4 月以后 版本的 TAT 软件中增加了一种新的"模拟施工加载"计算方法,将原模拟施工加载的计算方法 记作"模拟施工加载 1",将新的模拟施工加载方法称之为"模拟施工加载 2"。 "模拟施工加载 2"是在原模拟施工加载计算原则的基础上,通过间接方式(将竖向构件的 轴向刚度增大 10 倍),在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样,基础的受力更均匀。 对于框剪结构而言,外围框架柱受力有所增大,剪力墙核心筒受力略有减小。 "模拟施工加载 2"在理论上并不严密,只能说是一种经验上的处理方法,但这重经验上的 处理,会使地基有不均匀沉降的结构的分析结构更合理,能更好地反映这类结构的实际受力 状态。设计人员在软件应用中,可根据工程的实际情况,选择使用。 "模拟施工加载 1" 和"模拟施工加载 2"所得到的计算结果,在局部可能会有较大差异。

地震力“算法 1”、“算法 2”的区别和适用范围
在“振型分解法”中, TAT 软件提供了两种计算方法, 分别为“算法 1”和“算法 2”。 “算 法 1”为“侧刚计算方法”,这是一种简化计算方法,只适用于采用楼板平面内无限刚假定的 普通建筑和采用楼板分块平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑,每层的每块刚性楼 板只有两个独立的平动自由的和一个独立的转动自由度,“侧刚”就是依据这些独立的平动 和转动自由度而形成的浓缩刚度阵。“侧刚计算方法”的优点是分析效率高,由于浓缩以后 的侧刚自由度很少,所以计算速度很快。但“侧刚计算方法”的应用范围是有限的,当定义 有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时(如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆所等),“侧 刚计算方法”是近似的,会有一定的误差,若弹性楼板范围不大或不与楼板相连的构件不多, 其误差不会很大,精度能够满足工程要求;若定义有较大范围的弹性楼板或有较多不与楼板 相连的构件,“侧刚计算方法”不适用,而应该采用下面介绍的“总刚计算方法”。 “算法 2”为“总刚计算方法”,就是直接采用结构的总刚和与之相应的质量阵进行地震 反应分析。这种方法精度高,适用范围广,可以准确分析出结构每层每根构件的空间反应, 通过分析计算结果,可发现结构的刚度突变部位,连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位 等。其不足之处是计算量大,比“侧刚计算方法”计算量大数倍。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程,“侧刚计算方法”和“总刚计算 方法”的结果是一致的。

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构件内力正负号的说明
TAT 输出的构件内力,其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则,但为了读取、识别的方 便和需要,TAT 在输出的内力作了如下处理: 1. 梁的右端弯矩加负号,则在识别梁正负弯矩时,上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为 正弯矩; 2. 柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号,则在识别它们的正负轴力时,受拉为正轴力、受 压为负轴力; 3. 柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号,则在识别它们的正负弯矩时,右边或上边受拉正 弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。

周期、地震力输出文件TAT-4·OUT的补充
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各振型的振动方向 地震作用效应最大的方向 主振型判断 振型数取值合理性判断 各层地震剪力输出

各振型的振动方向
正在修订的《高规》为控制结构的扭转效应,对扭转振动周期和平动振动周期的比值给 出了明确规定。TAT 软件参考 ETABS 的方法,给出了如何判断一个周期是扭转振动周期还是平 动振动周期的方法。输出信息如下: 3-Dimensional Vibration Period (Seconds) and Vibration Coefficient in X,Y Direction and Torsion Mode No 其中: Mode No --为周期序号; Period -- 为周期值,单位(秒); Angle -- 振动角度,单位(度) Movement -- 平动振动系数; Torsion -- 扭转振动系数。 Period Angle Movement Torsion

对于一个振动周期来说,若扭振动系数等于 1,则说明该周期为纯扭转振动周期。若平动 振动系数等于 1,则说明该周期为纯平动振动周期,其振动方向为 Angle,若 Angle=0 度,则 为 X 方向的平动,若 Angle=90 度,则为 Y 方向的平动,否则,为沿 Angle 角度的空间振动。 若扭振动系数和平动振动系数都不等于 1,则该周期为扭转振动和平动振动混合周期。

地震作用效应最大的方向
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在 TAT 软件的参数定义菜单中有一个参数:"水平力与整体坐标夹角 Angle" 该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时, 可改变此参数,则程序以该方向为新的 X 轴进行坐标变换,这时计算的 X 向地震力和风荷载 是沿 Angle 角度方向的,Y 向地震力和风荷载是垂直于 Angle 角度方向的。 对于复杂结构,难以直观地判断出哪个方向的地震作用效应最大,而工程设计中又应该沿 该方向(或垂直于该方向)作用水平力进行设计校核。新版 TAT 程序增加了地震作用效应最 大的方向计算功能,输出信息如下,其中 Angle 的单位为度。 The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum Angle = ??? (Degree)

主振型判断
对于刚度均匀的结构,在考虑扭转耦连计算时,一般来说前两个或几个振型为其主振型, 但对于刚度不均匀的复杂结构,上述规律不一定存在,TAT 程序中给出了各振型对基底剪力贡 献比例的计算功能,输出信息如下: Base-Shear Force of each Vibration Mode in X Direction -----------------------------------------------------Mode No 其中: Mode No -- 为振型序号; Force -- 为该振型的基底剪力; Ratio -- 为该振型的基底剪力占总基底剪力的百分比。 通过参数 Ratio 可以判断出那个振型是 X 方向或 Y 方向的主振型,并可查看以及每个振型 对基底剪力的贡献大小。 Force Ratio (%)

振型数取值合理性判断
对于刚度不均匀的复杂结构,尤其对于多塔结构,在考虑扭转耦连计算时,很难确定应该 取多少个振型计算其地震力,若计算振型数给少了,有些地震力计算不出来,结构的抗震设 计不安全,而计算振型数给的太多,计算量增加很多,影响计算效率。TAT 软件参考 ETABS 的 方法,引进了振型有效质量概念,根据用户给定的计算振型数 nMode,计算出 X 方向和 Y 方向 的振型有效质量 Cmass-x 和 Cmass-y,通过 Cmass-x 和 Cmass-y 的大小来判断所给定的 nMode 是否已足够。输出信息如下: Coefficient of effective mass in X direction: Cmass-x= ???(%) Coefficient of effective mass in Y direction: Cmass-y= ???(%) 其中:程序给出的 Cmass-x 和 Cmass-y 为百分数,Cmass-x 和 Cmass-y 越大,表明对计算 地震力有贡献的质量越多,未计算出来的地震力越少。从理论上讲,Cmass-x 和 Cmass-y 应达 到 100%,才不至于丢失地震力,但实际计算中无法达到 100%的理论值,计算经验表明,若 Cmass-x 或 Cmass-y 小于 80%,则说明用户给定的计算振型数不够,应增加计算振型数。
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奇奇怪论坛 http://zhaochina.com.cn/bbs 各层地震剪力输出
为了便于设计人员更深入地把握设计方案,在 TAT-4.OUT 文件中增加了结构各层地震剪 力输出功能。输出信息如下: Shear Force of the Building (CQC) 或 (SRSS) ---------------------------------------------Floor Tower Fx (kN) 其中: Floor -- 为层号; Tower -- 为塔号; Fx -- 为该层该塔的地震力,若不考虑扭转耦连,则为 SRSS 法计算结果,若考虑扭转 耦连,则为 CQC 法计算结果; Vx -- 为该层该塔的地震剪力; Mx -- 为该层该塔的地震倾覆弯矩。 Vx (kN) Mx (kN-m)

混凝土构件的配筋说明
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矩形混凝土柱或劲性混凝土柱 混凝土墙 混凝土梁或劲性混凝土梁 混凝土支撑 异形混凝土柱

矩形混凝土柱或劲性混凝土柱
其中: As_corner 为柱一根角筋的面积,采用双偏压计算时,角筋面积不应小于此值,采用单 偏压计算时,角筋面积可不受此值控制(cm )。 Asx,Asy 分别为该柱 B 边和 H 边的单边配筋,包括角筋(cm )。 Asv 表示柱在 Sc 范围内的箍筋, 它是取柱斜截面抗剪箍筋和节点抗剪箍筋的大值(cm )。 Uc 表示柱的轴压比。
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混凝土墙
其中: As 表示墙肢一端的暗柱配筋总面积(cm ),如按柱配筋,As 为按柱对称配筋计算的单边的 钢筋面积。 Ash 为 Swh 范围内水平分布筋面积(cm )。
2 2

混凝土梁或劲性混凝土梁

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其中: As1、As2、As3 为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); Asm 表示梁下边的最大配筋(cm ); Asv 表示梁在 Sb 范围内的箍筋面积(cm ),它是取 Asv 与 Astv 中的大值; Ast 表示梁受扭所需要的纵筋面积(cm ); Ast1 表示梁受扭所需要周边箍筋的单根钢筋的面积(cm )。 G,TV 分别为箍筋和剪扭配筋标志。
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混凝土支撑
其中: Asx,Asy,Asv 的解释同柱,支撑配筋的看法,是:把支撑向 Z 方向投影,即可得到如柱 图一样的截面形式。

异形混凝土柱
对异形柱的计算、配筋计算方式等问题还要在以后的章节中详细讨论,这里只对异形柱 的配筋简图作出解释。 异形柱配筋表达如下图所示: 其中: 采用单偏压、拉配筋计算方式时,异形柱将被分成几个直线柱肢,每个柱肢进行单偏压、 拉配筋计算,则 As 表示该柱肢单边的配筋面积(cm ); Asv 表示该柱肢在 Sc 范围内的箍筋面积(cm )。 采用双偏压、拉配筋计算方式时,异形柱按整截面的形式配筋,则 Asz 表示异形柱固定钢筋位置的配筋面积,即位于直线柱肢角部的配筋面积之和(cm ); Asf 表示附加钢筋的配筋面积,即除 Asz 之外的分部钢筋面积(cm )。 有关异形柱计算、配筋和表达方式等问题,见后面"异形的柱计算"小节。
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钢构件的验算说明
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钢柱 钢梁 钢支撑 钢管混凝土柱 普及版钢结构构件截面验算

钢柱
其中: R1 表示钢柱正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢柱 X 向稳定应力与强度设计值的比值 F2/f;
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R3 表示钢柱 Y 向稳定应力与强度设计值的比值 F3/f。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny) F2 = N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx (1-0.8 N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy) F3 = N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy (1-0.8 N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx)

钢梁
其中: R1 表示钢梁正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢梁整体稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢梁剪应力与强度设计值的比值 F3/fv。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = M/(Gb Wnb) F2 = M/(Fb Wb) F3(跨中)= V S/(I tw), F3(支座)= V/Awn

钢支撑
其中: R1 表示钢支撑正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢支撑向 X 向稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢支撑向 Y 向稳定应力与强度设计值的比值 F3/f。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = N/An F2 = N/(Fx A ATx) F3 = N/(Fy A ATy)

钢管混凝土柱
其中: R1 表示钢管混凝土柱的轴力设计值与其极限抗力的比值 N/Nu。

多层版钢结构构件截面验算
在 2001 年 4 月以后版本的 TAT 软件中,对有抗震要求的钢结构构件的验算,根据结构的 层数不同,区别对待。对于 9 层和 9 层以下的钢结构,按《抗震规范》(报批稿)要求验算 构件截面的宽厚比、高厚比和长细比,其结果仅供参考;对于 10 层和 10 层以上的钢结构, 按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98)要求验算构件截面的宽厚比、高厚比和长 细比。对于非抗震的钢结构,没有多高层之分,都按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)进行 验算。

梁弹性挠度的计算说明
TAT 新增加了梁弹性挠度的计算和显示功能。TAT 在挠度计算中主要作了以下处理:
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1. 弹性挠度计算采用分层刚度计算法,计算时考虑柱、墙、支撑的轴向不变形,这样就 可以得到交叉梁的挠度;这种方法可以适用大多数情况,但对抬柱的梁却不适用,此 时应叠加抬柱点的弹性竖向位移; 2. 对于次梁,为了使无柱节点的位移一致,TAT 还叠加了两端的弹性位移,用户在察看 次梁的挠度时,就需要减去弹性位移的部分; 3. 弹性挠度的控制一般仅对钢梁,对于混凝土梁,由于要按照实配钢筋来计算挠度,计 算复杂、繁琐。TAT 的弹性挠度仅供参考。

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SATWE 使用说明
一、SATWE 前处理有关操作说明
参数补充定义
多、高层结构分析需补充的参数共九项,它们分别为:总信息、风荷信息、地震信息、 活荷信息、调整信息、配筋信息、设计信息地下室信息和砌体结构信息,对于一个工程,在 第一次启动 SATWE 主菜单时,程序自动将上述所有参数赋值(取多数工程中常用值作为其隐含 值),并将其写到硬盘上名为 SAT_DEF.PM 文件中,以后再启动 SATWE 时,程序自动读取 SAT_DEF.SAT 中的信息,在每次修改这些参数后,程序都自动存盘,以保证这些参数在以后使 用中的正确性。 在结构分析设计过程中,可能会经常改变上述参数,在"参数补充定义"菜单内改变参数 后,不必再重复执行"生成 SATWE 数据"和"数据检查"菜单,可直接进行结构分析或配筋设计 计算,SATWE 在进行结构分析或配筋设计计算时,直接读取 SAT_DEF.PM 文件中的有关参数。

特殊构件的颜色
梁:梁分为普通梁、不调幅梁、连梁和刚性梁,其中暗青色普为普通梁,亮青色为不调 幅梁,亮黄色为连梁,亮红色为刚性梁。梁端约束有刚接、铰接和滑动支座梁三种情况,铰 接支座端有一红色小圆点,滑动支座端有一白色小圆点。 柱:柱分为普通柱,框支柱、角柱、上端铰接柱、下端铰接柱、两端铰接柱,其中暗黄 色为普通柱,暗紫色为框支柱,亮紫色为角柱,亮白色为上端铰接柱,暗白色为下端铰接柱, 亮青色为两端铰接柱。框支柱由程序自动生成,其它的特殊柱需用户定义。 墙:剪力墙有砼墙和砌体材料墙,砼墙又分为普通墙、地下室外墙和人防设计中的临空 墙。墙用双线表示,其中,亮绿色为砌体材料墙,暗绿色为普通砼墙和地下室外墙,红色为 人防临空墙。

弹性楼板
"弹性楼板"是以房间为单元进行定义的,一个房间为一个弹性楼板单元,定义时,只需 用光标在某个房间内点一下,则在该房间的形心处出现一个内带数字的白色小圆环,圆环内 的数字为板厚(单位 cm),表示该房间已被定义为弹性楼板,在内力分析时将考虑该房间楼板 的弹性变形影响;修改时,仅需在该房间内再点一下,则白色小圆环消失,说明该房的楼板 已不是弹性楼板单元,在内力分析时将把它和与之相连的楼板一起,按"楼板无限刚"假定处 理。在平面简图上,小圆环内为 0 表示该房间无楼板或板厚为零,(洞口面积大于房间面积 一半时,则认为该房间没有楼板)。 弹性楼板单元分两种,分别为"弹性楼板 6"和"弹性楼板 3",其中:
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弹性楼板 6:程序真实地计算楼板平面内和平面外的刚度; 弹性楼板 3:假定楼板平面内无限刚,程序仅真实地计算楼板平面外刚度。

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奇奇怪论坛 http://zhaochina.com.cn/bbs 多塔定义
这是一项补充输入菜单,通过这项菜单,可补充定义结构的多塔信息。对于一个非多塔 结构,可跳过此项菜单,直接执行"生成 SATWE 数据文件"菜单,程序隐含规定该工程为非多 塔结构。对于多塔结构,一旦执行过本项菜单,补充输入和多塔信息将被存放在硬盘当前目 录名为 SAT_TOW.PM 的文件中,以后再启动 SATWE 的前处理文件时,程序会自动读入以前定义 的多塔信息。若想取消已经对一个工程作出的补充定义,可简单地将 SAT_TOW.PM 文件删掉。 SAT_TOW.PM 文件中的信息与 PMCAD 的第 A 项菜单密切相关,若经 PMCAD 的第 A 项菜单对一个 工程的某一标准层布置作过修改,则应相应地修改(或复核一下)补充定义的多塔信息,其它 标准层的多塔信息不变。 在 PMCAD 的第 A、1、2、3 项菜单中修改过结构布置或在"多塔定义"中修改过各塔信息, 应再执行"生成 SATWE 数据"和"数据检查"菜单。 考虑多塔结构的复杂性,SATWE 软件要求用户通过围区的方式来定义多塔。对于一个高层 结构,可以分段多次定义。 对于普通单塔结构,可不执行"多塔结构补充定义"菜单,若执行 也不错。 对于带施工缝的单塔结构,不要定义多塔信息,程序会自动搜索楼板信息,各块楼 板相互独立。若将这类结构定义成多塔结构,程序会把施工缝部分认为是独立的迎风面,从 而使风荷载计算值偏大一些。 对于多塔结构,若不定义多塔信息,程序会按单塔结构进行分 析,风荷载计算结果有偏差,可能偏大,也可能偏小,因工程具体情况而变。 SATWE 配筋简图有关数字说明

砼梁和劲性梁
其中: As1、As2、As3 为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); Asm1、Asm2、Asm3 表示梁下部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); Asv 表示梁在 Sb 范围内的箍筋面积(cm ),取抗剪箍筋 Asv 与剪扭箍筋 Astv 的大值; Ast 表示梁受扭所需要的纵筋面积(cm ); Ast1 表示梁受扭所需要周边箍筋的单根钢筋的面积(cm )。 G,TV 分别为箍筋和剪扭配筋标志。 梁配筋计算说明: 1. 对于配筋率大于 1%的截面,程序自动按双排筋计算;此时,保护层取 60mm; 2. 当按双排筋计算还超限时,程序自动考虑压筋作用,按双筋方式配筋; 3. 各截面的箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要 求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距, 则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用, 如果 非加密区与加密区的箍筋间距不同,则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算; 若输入的箍筋间距为非加密区间距,则非加密区的箍筋计算结果可直接参考使用, 如果加密区与非加密区的箍筋间距不同, 则应按加密区箍筋间距对计算结果进行换算。
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钢梁: R1-R2-R3 其中: R1 表示钢梁正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢梁整体稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢梁剪应力与强度设计值的比值 F3/fv。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = M/(Gb Wnb) F2 = M/(Fb Wb) F3(跨中)= V S/(I tw), F3(支座)= V/Awn

矩形混凝土柱或劲性混凝土柱
在左上角标注:(Uc)、在柱中心标柱:Asv、在下边标注:Asx、在右边标注:Asy、引出 线标注:As_corner

二、SATWE前处理有关操作说明
? ?

参数补充定义 特殊构件定义
o o

特殊构件的颜色 弹性楼板

?

多塔定义

参数补充定义
多、高层结构分析需补充的参数共九项,它们分别为:总信息、风荷信息、地震信息、 活荷信息、调整信息、配筋信息、设计信息地下室信息和砌体结构信息,对于一个工程,在 第一次启动 SATWE 主菜单时,程序自动将上述所有参数赋值(取多数工程中常用值作为其隐含 值),并将其写到硬盘上名为 SAT_DEF.PM 文件中,以后再启动 SATWE 时,程序自动读取 SAT_DEF.SAT 中的信息,在每次修改这些参数后,程序都自动存盘,以保证这些参数在以后使 用中的正确性。 在结构分析设计过程中, 可能会经常改变上述参数, 在"参数补充定义"菜单内改变参数后, 不必再重复执行"生成 SATWE 数据"和"数据检查"菜单,可直接进行结构分析或配筋设计计算, SATWE 在进行结构分析或配筋设计计算时,直接读取 SAT_DEF.PM 文件中的有关参数。

特殊构件定义
这是一项补充输入菜单,通过这项菜单,可补充定义角柱、铰接柱、不调幅梁、连梁、 铰接梁和弹性楼板单元等信息。对于一个工程,经 PMCAD 的第 A、1、2 和 3 项菜单后,若需 补充定义角柱、铰接柱、不调幅梁、连梁或铰接梁等,可执行本项菜单,否则,可跳过这项 菜单。一旦执行过本项菜单,补充输入的信息将被存放在硬盘当前目录名为 SAT_ADD.PM 的文
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件中,以后再启动 SATWE 前处理文件时,程序自动读入 SAT_ADD.PM 文件中的有关信息。若想 取消已经对一个工程作出的补充定义,可简单地将 SAT_ADD.PM 文件删掉,SAT_ADD.PM 文件中 的信息与 PMCAD 的第 A、1、2、3 项菜单密切相关,若经 PMCAD 的第 A 项菜单对一个工程的某 一标准层的柱、梁布置作过增减修改,则应相应地修改该标准层的补充定义信息,而其它标 准层的特殊构件信息无需重新定义,程序会自动保留下来。 在 PMCAD 的第 A、1、2、3 项菜单中修改过结构布置或在"特殊构件定义"中修改过构件属 性,应再执行"生成 SATWE 数据"和"数据检查"菜单。

特殊构件的颜色
梁:梁分为普通梁、不调幅梁、连梁和刚性梁,其中暗青色普为普通梁,亮青色为不调 幅梁,亮黄色为连梁,亮红色为刚性梁。梁端约束有刚接、铰接和滑动支座梁三种情况,铰 接支座端有一红色小圆点,滑动支座端有一白色小圆点。 柱:柱分为普通柱,框支柱、角柱、上端铰接柱、下端铰接柱、两端铰接柱,其中暗黄色 为普通柱,暗紫色为框支柱,亮紫色为角柱,亮白色为上端铰接柱,暗白色为下端铰接柱, 亮青色为两端铰接柱。框支柱由程序自动生成,其它的特殊柱需用户定义。 墙:剪力墙有砼墙和砌体材料墙,砼墙又分为普通墙、地下室外墙和人防设计中的临空墙。 墙用双线表示,其中,亮绿色为砌体材料墙,暗绿色为普通砼墙和地下室外墙,红色为人防 临空墙。

弹性楼板
"弹性楼板"是以房间为单元进行定义的,一个房间为一个弹性楼板单元,定义时,只需 用光标在某个房间内点一下,则在该房间的形心处出现一个内带数字的白色小圆环,圆环内 的数字为板厚(单位 cm),表示该房间已被定义为弹性楼板,在内力分析时将考虑该房间楼板 的弹性变形影响;修改时,仅需在该房间内再点一下,则白色小圆环消失,说明该房的楼板 已不是弹性楼板单元,在内力分析时将把它和与之相连的楼板一起,按"楼板无限刚"假定处 理。在平面简图上,小圆环内为 0 表示该房间无楼板或板厚为零,(洞口面积大于房间面积 一半时,则认为该房间没有楼板)。 弹性楼板单元分两种,分别为"弹性楼板 6"和"弹性楼板 3",其中:
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弹性楼板 6:程序真实地计算楼板平面内和平面外的刚度; 弹性楼板 3:假定楼板平面内无限刚,程序仅真实地计算楼板平面外刚度。

多塔定义
这是一项补充输入菜单,通过这项菜单,可补充定义结构的多塔信息。对于一个非多塔 结构,可跳过此项菜单,直接执行"生成 SATWE 数据文件"菜单,程序隐含规定该工程为非多 塔结构。对于多塔结构,一旦执行过本项菜单,补充输入和多塔信息将被存放在硬盘当前目 录名为 SAT_TOW.PM 的文件中,以后再启动 SATWE 的前处理文件时,程序会自动读入以前定义 的多塔信息。若想取消已经对一个工程作出的补充定义,可简单地将 SAT_TOW.PM 文件删掉。 SAT_TOW.PM 文件中的信息与 PMCAD 的第 A 项菜单密切相关,若经 PMCAD 的第 A 项菜单对一个
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工程的某一标准层布置作过修改,则应相应地修改(或复核一下)补充定义的多塔信息,其它 标准层的多塔信息不变。 在 PMCAD 的第 A、1、2、3 项菜单中修改过结构布置或在"多塔定义"中修改过各塔信息, 应再执行"生成 SATWE 数据"和"数据检查"菜单。 考虑多塔结构的复杂性,SATWE 软件要求用户通过围区的方式来定义多塔。对于一个高层 结构,可以分段多次定义。 对于普通单塔结构,可不执行"多塔结构补充定义"菜单,若执行 也不错。 对于带施工缝的单塔结构,不要定义多塔信息,程序会自动搜索楼板信息,各块楼 板相互独立。若将这类结构定义成多塔结构,程序会把施工缝部分认为是独立的迎风面,从 而使风荷载计算值偏大一些。 对于多塔结构,若不定义多塔信息,程序会按单塔结构进行分 析,风荷载计算结果有偏差,可能偏大,也可能偏小,因工程具体情况而变。

三、SATWE配筋简图有关数字说明

o o ?

砼梁和劲性梁 钢梁


o o o o

矩形混凝土柱和劲性柱 异形混凝土柱 钢柱 钢管混凝土柱

?

支撑
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混凝土支撑 钢支撑

?

混凝土剪力墙
o o

墙-柱 墙-梁

砼梁和劲性梁
其中: As1、As2、As3 为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); Asm1、Asm2、Asm3 表示梁下部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); Asv 表示梁在 Sb 范围内的箍筋面积(cm ),取抗剪箍筋 Asv 与剪扭箍筋 Astv 的大值; Ast 表示梁受扭所需要的纵筋面积(cm ); Ast1 表示梁受扭所需要周边箍筋的单根钢筋的面积(cm )。 G,TV 分别为箍筋和剪扭配筋标志。 梁配筋计算说明:
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1. 对于配筋率大于 1%的截面,程序自动按双排筋计算;此时,保护层取 60mm; 2. 当按双排筋计算还超限时,程序自动考虑压筋作用,按双筋方式配筋; 3. 各截面的箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要 求控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距, 则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用, 如果 非加密区与加密区的箍筋间距不同,则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算; 若输入的箍筋间距为非加密区间距,则非加密区的箍筋计算结果可直接参考使用, 如果加密区与非加密区的箍筋间距不同, 则应按加密区箍筋间距对计算结果进行换算。

钢梁
R1- R2- R3 其中: R1 表示钢梁正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢梁整体稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢梁剪应力与强度设计值的比值 F3/fv。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = M/(Gb Wnb) F2 = M/(Fb Wb) F3(跨中)= V S/(I tw), F3(支座)= V/Awn

矩形混凝土柱或劲性混凝土柱
在左上角标注:(Uc)、在柱中心标柱:Asv、在下边标注:Asx、在右边标注:Asy、引出 线标注:As_corner 其中: As_corner 为柱一根角筋的面积,采用双偏压计算时,角筋面积不应小于此值,采用单 偏压计算时,角筋面积可不受此值控制(cm )。 Asx,Asy 分别为该柱 B 边和 H 边的单边配筋,包括角筋(cm )。 Asv 表示柱在 Sc 范围内的箍筋, 它是取柱斜截面抗剪箍筋和节点抗剪箍筋的大值(cm )。 Uc 表示柱的轴压比。 柱配筋说明: 1. 柱全截面的配筋面积为:As=2*(Asx+Asy) - 4*As_corner; 2. 柱的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的,并按加密区内最小体积配箍率要求控制; 3. 柱的体积配箍率是按双肢箍形式计算的,当柱为构造配筋时,按构造要求的体积配箍 率计算的箍筋也是按双肢箍形式给出的。
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异形混凝土柱

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当选择单偏压计算时,程序把截面上的整体内力分配到各柱肢上,对各柱肢按单偏压、拉 配筋计算,每个柱肢输出两个数:Asw 和 Asvw,其中:Asw 表示该柱肢单边的配筋面积(cm ), Asvw 表示该墙分布筋间距 Sw 范围内的分布筋面积(cm )。 当选择双偏压时,程序按整截面进行配筋计算,每根柱的主筋输出两个数,标注在一条引 出线的上下(Asz/Asf),其中 Asz 表示异形柱固定钢筋位置的配筋面积,即位于直线柱肢角 部的配筋面积之和(cm ),Asf 表示附加钢筋的配筋面积,即除 Asz 之外的钢筋面积(cm )。
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钢柱
其中: R1 表示钢柱正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢柱 X 向稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢柱 Y 向稳定应力与强度设计值的比值 F3/f。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny) F2 = N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx (1-0.8 N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy) F3 = N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy (1-0.8 N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx)

钢管混凝土柱
其中: R1 表示钢管混凝土柱的轴力设计值与其极限抗力的比值 N/Nu。

混凝土支撑
其中: Asx,Asy,Asv 的解释同柱,支撑配筋的看法,是:把支撑向 Z 方向投影,即可得到如 柱图一样的截面形式。

钢支撑
其中:R1- R2- R3 R1 表示钢支撑正应力与强度设计值的比值 F1/f; R2 表示钢支撑向 X 向稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢支撑向 Y 向稳定应力与强度设计值的比值 F3/f。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = N/An F2 = N/(Fx A ATx) F3 = N/(Fy A ATy)

墙-柱
其中: Asw 表示墙肢一端的暗柱配筋总面积(cm ),如按柱配筋,Asw 为按柱对称配筋计算的单 边的钢筋面积。
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2

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Aswh 为 Swh 范围内水平分布筋面积(cm )。
2

墙-梁
其中: Asw 表示墙-梁一边的主筋面积(cm ),墙-梁按对称配筋计算; Aswh 表示墙-梁的箍筋面积,是梁箍筋间距 Sb 范围内的箍筋面积(cm );
2 2

需特别说明的是:2001 年 3 月以后版本的 SATWE 软件中,墙-梁除砼强度与剪 力墙一致外,其它参数(如主筋强度、箍筋强度、墙-梁的箍筋间距等)均与框架 梁一致。

四、SATWE 有关功能说明: SATWE有关功能及文本输出文件说明
? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?

地震力"算法 1"、"算法 2"的区别和适用范围 层刚度比计算中的"剪切刚度"和"剪弯刚度"的区别 结构设计信息输出文件(WMASS·OUT) 周期、地震力与振型输出文件(WZQ·OUT) 结构位移输出文件(WDISP·OUT) 各层内力标准值输出文件(WNL*·OUT) 底层柱、墙最大组合内力(WDCNL·OUT) 各层构件配筋与截面验算输出文件(WPJ*·OUT) 超筋超限信息(WGCPJ·OUT) 0.2Qo调整系数文件(WV02Q·OUT) 薄弱层验算文件(SAT-K·OUT)

地震力“算法 1”、“算法 2”的区别和适用范围
在"振型分解法"中, SATWE 软件提供了两种计算方法,分别为"算法 1"和"算法 2"。" 算法 1"为"侧刚计算方法",这是一种简化计算方法,只适用于采用楼板平面内无限刚假定的 普通建筑和采用楼板分块平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑,每层的每块刚性楼 板只有两个独立的平动自由的和一个独立的转动自由度,"侧刚"就是依据这些独立的平动和 转动自由度而形成的浓缩刚度阵。"侧刚计算方法"的优点是分析效率高,由于浓缩以后的侧 刚自由度很少,所以计算速度很快。但"侧刚计算方法"的应用范围是有限的,当定义有弹性 楼板或有不与楼板相连的构件时(如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆所等),"侧刚计算方 法"是近似的,会有一定的误差,若弹性楼板范围不大或不与楼板相连的构件不多,其误差不 会很大,精度能够满足工程要求;若定义有较大范围的弹性楼板或有较多不与楼板相连的构 件,"侧刚计算方法"不适用,而应该采用下面介绍的"总刚计算方法"。 "算法 2"为"总刚计算方法",就是直接采用结构的总刚和与之相应的质量阵进行地震反应 分析。这种方法精度高,适用范围广,可以准确分析出结构每层每根构件的空间反应,通过
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分析计算结果,可发现结构的刚度突变部位,连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位等。 其不足之处是计算量大,比"侧刚计算方法"计算量大数倍。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程,“侧刚计算方法”和“总刚计算 方法”的结果是一致的。

层刚度比计算中的"剪切刚度"和"剪弯刚度"的区别
剪切刚度:剪切刚度是按《高规》2.4.5 条公式计算的,若结构有支撑时,该公式不适 用。 剪弯刚度:剪弯刚度是按有限元的方法计算的,使层刚心产生单位位移所需要的水平力 即为该层的剪弯刚度。 上述两种方法计算结果是有差异的,建议: 1. 对于没有支撑的结构,应采用剪切刚度来计算层刚度比; 2. 对于有支撑的结构,应采用剪弯刚度来计算层刚度比。

结构设计信息输出文件(WMASS·OUT)
运行第二项菜单“结构整体分析”项时,首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信 息,并将其存放在 WMASS·OUT 文件中,在整个结构整体分析计算中,各步所需要的时间 亦写在该文件的最后,以便设计人员核对分析。 WMASS·OUT 文件包括六部分内容,其输出格式如下: 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数,把这些参数放在这个文件中输出,目 的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息,其格式如下: Floor 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量,其中包括结构自重和外加恒载(单位 t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数,单位 t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment

Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量

第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息,输出格式如下: Floor Tower Beams Columns Walls
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Height

Total-Height

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其中: Floor —— 层号

Tower —— 塔号 Beams(Icb) —— 该层该塔的梁数,括号内的数字为梁砼标号 Columns(Icc)—— 该层该塔的柱数,括号内的数字为柱砼标号 Walls(Icw) —— 该层该塔墙元数,括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位 m),

Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower 其中: Floor —— 层号 Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y

Tower —— 塔号 Wind-X, Shear-X, Moment-X—— 分别为各层的 X 向风荷载、剪力和倾覆弯矩 Wind-Y, Shear-Y, Moment-Y—— 分别为各层的 Y 向风荷载、剪力和倾覆弯矩 第五部分为结构各层刚心、偏心率、相邻层抗侧移刚度比等计算信息,输出格式如下: Floor Xstif Eex RJx 其中: Floor —— 表示层号 Tower Ystif Eey RJy RJz Alf Xmass Ratx Ymass Raty Gmass

Tower —— 表示塔号 Xstif,Ystif —— 为该层该塔刚心的 X、Y 座标值 Alf —— 为该层该塔刚性主轴的方向(度)

Xmass,Ymess —— 为该层该塔质心的 X、Y 座标值 Gmass —— 为该层该塔的总质量

Eex,Eey —— 分别为 X、Y 方向的偏心率 Ratx,Raty —— 分别为 X、Y 方向本层该塔抗侧移刚度与下一层相应塔的抗侧移刚度之 比值 RJx,RJy,RJz —— 分别为在结构总体座标系中该层该塔的抗侧移刚度和抗扭转刚度。 第六部分为结构分析信息 记录工程文件名、分析时间、自由度、对硬盘资源需求等信息。

周期、地震力与振型输出文件(WZQ·OUT)
执行完“结构整体分析”后,即得到该文件,该文件输出内容有助于设计人员对结构的
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整体性能进行评估分析。 WZQ·OUT 文件输出格式如下: X—Direction Virbration Period(Second) 表示 X 方向振动周期(秒) Y—Direction Virbration Period(Second) 表示 Y 方向振动周期(秒) 3—Directional Virbration Period(Second) 表示空间耦联振动周期(秒) T*--各周期值(如 T1 为第 1 周期) X—Direction Vibration Modes & Earthquake Forces 表示 X 方向振型与地震力 Y—Direction Vibration Modes & Earthquake Forces 表示 Y 方向振型与地震力 1. 1. 各振型的周期值与振型性态信息 当不考虑耦联时,仅输出各周期值,当考虑耦联时,不仅输出各周期值,还输出相应的 振动方向和平动和扭转振动系数,格式如下: 3-Dimensional Vibration Period (Seconds) and Vibration Coefficient in X, Y Direction and Torsion

Mode No

Period

Angle

Movement (X + Y)

Torsion

其中:Mode No Period Angle Movement Torsion

——为周期序号 —— 为周期值,单位(秒) —— 振动角度,单位(度) —— 平动振动系数,括号内分别为 X、Y 方向的平动振动系数 —— 扭转振动系数

正在修订的《高规》为控制结构的扭转效应,对扭转振动周期和平动振动周期的比值给 出了明确规定。SATWE 软件参考 ETABS 的方法,给出了如何判断一个周期是扭转振动周期 还是平动振动周期的方法。对于一个振动周期来说,若扭振动系数等于 1,则说明该周期为纯 扭转振动周期。 若平动振动系数等于 1, 则说明该周期为纯平动振动周期, 其振动方向为 Angle, 若 Angle=0 度,则为 X 方向的平动,若 Angle=90 度,则为 Y 方向的平动,否则,为沿 Angle 角度的空间振动。若扭振动系数和平动振动系数都不等于 1,则该周期为扭转振动和平动振动 混合周期。 2. 2. 地震作用效应最大的方向 在 SATWE 软件的参数定义菜单中有一个参数:“水平力与整体坐标夹角 Angle”, 该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时,可 改变此参数,则程序以该方向为新的 X 轴进行坐标变换,这时计算的 X 向地震力和风荷载是 沿 Angle 角度方向的,Y 向地震力和风荷载是垂直于 Angle 角度方向的。
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对于复杂结构,难以直观地判断出哪个方向的地震作用效应最大,而工程设计中又应该 沿该方向(或垂直于该方向)作用水平力进行设计校核。新版 SATWE 程序增加了地震作用效 应最大的方向计算功能,输出信息如下,其中 Angle 的单位为度。 The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum Angle = ??? (Degree)

3.各振型的地震力输出 当按“侧刚分析方法”不考虑耦联时,振型和地震力并行输出,格式如下: Floor 其中: Floor —— 表示层号 Tower —— 表示塔号 Mode* —— 表示振型(如(Model 表示第 1 振型) Force* —— 表示楼层地震力(如 Force 1 表示第 1 振型产生的地震力) 当按“侧刚分析方法”考虑耦联或按“总刚分析方法”进行地震力分析时,振型和地震 力分别输出,地震力的输出格式如下: The Earthquake Forces Considering X—Direction Only 表示仅考虑 X 方向地震时的地震力 The Earthquake Forces Considering Y—Direction Only 表示仅考虑 Y 方向地震时的地震力 Earthquake Force of Virbration Mode —— 表示各振型下的地震力 Floor 其中: Floor —— 表示层号 Tower —— 表示塔号 4.主振型判断信息 对于刚度均匀的结构,在考虑扭转耦连计算时,一般来说前两个或几个振型为其主振型, 但对于刚度不均匀的复杂结构,上述规律不一定存在,SATWE 程序中给出了各振型对基底剪 力贡献比例的计算功能,输出信息如下: Bese-Shear Force of each Vibration Mode in X Direction ------------------------------------------------------Mode No 其中: Mode No Force Ratio Force —— 为振型序号 —— 为该振型的基底剪力 —— 为该振型的基底剪力占总基底剪力的百分比。 Ratio(%) Tower F-x-x F-x-y F-x-t F-y-x F-y-y F-y-t Tower Mode** Force**

通过参数 Ratio 可以判断出那个振型是 X 方向或 Y 方向的主振型,并可查看以及每个振
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型对基底剪力的贡献大小。 5.基底剪力、剪重比和倾覆弯矩 各楼层地震力反应力和地震力剪力输出格式如下: Floor 或 Floor 其中: Floor —— 表示层号 Tower —— 表示塔号 Fx,Vx,Mx —— 分别为在 X 向地震力作用下结构的地震反应力、楼层剪力和弯矩 Fy,Vy,My —— 分别为在 Y 向地震力作用下结构的地震反应力、楼层剪力和弯矩 Tower Fy Vy My Tower Fx Vx Mx

6.基底剪力、剪重比和倾覆弯矩 —— 分别表示 x、y 方向的剪重比(总基底剪力与总质量之比) ,对于耦联振动,其基底 剪力取为: 7. 振型输出 按侧刚分析模型不考虑耦联时,振型和地震力并行输出。 考虑耦联时输出格式如下: Virbration Mode No. Floor 其中: Floor —— 表示层号 Tower —— 表示塔号 当按总刚模型进行振动分析时,若在“结果输出方式”菜单选项选择“简” ,则不输出振 型信息,若选择“详” ,则输出每个振型下结构每个节点的三个方向的线位移和三个方向的转 角,格式如下: Floor 其中: Floor —— 表示层号 Node —— 表示节点号 Node X—Disp Y—Disp Z—Disp Angle—X Angle—Y Angle—Z Tower 表示各振型 Angle—Z

X—Disp Y—disp

结构位移输出文件(WDISP·OUT)
若在“计算控制参数”菜单中“结果输出方式”一行选择“简” ,则 WDISP·OUT 文件 中只有各工况下每层的最大位移信息,若选“详” ,除上面提到的信息外,还有各工况下的结 构各节点三个线位移和三个转角位移信息。 各工况的标志如下:
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Max Displacement Under X—Direction Earthquake Load 表示 X 方向地震力作用下的楼层最大位移 Max Displacement Under Y—Direction Earthquake load 表示 Y 方向地震力作用下的楼层最大位移 Max Displacement Under X—Direction Wind load 表示 X 方向风荷载作用下的楼层最大位移 Max Dislacement Under Y—Dirction Wind load 表示 Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移 Max Displacement Under Vertical Loads (Dead Load+Live Load) 表示竖向力(恒+活)作用下的楼层最大位移 Max Displacement Under Vertical Dead Load 表示在竖向恒载作用下的楼层最大位移 Nax Displacement Under Vertciol Live Load 表示在竖向活荷载作用下楼层的最大位移 Max Displacement Under Vertical Earthquake Load 表示竖向地震力作用下的楼层最大位移 在X、Y方向地震力和风荷载作用下的楼层最大位移输出格式如下: Floor Tower Node-1 Max-Disp(X) (Ave-Disp) Node-2 Max-Dx (Ave-Dx) Max-Dx/h (Ave-Dx/h) h (Max/Ave)

在坚向荷载和竖向地震力作用下的楼层最大位标输出格式如下: Floor Tower Node-1 Max-Disp(Z)

上述符号的含义如下 Floor —— 表示层号 Tower —— 表示塔号 Node-1 —— 与 Max—Disp( )相对应的节点号 Node-2 —— 与 Max—Dx、Max-Dy 相对应的节点号 h —— 表示层高 对于前四种工况,还输出结构最大层间位移比、结构顶层最大位移等信息 Max Value of Max-Dx/h= Tower= 其中: Dmax —— 表示结构的最大节点位移 Hmax —— 表示结构的总高度 Dmax/Hmax —— 为结构最大节点位移与结构总高度之比。 Max Value of Max—Dx/h ——最大层间位移比
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(Dmax/Hmax=

)

Dmax=

Hmax=

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当输出方式选择“详” ,还接着输出每一种工况下结构每层所有节点的位移,输出格式如 下: Floor 其中: Floor —— 表示层号 Node —— 节点号 注 : 层间位移差是取各层所有节点与其下层相应节点 (按竖向构件在本层与下层连接关 系)位移差的最大值。这样计算的结果比按质心对应关系的计算结果更真实、更合理,避免了 结构竖向体型突变时,按质心对应关系计算层间位移差存在的不合理现象。 Node X—Disp Y—Disp Z—Disp Angle—X Angle—Y Angle—Z

各层内力标准值输出文件(WNL*·OUT)
点取“查看各层内力标准值(WNL  .OUT)”菜单后,屏幕弹出一页内力文件选择菜单, 用户可移动光标选取要查看的内力文件,若结构层数比较多,可点取“Up”或“Down”按钮 向前或向后翻页。各层内力输出文件名为 WNL*·OUT,其中*表示层号。每层内力输出文件 都包括如下 6 部分: 1. 内力工况代号 Load Case =1 —— The standard internal force under X-Earthquake Load Load Case =2 —— The standard internal force under Y-Earthquake Load Load Case =3 —— The standard internal force under X-Wind Load Load Case =4 —— The standard internal force under Y-Wind Load Load Case =5 —— The standard internal force under vertical dead load Load Case =6 —— The standard internal force under vertical live load, after adjustment Load Case =7 —— The standard internal force (-M) of beams under live load considering unfavourable distribution,after adjustment Load Case =8 —— The standard internal force (+M) of beams under live load considenng unfavourable distribution,after adjustment Load Case =9 —— The standard internal force under vertical earthquake load 其中 Load Case =1~9 分别表示 Load Case =1 —— 为 X 方向地震力作用下的标准内力 Load Case =2 —— 为 Y 方向地震力作用下的标准内力 Load Case =3 —— 为 X 方向风力作用下的标准内力 Load Case =4 —— 为 Y 方向风力作用下的标准内力 Load Case =5 —— 为竖向(恒载)作用下的标准内力 Load Case =6 —— 为竖向力(活载)作用下的标准内力,是调整以后的结果 Load Case =7 —— 为考虑活荷不利布置时梁负弯矩包络 Load Case =8 —— 为考虑活荷不利布置时梁正弯矩包络
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Load Case =9 —— 为竖向地震力作用下的标准内力 2. 柱、支撑内力(局部座标下) 各柱、支撑都输出如下信息 N-C(或 N-G) (LCase) (Node-i=,Node-j=) Shear-x, Shear-y, Mx-Btm, My-Btm, Mx-Top, My-Top

Axial,

Node_i,Node-j Axial

—— 分别表示柱、支撑的上、下节点号 —— 表示柱、支撑的轴力

Shear-x,Shear-y —— 分别表示柱、支撑底部 x,y 方向的剪力 Mx-Btm,My-Btm —— 分别表示柱、支撑底部 x,y 方向的弯矩 Mx-Top,My-Top —— 分别表示柱、支撑顶部 x,y 方向的弯矩

3. 墙—柱内力(局部座标下) 剪力墙被洞口打断后,一个连续的直线墙段即为一个墙柱,各个墙柱都输出如下信息: N-Wc (LCase), 其中: N—Wc —— 表示墙—柱的单元号 Node-i,Node-j —— 为墙—柱两端的节点号 LCase —— 表示工况号 (Node-i,Node-j) Axial, Shear, Moment-Btm, Moment-Top

Axial —— 墙—柱底部的轴力 Shear —— 墙—柱底部的剪力 Moment—Btm,Moment—Top —— 分别为墙-柱底部和顶部的弯矩 4. 墙—梁内力(局部座标下) 剪力墙上、下层洞口之间的部分为一段墙—梁,每段墙—梁输出的信息如下: N-Wb (LCase), 其中: N-Wb —— 表示墙-梁的单元号 LCase —— 表示工况号 (Node-i=,Node-j=) Axial-i, Shear-i, Moment-I, Axial-j, Shear-j, Moment-j

Node-i,Node-j —— 为墙-梁的两端节点号 Axial-i, Axial-j, Shear-i, Shear-j, Moment-I —— 分别为该墙-梁 I 端的轴力、剪力和弯矩 Moment-j —— 分别为该墙-梁 J 端的轴力、剪力和弯矩

5. 梁内力(局部座标下) 每根梁都输出如下信息: N-B (Node-i=,Node-j=)

对于水平力工况(地震力和风荷载工况)
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(LCase) M-I M-J Vmax Tmax Nmax Myi Myj Vymax

对于竖向力工况 (LCase) M-I V-I 其中: N-B —— 表示梁的单元号 Node-i,Node-j —— 为该梁的两端节点号 M-i (i=I,1,2,…7,J) —— 为梁从左到右 8 等分截面上的弯矩 V-i (i=I,1,2,…7,J) —— 为梁从左到右 8 等分截面上的剪力 Vmax —— 为该梁主平面内各截面上的剪力最大值 Nmax —— 为该梁主平面内各截面上的轴力最大值 Tmax —— 为该梁主平面内各截面上的扭矩最大值 Myi,Myj,Vymax——为该梁平面外 I,J 两端的弯矩和最大剪力 6. 竖向反力和柱的层内力输出 Anti—F —— 为该层柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和 Tower Tower 其中: Tower —— 为塔号 Vc,Vw —— 分别为本层柱、墙在地震力作用下的剪力(分 X、Y 方向) Mc,Mw —— 分别为本层柱、墙在地震力作用下的弯矩(分 X、Y 方向) Vc/(Vc+Vw),Mc/(Mc+Mw) —— 分别为框架部分承担的地震剪力和弯矩的百分比 Vc Mc Vc/(Vc+Vw) Mc/(Mc+Mw) M-1......M-7 V-1......V-7 M-J V-J Nmax Tmax

底层柱、墙最大组合内力(WDCNL·OUT)
该文件主要用于基础设计,给基础计算提供上部结构的各种组合内力,以满足基础设计 的要求。 格式:The Combined Forces of Columns,Braces and Shear—Wall on First Floor 底层柱、墙、斜柱(支撑)的组合内力 Total—Columns= 底层柱数 Total—wall columns= 底层剪力墙—柱数 Total Braces= 底层支撑数

Rlive —— 活荷载折减系数 1. 底层柱组合内力 格式: N-C(LoadCase), Node No, Shear-X, Shear-Y, Axial, Moment-X, Moment-Y, NE, 其中: N-C —— 表示柱单元号
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Critical Condition

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LoadCase —— 表示组合号 Node No —— 柱节点号

Shear-X,Shear-Y—— 分别表示该柱 x、y 方向的剪力 Axial —— 表示该柱底的轴力

Moment-X,Moment-Y —— 分别表示该柱 X、Y 方向的弯矩 NE —— 该项组合力是否有地震力参与的标志, 0 表示没有地震参与;1 表示有地震参与 Critical Condition —— 表示荷载组合代号 (1) Vxmax —— 为最大剪力组合(X 向) (2) Vymax —— 为最大剪力组合(Y 向) (3) Nmin (4) Nmax —— 为最小轴力组合 —— 为最大轴力组合

(5) Mxmax —— 为最大弯矩组合(X 向) (6) Mymax —— 为最大弯矩组合(Y 向) (7) D+L 2. 底层斜柱或支撑组合内力 斜柱或支撑的组合内力与柱完全一样,可以参考柱的格式阅读 3. 底层墙组合内力 格式: 其中: N-Wc —— 表示剪力墙配筋墙-柱号 N-Wc(LoadCase), (I,J), Shear, Axial, Moment, NE, Critical Condition —— 为(1.2 恒+1.4 活)组合

LoadCase —— 表示组合工况号,0 的含义同柱 I,J Shear Axial —— 表示该墙-柱的左右节点号 —— 表示该墙-柱的剪力 —— 表示该墙-柱的轴力

Moment —— 表示该墙-柱的弯矩 NE —— 含义同柱 Critical Condition —— 含义同柱 4. 各荷载组合下的合力及合力点座标 该合力点 格式:Xod, 其中: Sum of Axial —— 表示合力 Mx=0, Yod, Sum of My=0 Axial, Critical Condition

各层构件配筋与截面验算输出文件(WPJ*·OUT)
各层构件配筋与截面验算输出文件名为 WPJ*·OUT,其中*代表层号,每一层一个文本
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文件。各类构件的输出信息如下: 1. 荷载组合信息 这部分为各作用工况的荷载组合系数,这里 Rlive 是活荷载折减系数。 2. 柱配筋及截面验算输出 (1)对于砼矩形柱,每根柱输出的信息如下: N-C (LCase) (k)B*H N Aa Uc Cx Rs Cy Rsv Lc Asc

当采用单偏压、拉计算配筋时输出: (LCase) (LCase) Mx Vx N N Asx Asxv (LCase) ( LCase) My Vy N N Asy Asyv

当采用双偏压、拉计算配筋时输出: (LCase) (LCase) Mx, Vx, My, N, Asx, N, Asvx, (LCase) Mx, (LCase) Vy, My, N, Asy

N, Asvy

当计算地震力并为一、二级抗震设防时,还对框架节点进行验算,输出: (LCase) 其中: N-C —— 表示柱的单元号 (k) —— 表示柱截面所属的标准截面类型号 B*H —— 柱的截面参数(宽和高) Aa —— 柱的保护层厚度 Cx —— 柱在 X 方向的计算长度系数 Cy —— 柱在 Y 方向的计算长度系数 Lc —— 柱的有效长度,其 X 方向的计算长度为 Cx*Lc,Y 方向的计算长度为 Cy*Lc Uc,N —— 柱的轴压比和相应的轴力 Rs —— 表示柱全截面的配筋率 Rsv —— 表示柱的体积配箍率(%) As_corner ── 柱一根角筋面积,当按双偏压、拉计算配筋时,实配的角筋面积不应小 于该值。如按单偏压、拉计算配筋,该值可不起作用 (mm2); LCase —— 计算配筋控制内力的内力组合号 当采用单偏压、拉计算配筋时输出: Mx、N ── Asx 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); My、N ── Asy 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); 当采用双偏压、拉计算配筋时输出: Mx、My、N ── Asx 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN); Mx、My、N ── Asy 的控制内力,弯矩和轴力(kN-m,kN);
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Nj,

Vj, Asvj

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注意 (1)柱全截面的配筋面积为:As=2*(Asx+Asy) - 4*Asc; (2)柱的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的,并按加密区内最小体积配箍率 要求控制; (3)柱的体积配箍率是按双肢箍形式计算的,当柱为构造配筋时,按构造要求 的体积配箍率计算的箍箍也是按双肢箍形式给出的。 框架节点的验算结果有: Asvj ── 框架节点在箍筋间距 Sc 范围内的箍筋面积(mm2); LCase── Asvj 控制内力的组合号; Nj,Vj ── Asvj 的控制内力,轴力和剪力(kN)。 (2)对于圆柱,输出内容如下: N-C (LCase) (LCase) (k)Dr N M Aa Uc N Cx Rs As Cy Rsv (LCase) Lc Asc V N Asv

当计算地震力且为一、二级抗震设防时,还对框架节点进行验算,输出: (LCase) 其中: Dr —— 为圆柱直径 As —— 为圆柱的全截面配筋面积 Asv —— 为圆柱的全截面箍筋面积 其它信息同矩形砼柱 (3)对于砼异形柱,其输出格式如下: N-C (K)B*H*U*T*D*F (LCase) Aa N Cx Uc Cy Lc Nj, Vj, Asvj

当采用单偏压、拉计算配筋时输出: Branch Dt*Dl As(LCase) Rs Asv(LCase) Rsv

当采用双偏压、拉计算配筋时输出: Branch (LCase) 其中: B,H,U,T,D,F ── 为异形截面的截面参数,见附录 B; Branch ── 柱肢符号,如对工字形截面,有三个柱肢,分别为: “=U=” 代表上翼缘部分 “=H=” 代表上翼缘部分 “=D=” 代表上翼缘部分 Dt,Dl ── 柱肢的厚度和长度(mm)。
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Dt*Dl Mx,

Asv(LCase)

Rsv Rs

My, N, Asc, Asf,

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当采用单偏压、拉计算配筋时, As ── 柱肢单边配筋面积,含角筋(mm2); Rs ── 柱肢主筋的配筋率(%)。 当 As 为计算配筋时,还输出 As 的控制内力:弯矩 M(kN-m)和轴力 N(kN)。 当采用双偏压、拉计算配筋时配筋按全截面输出, Asc ── 异形柱柱肢角筋配筋面积之和,或称异形柱固定钢筋面积(mm2); Asf ── 异形柱柱肢附加配筋面积之和,它是除角筋外的其他纵筋,或称异形柱附加钢 筋面积(mm2),异形柱柱全截面的配筋面积为:As=Asz+Asf; Rs ── 异形柱全截面配筋率(%); Asv ── 柱肢箍筋面积(mm2); Rsv ── 柱肢箍筋的体积配筋率(%); 当 Asv 为计算配筋时,还输出 Asv 的控制内力:轴力 N(kN)和剪力 V(kN)。 其余同矩形柱。 (4)对于钢柱,输出格式如下: N-C (K)B*H*U*T*D*f Uc Px My My My Py N N N F1<f F2<f F3<f ( 或F1>f ) ( 或F2>f ) ( 或F3>f ) Cx Cy Lc

(LCase) N (LCase) N (LCase) Mx (LCase) Mx (LCase)Mx 其中:

Uc —— N/(0.6*Ac*f) Px , Py——∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac),为柱平面内和平面外强柱弱梁验算结果 F1、F2、F3 —— 分别为正截面强度,平面内稳定和平面外稳定验算结果(应力) f —— 为钢构件的设计强度

其余符号同砼柱 (5)对于钢管砼柱,输出格式如下: N-C (K)B*H*U*T*D*F Cx (LCase) M Cy N Lc Nu

其中:Nu —— 为钢管砼柱的极限抗力,其余符号同砼柱 (6)对于劲性柱,输出格式同砼柱。 3. 墙—柱配筋输出 每段墙柱输出的信息如下: N-WC (I,J) T*H*Lwc aa
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(LCase) (LCase) (LCase) M V N N N Uc As Ash Rs Rsh

对于地下室外围墙和人防设计的内临空墙,还输出如下两行平面外验算结果: q, N, 其中: N-WC —— 表示墙—柱的单元号 I,J —— 为墙—柱的两端节点号 Ml, Mv, Ash, Asv, Rsh Rsv

T*H*Lwc —— 分别为墙—柱的厚度、长度和高度 Aa As —— 墙-柱按柱配筋时的保护层厚度,按墙配筋时为暗柱长度的一半。 —— 表示墙—柱一端暗柱的配筋面积(mm2),墙-柱是对称配筋的,当 H>4*T 时, 按墙配筋公式计算 As,否则按柱配筋公式计算 As。 Rs Ash —— 表示墙暗柱主筋配筋率(%) —— 表示墙在指定间距内(水平分布筋间距内),水平分布钢筋面积(mm2),对于 H <4*T 的墙-柱可理解为箍筋。 Rsh —— 墙水平分布筋的配筋率(%)

LCase —— As 及 Ash 计算配筋的控制内力的内力组合号 M,N —— 分别为 As 计算配筋控制内力的弯矩和相应的轴力 V,N —— 分别为 Ash 计算配筋控制内力的剪力和相应的轴力 Uc —— 为墙-柱的轴压比(按柱配筋时)

q, Ml, Ash, Rsh——分别为墙平面外水平方向等效均布荷载、弯矩、配筋和配筋率 N, Mv, Asv, Rsv——分别为墙竖向轴力、平面外弯矩、配筋和配筋率 Ml 和 Mv 分别为墙边负弯矩和跨中正弯矩的最大值。 4. 墙—梁配筋输出 每段墙-梁输出信息如下: N-Wb (LCase) (LCase) 其中: N-Wb I,J —— 表示墙-梁的单元号 —— 为墙-梁两端的节点号 (I,J) M V N N B*H*Lwb As Asv aa Rs Rsv

B*H*Lwb —— 分别为墙-梁截面的宽度、高度和梁跨长度 As Rs —— 墙—梁单边的配筋面积(mm2),对称配筋。 —— 表示墙—梁的配筋率(%)
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Asv Rsv —— 墙-梁的箍筋面积(mm2) —— 表示墙—梁的配箍率(%)

5. 支撑配筋输出 砼支撑的配筋格式与砼柱相同,可参照柱的配筋格式阅读。 6. 梁配筋输出 (1)对于砼梁,每根梁的输出信息如下: N-B (k)B*H*U*T*D*F Lb

对 I,1,2,...7,J 等梁 8 等分截面,每个截面都输出如下内容: -M(kNm) (Loadcase) Top Ast % Steel +M(kNm) (LoadCase) Btm Ast % Steel Shear (LoadCase) Asv Rsv I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J

对整根梁的剪扭作用配筋输出如下 Torsion/Shear(LoadCase) Astt Astv Astv1

若该梁存在轴向拉力,则该梁按偏心受拉构件设计,并输出该梁的轴向拉力 N,其中各 符号的含义如下: 其中: N-B —— 表示梁的单元号 (k)B*H*U*T*D*F —— 梁截面类型及几何尺寸参数 Lb LoadCase -M,Ast,%Steel +M,Ast,%Steel Shear,Asv,Rsv —— 梁计算长度 —— 计算配筋控制组合内力的内力组合号 —— 分别为各截面的最大负弯矩及相应的配筋和配筋率 —— 分别为各截面的最大正弯矩及相应的配筋和配筋率 —— 分别为各截面的最大剪力及相应的配箍面积和配箍率

Torsion/Shear (LCase) —— 剪扭组合影响最大的扭矩和剪力及相应的内力组合号 Astt —— 梁剪扭纵筋面积(mm2)
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Astv Astv1 N —— 梁剪扭箍筋面积(mm2) —— 受扭计算中沿截面边周所配置箍筋的单肢箍面积(mm2) —— 梁的轴向拉力

注: (1)对于配筋率大于 1%的截面,程序自动按双排筋计算,此时,保护层区 aa=60mm; (2)当按双排筋计算还超限时,程序自动考虑压筋作用,按双筋方式配筋; (3)各截面的箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配箍 率要求控制,对于非加密区,可直接参考计算结果,对于加密区,还应考虑梁端 加密区箍筋的构造要求; 若采用简化输出方式,每根梁输出 3 行信息 N-B (-M) (k)*B*H AstI Lb Ast Astv Ast1 Ast1 Asv1 ... Ast7 ... Ast7 ... Asv7 Astv1 AstJ AstJ AsvJ

(+M) AstI AsvI

(2)对于钢梁,每根梁的输出信息如下: -M(kNm) (LoadCase) +M(kNm) (LoadCase) Vmax (Loadcase) (LoadCase) M (LoadCase) M (LoadCase) V (LoadCase) V 其中: f fv ?? 钢允许正应力承载力(kN/m2) ?? 钢允许剪应力承载力(kN/m2) I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J I,1,2,…,7,J F1=M/(Gb Wnb) F2=M/(Fb Wb) F3(m)=V*S /(I tw) F3(s) =V/Awn f f fv fv (抗弯强度验算) (整体稳定验算) (跨中抗剪强度验算) (支座抗剪强度验算)

LCase ?? 控制内力的组合号 Gb Fb ?? 截面塑性发展系数 ?? 整体稳定系数 ?b ?? 分别为净截面抵抗矩和毛截面抵抗矩 ?? 分别为截面强度应力,稳定应力和剪应力

Wnb,Wb F1,F2,F3 S I

?? 截面的面积矩 ?? 截面的惯性矩

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Tw ?? 截面腹板的厚度

Awn ?? 腹板面积 (3)对于劲性梁,输出格式同砼梁。 7. 墙-柱、墙-梁、梁的配筋示意图

超筋超限信息(WGCPJ·OUT)
超筋超限信息随着配筋一起输出,即计算几层配筋,WGCPJ·OUT 中就有几层超筋超限 信息,并且下一次计算会覆盖前次计算的超筋超限内容,因此要想得到整个结构的超筋信息, 必须从 1 层到顶层一起计算配筋。超筋超限信息亦写在了每层的配筋文件中。 程序认为不满足规范规定,均属于超筋超限,在配筋简图上以红色字符表示。 1. 对混凝土柱验算超筋并输出 (1) 轴压比验算 **(LCase)N,Uc=N/Ac/fc>Ucf 其中: (LCase) ?? 控制轴力的内力组合号 N ?? 控制轴压比的轴力 Uc ?? 计算轴压比 Ac ?? 截面面积 fc ?? 混凝土抗压强度 Ucf ?? 允许轴压比

(2) 最大配筋率验算 ** Rs>Rsmax ** Rsx>1.2% ** Rsy>1.2% 其中: Rs ?? 柱全截面配筋率

Rsx,Rsy ?? 分别为柱单边(B 边和 H 边)的配筋率 Rsmax ?? 柱全截面允许的最大配筋率 (3) 抗剪验算 ** (LCase) Vx,Vx>Fvx=Ax*fc*B*Ho ** (LCase) Vy,Vy>Fvy=Ay*fc*H*Bo 其中: LCase Vx,Vy ?? 内力组合号 ?? 分别为控制验算的 X,Y 向剪力

Fvx,Fvy ?? 分别为截面 X,Y 向的抗剪承载力 Ax,Ay ?? 分别为截面 X,Y 向的计算系数
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Fc B,Bo H,Ho ?? 混凝土抗压强度 ?? 截面宽和有效宽度 ?? 截面高和有效高度

(4) 稳定验算 ** (LCase) N,N>Fn=An*(fc*Ac+fy*As) ** (LCase) N,N>Fl=fy*As 其中: LCase N ?? 分别为控制压力和拉力的内力组合号

?? 分别为控制压拉稳定的压力和拉力 ?? 分别为截面受压和受拉的稳定承截力

Fn,Fl fc fy Ac As An

?? 混凝土抗压强度 ?? 钢筋受拉、受压强度 ?? 柱截面面积 ?? 钢筋总面积 ?? 系数

2. 对混凝土支撑验算超筋并输出 对混凝土支撑的验算与柱相同。 3. 对剪力墙验算超筋并输出 (1) 墙肢稳定验算 ** (LCase)N,N>Fn=An*(fc*Ac+fy*As)/? re 其中: LCase ?? 控制内力的内力组合号 N Fn An fc Ac fy As ?? 控制轴力 ?? 墙肢受压稳定承载力 —? 系数 ?? 混凝土抗压强度 ?? 墙肢面积 ?? 钢筋抗拉抗压强度 ?? 墙肢主筋总面积

(2) 最大配筋率验算 ** Rs>Rsmax ** Rsh>1.2% 其中: Rs Rsh ?? 墙肢一端暗柱的配筋率或按柱配筋时的全截面配筋率 ?? 墙水平筋配筋率
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Rsmax ?? 规范允许的最大配筋率

(3) 抗剪验算 ** (LCase)V,V>Fv=Av*fc*B*Ho 其中: LCase V Fv Av fc B,Ho ?? 控制剪力的内力组合号 ?? 控制剪力 ?? 墙肢截面的抗剪承载力 ?? 截面系数 ?? 混凝土抗压强度 ?? 截面的宽和有效长度

4. 对混凝土梁验算超筋并输出 (1) 受压区高度验算 ** (Ns)X>GSb*Ho ** (Ns)X>0.25*Ho ** (Ns)X>0.35*Ho 其中: Ns X Ho GSb ?? 梁截面序号,负弯矩配筋截面号 1~9,正弯矩配筋截面号 10~18 ?? 受压区高度 —? 梁有效高度 ?? ?b 非抗震时允许的相对受压区高度

(2) 最大配筋率验算 ** (Ns)Rs>Rsmax 其中: Ns Rs Rsmax —? 截面号,(如(1)所述) —? 截面一边的配筋率 —? 规范允许的最大配筋率

(3) 抗剪验算 **(LCase)V,V>Fv=Av*fc*B*Ho 其中: LCase V Fv Av fc B,Ho —? 控制剪力的内力组合号 —? 控制剪力 —? 截面抗剪承载力 —? 截面系数 —? 混凝土抗压强度 —? 截面宽和有效高度
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(4) 剪扭验算 **(LCase)V,T,V/(B*Ho)+T/Wt>0.25*fc 其中: LCase V,T B,Ho Wt fc —? 控制内力的内力组合号 —? 控制验算的剪力和扭矩 —? 截面的宽和有效高度 —? 截面的塑性抵抗矩 —? 混凝土抗压强度

5. 对钢柱验算并输出 (1) 强度验算 **F1>f,f,(LCase)Mx,My,N F1=N/An+Mx/(Gx*Wnx)+My/(Gy*Wny) (2) 稳定验算 **F2>f,f (LCase)Mx,My,N

F2=N/(Fx*A)+Bmx*My/(Gx*Wx(1-0.8N/Nex))+Bty*My/(Fby*Wy) **F3>f,f (LCase)Mx,My,N

F3=N/(Fy*A)+Bmy*My/(Gy*Wy((1-0.8N/Nex))+Btx*Mx/(Fbx*Wx) (3) 强柱弱梁验算 **Px=∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac) >1.0 **Py=∑(Wpb*fyb)/∑Wpc*(fyc-N/Ac) >1.0 (4) 长细比验算 **RMD>Ci* 其中: Naf Mear —— 结构的抗震等级 —— 是否计算地震力标志 X 方向强柱弱梁验算不满足要求 Y 方向强柱弱梁验算不满足要求

RMD —— 柱截面的长细比 fy —— 钢的屈服强度

6. 对钢支撑验算并输出 (1) 强度验算 **F1>f,f, (LCase)N,F1=N/An (2) 稳定验算 **F2>f,f,(LCase)N,F2=N/(Fx*A*ATx) **F3>f,f,(LCase)N,F3=N/(Fy*A*ATy) 7. 对钢梁验算并输出 (1) 强度验算
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**F1> f,f, (LCase)M,F1=M/(Gb*Wnb) **F3>fv,fv,(LCase)V,F3=V*S/(I*tw) **F3>fv,fv,(LCase)V,F3=V/Awn (2) 稳定验算 **F2>f,f,(LCase)M,F2=M/(Fb*Wb) (对和楼板相连的钢梁不作稳定验算) (跨中) (支座)

0.2Qo调整系数文件(WV02Q·OUT)
在第一次正式计算内力之前,程序判断是否要做 0.2Q0 的调整,如要调整则先计算调整 系数,并存入文件 WV02Q·OUT 之中。 文件 WV02Q·OUT 的格式: Nst 其中: Nst —— 结构总层数 —— 别为 X,Y 方向的 0.2 倍的基底剪力即 0.2Q0 —— 分别表示 X,Y 方向柱的承受剪力的 1.5 倍,即 1.5Vcmax, Qox02 Qox15 Qoy02 Qoy15

Qox02、Qoy02 Qox15、Qoy15

在调整时,取 0.2Q0 和 1.5Vcmax 中的小值 对 I=1~Nst 循环,写有 Uqx Uqy Vqx Vqy No

其中: Uqx,Uqy —— 分别表示 X,Y 方向的放大系数,大于 2.0 取 2.0 Vqx,Vqy —— 分别表示该层 X,Y 方向柱所承受的剪力

薄弱层验算文件(SAT-K·OUT)
对于 12 层以下的混凝土矩形柱框架结构,当计算完各层配筋之后,程序会输出薄弱层验 算结果文件 SAT-K·OUT,其格式为: Floor,Tower, Vx, 其中: Floor Tower Vx,Vy —— 层号 —— 塔号 —— 分别为 x,y 方向的柱所承受的设计剪力之和(kN) Vy, VxV, VyV

VxV,VyV —— 分别为 x,y 方向的楼层承载力之剪力(kN) 由此求得各层剪力和承载剪力之后,求得各层的屈服系数,格式: Floor,Tower,Gsx,Gsy 其中: Gsx,Gsy —— 分别为 x,y 方向各层的屈服系数。若采用“地震力算法 1” ,对于小于 0.5 的屈服系数,然后再求出各层的塑性位移,格式为:
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Floor,Tower,Dx(),Dx()s,Atpx(),Dx()sp,Dx()sp/h,h 其中: Dx() Dx()s Atpx() Dx()sp Dx()sp/h h —— 分别表示 X,Y 方向对应于多遇地震的弹性楼层位移(mm) —— 分别表示 X,Y 方向对应于多遇地震的弹性层间位移(mm) —— 分别表示 X,Y 方向的塑性放大系数 —— 分别表示 X,Y 方向的塑性层间位移(mm) —— 分别表示 X,Y 方向的塑性层间位移角

—— 层高(m)

2001 年SATWE的主要改进
?

结构周期、地震力计算的改进
o o o o o

各振型的振动方向 地震作用效应最大的方向 主振型判断 振型数取值合理性判断 各层地震剪力输出

模拟施工荷载计算
?

墙元的改进
o o o

墙元侧向节点的改进 墙元与梁单元连接关系的改进 墙元洞口部分连梁的改进

多层版钢结构构件截面验算
? ? ?

地震力"算法 2"的改进 梁弹性挠度计算 图形输出功能的改进

结构周期、地震力计算的改进
? ? ? ? ?

各振型的振动方向 地震作用效应最大的方向 主振型判断 振型数取值合理性判断 各层地震剪力输出

各振型的振动方向
正在修订的《高规》为控制结构的扭转效应,对扭转振动周期和平动振动周期的比值给 出了明确规定。SATWE 软件参考 ETABS 的方法,给出了如何判断一个周期是扭转振动周期还是 平动振动周期的方法。输出信息如下:
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3-Dimensional Vibration Period (Seconds) and Vibration Coefficient in X,Y Direction and Torsion Mode No 其中: Mode No --为周期序号; Period -- 为周期值,单位(秒); Angle -- 振动角度,单位(度) Movement -- 平动振动系数; Torsion -- 扭转振动系数。 对于一个振动周期来说,若扭振动系数等于 1,则说明该周期为纯扭转振动周期。若平动 振动系数等于 1,则说明该周期为纯平动振动周期,其振动方向为 Angle,若 Angle=0 度,则 为 X 方向的平动,若 Angle=90 度,则为 Y 方向的平动,否则,为沿 Angle 角度的空间振动。 若扭振动系数和平动振动系数都不等于 1,则该周期为扭转振动和平动振动混合周期。 Period Angle Movement Torsion

地震作用效应最大的方向
在 SATWE 软件的参数定义菜单中有一个参数:"水平力与整体坐标夹角 Angle",该参数为 地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角。当需进行多方向侧向力核算时,可改变此参 数,则程序以该方向为新的 X 轴进行坐标变换,这时计算的 X 向地震力和风荷载是沿 Angle 角度方向的,Y 向地震力和风荷载是垂直于 Angle 角度方向的。 对于复杂结构,难以直观地判断出哪个方向的地震作用效应最大,而工程设计中又应该沿 该方向(或垂直于该方向)作用水平力进行设计校核。新版 SATWE 程序增加了地震作用效应 最大的方向计算功能,输出信息如下,其中 Angle 的单位为度。 The Direction in Which the Responce of Earthquake is Maximum Angle = ??? (Degree)

主振型判断
对于刚度均匀的结构,在考虑扭转耦连计算时,一般来说前两个或几个振型为其主振型, 但对于刚度不均匀的复杂结构,上述规律不一定存在,SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力 贡献比例的计算功能,输出信息如下: Base-Shear Force of each Vibration Mode in X Direction -----------------------------------------------------Mode No 其中: Mode No -- 为振型序号; Force -- 为该振型的基底剪力; Ratio -- 为该振型的基底剪力占总基底剪力的百分比。 Force Ratio (%)

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通过参数 Ratio 可以判断出那个振型是 X 方向或 Y 方向的主振型,并可查看以及每个振型 对基底剪力的贡献大小。

振型数取值合理性判断
对于刚度不均匀的复杂结构,尤其对于多塔结构,在考虑扭转耦连计算时,很难确定应该 取多少个振型计算其地震力,若计算振型数给少了,有些地震力计算不出来,结构的抗震设 计不安全,而计算振型数给的太多,计算量增加很多,影响计算效率。SATWE 软件参考 ETABS 的方法,引进了振型有效质量概念,根据用户给定的计算振型数 nMode,计算出 X 方向和 Y 方 向的振型有效质量 Cmass-x 和 Cmass-y, 通过 Cmass-x 和 Cmass-y 的大小来判断所给定的 nMode 是否已足够。输出信息如下: Coefficient of effective mass in X direction: Cmass-x= ???(%) Coefficient of effective mass in Y direction: Cmass-y= ???(%) 其中:程序给出的 Cmass-x 和 Cmass-y 为百分数,Cmass-x 和 Cmass-y 越大,表明对计算 地震力有贡献的质量越多,未计算出来的地震力越少。从理论上讲,Cmass-x 和 Cmass-y 应达 到 100%,才不至于丢失地震力,但实际计算中无法达到 100%的理论值,计算经验表明,若 Cmass-x 或 Cmass-y 小于 80%,则说明用户给定的计算振型数不够,应增加计算振型数。

各层地震剪力输出
为了便于设计人员更深入地把握设计方案,在 WZQ.OUT 文件中增加了结构各层地震剪力 输出功能。输出信息如下: Shear Force of the Building (CQC) 或 (SRSS) ---------------------------------------------Floor Tower Fx (kN) 其中: Floor -- 为层号; Tower -- 为塔号; Fx -- 为该层该塔的地震力,若不考虑扭转耦连,则为 SRSS 法计算结果,若考虑扭转 耦连,则为 CQC 法计算结果; Vx -- 为该层该塔的地震剪力; Mx -- 为该层该塔的地震倾覆弯矩。 Vx (kN) Mx (kN-m)

模拟施工荷载计算
由于恒载的特殊性,在 2001 年 4 月以前版本的 SATWE 软件中有"一次性加载"和"模拟施 工加载"计算恒载作用效应的功能,其中"模拟施工加载"方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构 施工过程中,逐层加载,逐层找平的过程(详见 SATWE 说明书 8.1.6 节)。但这是在"基础嵌 固约束"假定前提下的计算结果,未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构 地基无不均匀沉降,上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态,但若结构地基有
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不均匀沉降,上述分析结果会存在一定的误差,尤其对于框剪结构,外围框架柱受力偏小, 而剪力墙核心筒受力偏大,并给基础设计带来一定的困难。为了解决这一问题,2001 年 4 月 以后版本的 SATWE 软件中增加了一种新的"模拟施工加载"计算方法,将原模拟施工加载的计 算方法记作"模拟施工加载 1",将新的模拟施工加载方法称之为"模拟施工加载 2"。 "模拟施工加载 2"是在原模拟施工加载计算原则的基础上,通过间接方式(将竖向构件的 轴向刚度增大 10 倍),在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样,基础的受力更均匀。 对于框剪结构而言,外围框架柱受力有所增大,剪力墙核心筒受力略有减小。 "模拟施工加载 2"在理论上并不严密,只能说是一种经验上的处理方法,但这重经验上的 处理,会使地基有不均匀沉降的结构的分析结构更合理,能更好地反映这类结构的实际受力 状态。设计人员在软件应用中,可根据工程的实际情况,选择使用。 "模拟施工加载 1" 和"模拟施工加载 2"所得到的计算结果,在局部可能会有较大差异。

五、墙元的改进
? ? ?

墙元侧向节点的改进 墙元与梁单元连接关系的改进 墙元洞口部分连梁的改进

墙元侧向节点的改进
在 SATWE 的说明书中曾详细介绍了墙元的侧向节点信息的含义。墙元的侧向节点信息是 墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数,若选"出口",则只把墙元因细分而在其内部增加的 节点凝聚掉,四边上的节点均作为出口节点,墙元的变形协调性好,分析结果符合剪力墙的 实际,精度高,但计算量较大,因为墙元两侧节点均为独立节点,每个节点都有六个独立的 自由度;若选"内部",则只把墙元上、下边的节点作为出口节点,墙元的其它节点均作为内 部节点而被凝聚掉,这时,带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这种处理方法 是对剪力墙的一种近似简化模拟,墙元的刚度略有降低,其精度略逊于前者,但效率高,计 算量比前者少许多。 为了减小因采用"内部"节点方式而引进的模型简化误差, 2001 年 4 月以后版本的 SATWE 软 件对墙元作了改进,当采用"内部"节点方式计算时,在墙元的侧边引进了相应的附加位移场 约束,从而改善了带洞口的墙元两侧边中部节点的变形协调性,提高了计算精度,使"出口" 和"内部"节点两种方式的计算结果非常接近,这样更加突出了"内部"节点方式的优点:计算 效率提高很多,而且计算精度损失很少。

墙元与梁单元连接关系的改进
在 SATWE 软件中,墙元是在壳元的基础上形成的,是二维单元,梁单元是一维单元,二 者的位移场不同(这与 SAP、STAAD III 等软件是一致的),在墙元与梁单元的连接处需引进 特殊的过渡单元,原来的 SATWE 借鉴了 ETABS 的处理方法,采用的是一种特殊的梁元。在有 些情况下,这种处理方式模拟的连接刚度偏小,计算的梁端负弯矩偏小,跨中正弯矩偏大。
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2001 年 4 月以后版本的 SATWE 软件对墙元与梁单元的连接过渡单元作了改进,在墙元与梁单 元的交接面上引进了附加位移场约束,使墙元与梁单元在其交接面上水平位移相同,竖向位 移相同,转角相同,这样可以更真实地模拟墙元与梁单元的连接关系,进一步提高了计算精 度。

墙元洞口部分连梁的改进
在 SATWE 软件应用中,剪力墙洞口部分的模型输入一直是一个问题:是按剪力墙开洞方式 输入,还是按连梁方式输入?若按剪力墙开洞方式输入,则采用壳元模拟其刚度;若按连梁 方式输入,则采用梁单元模拟其刚度。而壳元和梁单元的刚度是不连续的,采用上述两种方 式输入计算的刚度不同,其内力也不同,有时差异还比较大。若把跨度较大的连梁按剪力墙 开洞方式输入,因细长壳元的刚度偏大,会使计算结果偏刚;相反,若把宽度不大的剪力墙 洞口按连梁方式输入,会使计算结果偏柔。 为了减小上述两种输入方式对计算结果影响的差异, 2001 年 4 月以后版本的 SATWE 软件对 墙元洞口部分连梁作了改进,引进了一种特殊的壳元--梁式壳元。这种壳元即可退化为常规 意义上的壳元,又可退化为梁单元,该单元的引入,解决了壳元和梁单元的刚度的不连续问 题,减小了按上述两种方式输入导致的计算结果之间的差异。 一般来说,我们建议:若剪力墙洞口比较大,洞口之间部分以弯曲变形为主,则应按连梁 方式输入;若剪力墙洞口不大,洞口之间部分以剪切变形为主,则应按剪力墙开洞方式输入; 对于介于上述二者之间的情况,难以直观地判断其变形特征时,可按剪力墙开洞方式输入。

多层版钢结构构件截面验算
对有抗震要求的钢结构构件的验算,根据结构的层数不同,区别对待。对于 9 层和 9 层 以下的钢结构,按《抗震规范》(报批稿)要求验算构件截面的宽厚比、高厚比和长细比, 其结果仅供参考;对于 10 层和 10 层以上的钢结构, 按 《高层民用建筑钢结构技术规程》 (JGJ 99-98)要求验算构件截面的宽厚比、高厚比和长细比。对于非抗震的钢结构,没有多高层之 分,都按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)进行验算。

地震力"算法 2"的改进
采用 LANCZOS 算法和分区计算技术改造了大型子空间算法,使计算速度提高 3-5 倍,而且 增强了其容错性,对于 JACOBI 矩阵不正定的工程,也可以进行分析,在计算结果中会反映出 工程的异常情况,如第一周期过长,或地震力作用下的位移过大等。

梁弹性挠度计算
增加了梁弹性挠度计算功能。该挠度值是按梁的弹性刚度和短期作用效应组合计算的, 未考虑长期作用效应的影响。

图形输出功能的改进
1. 增加了时时信息显示功能。在计算结果图形显示状态下,把光标放在某一构件上,则 程序会自动弹出一页关于该构件几何尺寸和材料的信息; 2. 增加了构件信息查询功能。在计算结果图形输出的各菜单中,都增加了一个选项"构件
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信息"。通过该项菜单可以按图形或文本方式查询梁、柱、支撑、墙-柱和墙-梁的几何 信息、材料的信息、标准内力、设计内力、配筋,以及有关的验算结果。 3. 增加了柱、墙标准内力显示功能。每个柱输出 5 个数(Vx/ Vy/ N/ Mx/ My) ,分别为该 柱局部坐标系内 X 和 Y 方向的剪力、轴力、X 和 Y 方向的弯矩;每个墙-柱输出 3 个 数(Vx/ N/ Mx) ,分别为该墙-柱局部坐标系内的剪力、轴力和弯矩。
4.

构件内力正负号的说明。SATWE 输出的构件内力,其正向的取值一般是遵循右手螺 旋法则,但为了读取、识别的方便和需要,SATWE 在输出的内力作了如下处理:

梁的右端弯矩加负号,其物理含义是:负弯矩表示梁的上表面受拉、正弯矩表示下表面 受拉; 梁、柱、墙肢、支撑的右端或下端轴力加负号,其物理含义是:正轴力为拉力、负轴力 为压力; 柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号,其物理含义是:正弯矩表示右边或上边受拉、负弯 矩表示左边或下边受拉(与梁的弯矩规定一致) 。

2004 年 4 月版 MODIFY 程序最新改进
本文记录了 PKPM 通用图形平台图形编辑、打印和转换程序 MODIFY 各阶段的主 要改进,供用户随时了解程序的最新进展。 ★ 捕捉图形的速度加快 10 倍以上,尤其对大容量的图形,绘图过程中捕捉图素 和图素编辑(如删除、拖动、复制等)时基本不再有等待时间。 ★ 图形显示速度

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