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预制混凝土框架结构抗震性能研究综述


第 23 卷第 4 期 2007 年 8 月

结 构 工 程 师 Structural Eng in eers

Vo. l 23, N o . 4 A ug . 2007

预制混凝土框架结构抗震性能研究综述

摘 要



吕西林





( 同济大学结构工程与防灾研究所 , 上海 200092)

介绍了预制混凝土框架结构抗震研究的最新进展, 包括预制混凝土框架后浇整体式节点、 预应

力拼接节点 、 全装配式节点的抗震研究和预制混凝土框架结构抗震研究情况。 总结了预制混凝土框架 结构各类节点的抗震性能 , 指出了全装配式节点和预制结构整体抗震性能是今后需要进一步研究的内 容。 关键词 预制混凝土 , 框架结构 , 连接节点 , 抗震性能

Summ ary of Investigation on Seis m ic Behavior of Precast Concrete Fram e Structures
FAN L i LB X ilin ZHAO B in
( R esearch Institute o f Structura l Eng ineer ing and D isaster R educ tion , T ong jiU n iv ers ity , Shangha i 200092, Ch ina)

Abstract T he progress o f investig at io ns on se ism ic behav io r o f precast concrete fram e structures in cluding the in vest ig at ions on emu lation m onolithic connections , jo in t precast connections and the g lo ba l precast fram e structures is in troduced . A summ ary of seism ic behav ior o f d ifferent connect ions is presented and it is sugges ted that the seism ic behav ior of jointed precast connect io ns and g lobal precast structures should be pa id m ore attent io n in the fu tu re reseach . K eyword s precast concrete , fram e structure , connection, seism ic behav io r 的发展已有上百年历史, 但对预制混凝土结构抗

1 引



震的系统研究从 20 世纪 70 年代才开始。经过各 国学者不懈努力 , 预制混凝土结构抗震研究已经 取得了很大进展 , 积累了很多有益经验, 但相比现 浇混凝土结构, 预制混凝土结构的抗震研究明显 偏少。以往有关预制混凝土结构的抗震研究主要 集中于节点研究 , 对结构整体研究较少; 在节点研 究中又集中于后浇整体式和预应力拼接等等效现 浇(e m u lation m ono lithic) 节点 , 对装配式 ( jointed precsat) 节点的研究较少。本文 旨在回顾预制混 凝土框架结构的抗震研究历史, 对过去研究成果 进行一些总结, 对今后预制混凝土框架结构抗震 研究进行展望。

1875 年 6 月 11 日 , 英 国 人 W illiam H enry L ascell在 英国 获 得 2151 号发 明 专利 / I m prove m ent in the Construct io n of Buildin gs0, 在 这项发 明专利中 , L ascell提出了在结构承重骨架上安装 预制混凝土墙板的建 筑方案, M o rris 认为这一事 件标志着预制混凝土的起源
[ 1]

。到今天, 预制混

凝土已经历了 130 余年的发展历史 , 由于预制混 凝土具有生产效率高、 产品质量好、 工人劳动强度 低、 保护环境、 有利于社会可持续发展等优点, 目 前在世界各国被广泛采用。在一些发达国家, 预 制混凝土更是很多类型建筑如工业厂房、 仓库、 停 车场、 住宅等的主要结构形式。虽然预制混凝土

基金项目 : 欧盟第五框架项目 ( G 6RD-CT-2002 -00857) , 国家科技部重点国际合作项目 ( 2003DF 000018) 。 收稿日期 : 2007- 04 - 24

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结构工程师第 23 卷第 4期 对 N othridge 等地震的震害调查表明 : 预制混

是区分各类预制混凝土框架结构的主要依据。

2 预制混凝土结构及其震害
预制混凝土结构可以分为框架结构、 墙结构 和框架 - 墙结构 , 其中 , 预制框架结构主要用于厂 房、 停车场、 商场等需要开敞大空间的建筑中。预 制混凝土框架结构中 , 柱、 梁、 板的连接方式是预 制混凝土结构与现浇混凝土结构的根本区别, 也

凝土墙结构在震后破坏较轻, 而一些大空间的预 制混凝土框架结构破坏较严重, 主要表现为因各 [ 2] 构件间的连接破坏而导致结构整体离散、 倒塌 ( 图 1) 。预制构件间的连接是预制混凝土结构的 薄弱环节, 也是预制混凝土结构抗震研究的重点 及结构整体抗震研究的前提和基础。

图 1 预制 混凝土框架结构震害情况

3 预制混凝土框架结构节点抗震性能研 究
按照 美国 NEHRP ( N atio na l Earthquake H az [ 3] ards Reduct io n P rogra m ) 2000 规范 , 预制混凝土 框架连接可以分为等效现浇连接和装配式连接, 等效现浇连接要求达到或超过现浇混凝土连接的 抗震性能, 装配式连接和现浇混凝土连接力学性 能不同 , NEH RP 另行给出抗震规定。常用的等效 现浇节点有后浇整体式和预应力拼接式, 常用的 装配式节点有焊接节点和螺栓连接节点。对以上 几类节点, 研究人员都进行了一些试验和理论研 究。 3 . 1 美日 PRESSS研究项目的节点研究 1990年美国和日本合作开展的一项 预制混 凝土结构抗震研 究项目 PRESSS ( P recast Seism ic S tructu ra l System Research P rogram ), 在预 制混凝 土抗震研究历史上有重要影响。该项目由加利福 尼亚大学的 P riestley 教授负责, 分三个阶段进行: 第一阶段主要是鉴别、 评估在地震区有发展前景 的预制混凝土结构体系, 准备预制混凝土结构的 分析工具, 构建规范修订建议框架; 第二阶段主要 是节点的试验和分析; 第三阶段主要是结构的试 验和分析
[ 4]

性连接 ( NLE )、 拉 -压屈服连接 ( TCY )、 剪切屈服 连接 ( SY) 、 库仑摩擦连接 ( CF ) 等几类, 各类连接 的滞回特性和等效阻尼比见图 2 。 在 PRESSS 项目第二阶段 , 进行了一系列预 制混凝土节点的试验和理论研究 , 其中有关框架 节点的研究主要有以下内容 。 明尼苏达大学的非线性弹性连接和拉压屈服 连接研究。该研究的非线性弹性连接节点为柱连 续 , 梁在柱两侧用无黏结预应力筋拼接, 该节点在 层间变形 2 % 以内时预应力筋保持弹性 , 在节点 大变形时强度损失很小, 残余变形也很小 ; 拉压屈 服连接节点采用柱连续, 梁内纵筋穿过柱内预埋 波纹管并灌浆, 该节点变形较大 , 强度和刚度有较 大衰减 , 但耗能较好。 德克萨斯大学的非线性弹性连接和库仑摩擦 连接研究。该研究的非线性弹性连接节点为梁连 续并沿梁长施加无黏结预应力, 柱在梁上下面拼 接 , 该节点在层间变形 2 % 以内 表现出低残余变 形、 低 耗能和高残余刚度的特性 , 层间变形超过 2 % 以后耗能有所增加 ; 库仑摩擦连接节点采用柱 连续, 梁底面与柱铰接 , 梁顶面通过特制的摩擦片 与柱连接, 节点变形时摩擦片可以滑动以耗散能 量 , 该节点的特点是耗能很大。 加利福尼 亚大 学 的预 应力 拼接 节点 研 究。 P riestley 对部分黏结预应力拼接节点进行了理论 研究, 他指出由于预应力筋在节点内和节点两边 一定范围内不与混凝土发生黏结 , 因此在节点产
[ 5]



按照力学 特性, PRESSS 项目将预 制混 凝土 框架结构的连接分为线弹性连接 ( LE )、 非线性弹

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生较大变形时预应力筋仍可保持弹性。这种节点 在大变形后强度和刚度的 衰减及残余变 形都较 小 , 节点 复原能力强; 由于预应 力的夹持约束作 用 , 对节 点区抗剪有利, 可以减 少节点区箍筋用 量。 P riestley 进行了 8 个无黏结预应力梁柱节点 的低周反复加载试验。试验表明 : 节点最大层间 变形可达 2 . 8 % ~ 4 % , 残余变形约为最大层间变

形的 2 . 2 % ; 大变形时, 由于梁柱界面处混凝土的 塑性发展使节点刚度有所下降, 但节点只有轻微 损坏。与现浇混凝土节点相比, 预制混凝土无黏 结预应力拼接节点耗能较小, 损伤、 强度损失和残 余变形也较 小。根据试验 结果, P riestley 给 出了 预制混凝土无黏结预应力框架节点考虑残余变形 和不考虑残余变形的两种滞回模型
[6]



图 2 预制混凝土框架结构各类连接的滞回特性和等效阻尼比 [ 5 ]

密歇根大学的纤维增强混凝土节点研究。采 用纤维增强混凝土作为节点区后浇混凝土的主要 目的是加大节点区的耗能能力。密歇根大学首先 进行了钢筋在纤维混凝土中的黏结滑移试验, 试 验表明 : 在钢筋产生较大滑移的情况下黏结强度 仍保持较高值, 没有明显下降, 而且混凝土保护层 没有发生碎裂, 这对地震作用下提高耗能和保持 结构整体性有重要意义。 1998 年, Vasconez进行 [ 7] 了 13 个预制混凝土节点的反复加载试验 , 这些 节点包括 9 个钢纤维混凝土节点、 1 个聚乙烯醇 纤维混凝土节点和 3个普通混凝土节点。试验结 果表明 : 钢纤维比聚乙烯醇纤维对改善节点性能 更为有效; 采用后浇钢纤维混凝土可以提高钢筋 与混凝土的黏结强度 , 有助于提高节点延性、 推迟 破坏发生, 同时还可以提高节点抗剪强度 ; 与普通 后浇节点相比, 钢纤维混凝土节点的强度、 耗能和 变形能力分别增加约 30 % , 35 % , 65 % ; 使用 3 % 体积含量的钢纤维混凝土可以使节点区箍筋用量

减少 50 % , 并获得更好的抗震性能。 3 . 2 欧盟 / Seis m ic Behavio r of P recast Concrete Stru ctures w ith R espect to Eurocode 80项 目的节点研究 2003年 , 欧盟发起了一项预制混凝土抗震研 究项目 / Se is m ic Behav io r of P recast Concrete Struc tures w ith Respect to Eurocode 80。该项目属于欧 盟第五框架项目 , 共有来自不同国家的 10 个单位 参与, 研究目标是对新型预制混凝土框架结构抗 震性能进行系统研究 , 为 Eurocode 8 的相关修订 提供依据。同济大学作为参加单位之一进行了预 制混凝土结构的试验和理论研究 , 在节点方面进 行的研究主要有如下内容。 预制混凝土框架梁柱节点试验研究。同济大 学课题组进行了现浇混凝土节点、 后浇混凝土节 点、 钢纤维混凝土后浇节点和橡胶片螺栓连接节 点的抗震性能 对比试验
[ 8, 9 ]

。试验表明 : 后浇整

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体节点与现浇节点具有相同的抗震能力; 钢纤维 混凝土对减少节点区箍筋用量有益 , 但对节点强 度、 延性和耗能的提高作用不明显; 橡胶片螺栓连 接节点力学性能与现浇节点和后浇节点存在明显

的差异, 呈非线性弹性特点 , 弹性变形范围大、 耗 能少, 橡胶片螺栓连接节点与后浇整体节点的滞 回曲线比较见图 3 , 建议采取必要措施增加橡胶 片螺栓连接节点的耗能能力。

图 3 后浇整体节点 ( 左 ) 与 橡胶片螺栓连接节点 ( 右 ) 滞回曲 线的比较

预制混凝土框架柔性节点理论研究。同济大 学课题组采用端部带转动弹簧的梁单元模型, 对 柔性节点预制混凝土框架结构的动力特性及在地 震作用下的动力反应规律进行了研究
[ 10]

压碎、 梁柱拼接界面开裂, 界面开裂宽度与预应力 筋种类和黏结或非黏结关系不大 , 但预应力筋位 置对裂缝宽度影响较大。多数情况下 , 预应力节 点的位 移延性 系数 ( 非 黏结预 应力 节点可 达到 14) 超过对应的现浇节点 ( 延性系数为 6 )。在一 次相同加载循环内 , 预应力节点的耗能大约相当 于现浇节点的 30 % ~ 60 % , 但由于预应力节点具 有更高的延性, 达到破坏时的累计耗能大约相当 于现浇节点的 80 % ~ 100 % , 有黏结预应力节点 耗能好于无黏结预应力节点。 1994年 , N akak i提出了一种带延性连接器的 预制混凝土梁柱节点
[ 14]



研究表明: 结构自振频率随节点相对刚度比 的增加不断增大 ; 结构峰值位移反应随着节点相 对刚度比的增加呈总体下降趋势 , 但下降趋势和 程度受输入地震波能量分布特征的影响, 并可能 局部增大; 随着节点相对刚度比的增加, 结构在地 震作用下的峰值加速度反应受输入地震波能量分 布特征的控制 , 分布规律非常复杂。建议根据结 构可能遭受的地震作用的能量分布特征, 通过结 构动力分析 , 确定节点的最优相对刚度比 , 以减小 结构的动力反应。 3 . 3 其他研究者进行的节点研究 1993年 , E rsoy 进行了 5 个 焊接节点和 2 个 现浇节点的对比试验
[ 11]

。在预制柱内预埋高延

性的合金连杆, 预制梁通过螺栓、 连接块与合金连 杆相连 ( 图 4 ) , 地震作用下合金连杆发生塑性变 形 , 从而避免其他构件的损坏, 同时利用合金连杆 的低屈服、 高延性和高耗能特性改善梁柱节点的 抗震性能。 Englek irk 介 绍了延性 连接器节 点的 反复加载试验
[ 15]

。焊接节点为预制混凝

, 试验验证了这种节点良好的抗

土框架梁跨中节点, 采用顶板、 底板和侧板进行焊 接连接。试验表明 : 焊接节点的强度、 刚度、 耗能 都与现浇节点相当 ; 连接侧板对该焊接节点具有 重要意义, 没有侧板的节点承载能力将会大大下 降 , 变形也会显著增加。 1993年 , Cheok 完成了 10 个预制节点和 4 个 现浇节点的反复加载 试验研究
[ 12, 13]

震性能 , 在层间变形达到 3 . 5 % 的情况下 , 节点仍 无明显破坏。 1996年 , Eng lekirk 将延性连接器用 于洛杉矶的一个 4 层预制混凝土框架结构停车场 W iltern C enter P ark ing 中。 1995年 , 新西兰的 restrepo 进行了 6 个后浇 整体式预制混凝土框架 节点的反复加载 试验研 究
[ 16]

。预 制节点

。这些试件预制构件端部伸出直筋或带弯

全部为预应力拼 接, 在拼接界面填充纤 维砂浆。 10 个预制节点的参数变化包括预应力筋位置、 预 应力筋种类、 黏结和非黏结等因素。试验表明 : 预 应力节点破坏特征为预应力筋屈服、 梁端混凝土

钩钢筋在节点区搭接。试验表明 : 节点的具体构 造差别对试件整体的反应影响不大; 6 个试件在 强度、 耗能和延性等方面都表现良好 , 层间侧移都 达到 2 . 4 % 以上 , 位移延性系数达到 6 以上 ; 各节

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点抗震性能达到或超过相应的现浇节点。 Restre po 给出了这类预制节点的设计方法, 并对具体构 造提出了建议
[ 17]

耗能和方便施工等方面表现出更大的优势。



1995年 , 澳大利亚的 Loo 进行了 18 个梁柱 [ 18] 节点反复加载试验研究 。这些节点分为 6 组, 每组均包括 1 个带牛腿的后浇整体节点、 1 个不 带牛腿的后浇整体节点和 1 个现浇节点。所有试 件尺寸相同 , 6 组节点间的参数变化包括混凝土 强度、 钢筋强度和配筋率。试验表明 : 后浇整体节 点的强度、 延性和耗能均好于现浇节点, 而无牛腿 节点的延性和耗能又好于带牛腿的节点。
图 5 带摩擦阻尼器的预制框架

4 预制混凝土框架结构整体抗震性能研 究
4 . 1 PRESSS项目进行的预制混凝土框架结构 整体抗震研究 1996年 , 伊利诺斯大学进行的预制混凝土框 [ 5] 架结构振动台试验研究 。试验采用了 2 个缩尺 6 层预制混凝土框架模型 , 第一个模型节点为柱
图 4 延性连接器节点示意图

连续, 梁用螺栓在柱两侧拼接, 螺栓在地震作用下 屈服; 第二个模型节点为柱连续 , 梁用预应力筋拼 接。这两种节点分别代表拉压屈服连接和非线性 弹性连接。试验结果表明 : 小幅地震作用下, 结构 呈弹性状态 , 表现与现浇结构相同; 在大幅地震作 用下, 第一个模型节点螺栓屈服 , 破坏集中在连接 螺栓, 预制柱、 梁没有开裂, 第二个结构直到预应 力筋屈服前一直保持弹性, 损坏主要是梁端混凝 土压碎。第一个结构的自振周期随着结构损伤的 发展而变长 , 结构上的地震作用不是随着基底振 动强度的增大而线性增大。 加利福尼亚大 学的基于位移 的设计方 法研 究。 P riestley 提出了一种基于位移的预制混凝土 结构设计方法
[ 5]

1995年 , 土耳其的 Sucuog lu 研究了节点刚度 对预制混凝土框架结构抗震性能的影响 。 Su cuog lu 以固结系数 ( fix ity factor) p 作为分析变量, 他认为当节点固结系数 p 大于 0 . 8 时 , 预制混凝 土与现浇混凝土结构的抗震性能差别不大; 当节 点固结系数 p 小于 0. 8 时 , 则需要将节点刚度作 为一个设计变量 , 考虑它对结构整体性能的影响。 2005年 , M orgen 针对无黏结预应力框架节点 耗能较差的特点 , 提出了在框架节点安装摩擦阻 尼器的改进方案 (图 5 ) 。M orgen 的研究表明: 这 种节点由于附加了摩擦阻尼器 , 具有很好的耗能 能力, 同时由于预应力作用又具有很好的复原能 力 , 节点残余变形很小。 M orgen 给出了这种改进 节点的阻尼器和预应力筋的设计方法 。 2006年 , 土耳其的 Ertas 进行了 5 个 预制混 凝土梁柱节点的反复加载试验研究 。这 5 个 节点包括 1 个现浇节点、 2 个后浇整体节点, 1 个 带牛腿的焊接节点和 1 个螺栓连接节点。试验表 明 : 这些预制混凝土节点与现浇节点都表现出良 好的抗震性能 , 除焊接节点外 , 其他节点均达到 3 . 5 % 的层间位移 , 而螺栓连接节点在强度、 延性、
[ 21] [ 20] [ 19]

, 以单自由度预制混凝土结构为

例 , 设计步骤为: ( 1) 首先确定结构屈服层间位移角 H y 和极 限层间位移角 H t u, 对一般预制混凝土结构 P riesley 建议取 : H . 003 , H y= 0 u 根据规范规定并考虑结 构重要性确定。 ( 2) 根据 H y和 H u 计算结构屈服层间变形 $y =H , 极限层间变形 $u = H , 和结构位移延性系 yh uh 数 L $ = $u /$y 。其中, h 为层高。 ( 3 ) 根据不同延性系数 L $ 确定结构等效阻

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尼比 N , P rie st ley 给出了几类常用连接的延性系数 L 的关系曲线 , 可以查图以确定 $ 和等效阻尼比 N N 。 ( 4 ) 已知 $u 和 N , 根据弹性位移反应谱可得 到极限位移下的结构自振周期 T。 ( 5) 由极限位移下的结构自振周期 T 可得到 极限位移下的结构割线刚度 K eff = 4P T
2 2

凝土框架结构拟动力试验研究

。该试验采

用 60 % 缩尺模 型, 一个方向为预制框架体 系, 另 一个方向为预制框架 - 墙体系 , 如图 6 所示。框 架节点采用了非线性弹性连接的预应力拼接节点 和拉压 屈 服 连 接 的 普 通后 浇 节 点。结 构 按 照 UBC 规范 4 类地震区地震强度用基于位 移的方 法进行设计。试验时 , 最大地震强度超出 UBC 规 范 4 类地震区地震强度的 50 % 。试验表明该结 构具有良好的抗震性能: 在框架 - 墙方向 , 最大层 间位移达到 1 . 8 % , 残余变形仅为 0 . 06 % , 预应力 对减小结构残余变形有很大帮助 , 试验结束后只 有墙、 柱底部和少量楼板出现轻微破坏; 在框架方 向 , 最大层间位移达到 4 . 5% , 但结构没有明显的 强度损失, 尽管后浇整体节点耗能大于预应力节 点 , 但强度损失、 残余变形和损坏程度也大于预应 力节点。试验同时验证了基于位移设计方法的可 靠性。

M。

( 6) 由极限位移下的割线刚度 K eff求得结构 在极限位移下的需求抗力 F u = K eff $u。 ( 7) 根据需求抗力 F u 进行截面设计。 ( 8) 根据 设计 好的 截面 参数修 正 H y, 重 复 ( 1) ~ ( 7) 步骤 , 进行迭代。 基于位移的设计方法比传统的基于力的设计 方法能更好地反应结构延 性和耗能性能。 PRE SSS项目进行的 5层预制结构拟动力试验模型就 是按照基于位移方法设计的。 1999年 , 加利福尼亚大学进行的 5 层预制混

图 6

PRESSS 项目 5 层预制框架试验模型示意 图

4 . 2 欧盟 / Seis m ic Behavio r of P recast Concre te Stru ctures w ith R espect to Eurocode 80项 目进行的预制混凝土框架结构整体抗震研 究 欧洲 ELSA 实验室进行的预制混凝土框架结 构拟动力试验研究。 2003 年起 , ELSA 实 验室进 行了多个预制混凝土框架 结构的拟动力 试验研 究 , 包括单跨双榀、 双跨双榀及不同楼板铺设方向 的预制框架结构。梁柱节点采用欧洲预制混凝土 厂房常用的螺栓连接节点 , 在柱顶预埋螺栓, 梁端 留孔, 螺栓插入梁孔后用螺母紧固而成节点, 部分

节点在梁柱间加入橡胶垫。这种节点的特点是转 动刚度较弱 , 但具有很大的变形能力。试验表明: 这些预制框架结构具有与现浇结构相当的抗震能 力 ; 结构最大层间位移可达到 8 % ; 未加橡胶垫的 节点由于梁柱混凝土直接接触出现部分混凝土压 碎 , 加橡胶垫的节点由于橡胶垫的大变形能力节 点在试验后基本保持完好。 同济大学进行的预制混凝土框架结构试验研 究。 2004年 , 同济大学课题组进行了 3 个预制混 凝土框架结构的拟动力试验研究 , 包括 2 个单榀 框架和 1 个铺板的三榀框架 ( 图 7 ) , 梁柱节点采 用了橡胶垫螺栓连接节点。试验表明 : 此类预制

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混凝土框架结构具有较好的抗震性能 ; 橡胶垫螺 栓连接节点抗震性能良好; 而采用焊接的板梁连 接节点在试验中破坏严重 , 是结构的薄弱环节 ; 结 构最大层间位移达到 4 . 2 % 时仍具有较好承载力 和复原能力。 2005年 , 同济大学课题组进行了一 个 3 跨 3 层预制混凝土框架结构 1 / 5 缩尺模型振

动台试验研究 (图 8) 。梁柱和板梁节点采用螺栓 连接。试验表明 : 结构总体刚度偏弱 , 大震时层间 位移较大, 连接处后浇混凝土破坏严重, 但梁柱节 点连接件完好, 柱通长未出现明显裂缝, 梁板之间 的连接需加强。

图 7 同济大学进行 的预制混凝土框架结构拟动力试验

图 8 同济大学进行的预制混凝土框架结构振动台试验的模型

4 . 3 其他研究者进行的预制混凝土框架结构整 体抗震研究 2005年 B landon 进行的 1 / 2缩尺 2 层预制混 [ 24] 凝土框架反复加载试验研究 。试件节点为后 浇整体式, 按照墨西哥的做法, 梁下部带弯钩钢筋 在节点内直段锚固长度只有 8 d, 通过节点内的水 平箍筋保持连续 , 在试验过程中梁下部钢筋出现 了滑移、 拔出, 直到试件接近破坏时才出现屈服。 B landon 采用压杆 ) ) ) 索模型分析了梁柱节点区 的受力性能 , 证明这种构造做法无法保证梁下部 纵 筋 的 连 续 性, 在 抗 震 框 架 中 应 予 以 避 免。 B landon 还研究了预制柱插入预制杯口基础并灌 浆的柱 - 基础节点的性能, 试验和分析表明这种 节点工作性能良好。

5 结



( 1) 预制混凝土框架结构节点可以分为等效 现浇节点和装配式节点, 等效现浇节点要求抗震 性能达到或超过现浇节点, 采用等效现浇节点的 结构可以按照现浇混凝土结构抗震要求设计, 装 配式节点抗震性能不同于现浇节点 , 采用装配式 节点结构抗震要求需专门研究规定。 ( 2) 常用的等效现浇节点有后浇整体节点和 预应力拼接节点 , 对这类节点的研究较为成熟 , 后 浇整体节点具有与现浇节点相同的力学性能和抗 震能力 ; 预应力拼接节点的特点是刚度、 强度衰减 小 , 节点残余变形小, 耗能较差。 ( 3) 常用的装配节点有焊接连接节点和螺栓 连接节点, 装配节点力学性能受具体构造影响很

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大 , 过去进行的研究也较少 , 一般说, 焊接节点整 体性好, 强度、 耗能、 延性等方面均可达到现浇节 点水平; 螺栓连接节点刚度弱, 变形能力大, 整体 性较差。 ( 4) 装配式节点的力学特性对结构整体抗震 性能有较大影响 , 这方面的研究目前还较少, 今后 应加强各类装配节点力学性能的试验研究和柔性 节点对结构整体抗震性能影响的研究。

参考文献
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