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试论新型棉纺粗纱机纺纱工艺


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第3 卷 第3 3 期
20    年 3 05 月

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C t n xlT c n l y o o T t eh o g ei e  o

试论新型棉纺粗纱机纺纱工艺
袁景山         


( 江苏无锡中氏机械制造公司)

摘要: 提出了      新型棉纺粗纱机纺纱工艺若干参数设定的建议。新型粗纱机的纺纱工艺, 在一定范围内
以大卷绕张力为宜, 为符合卷绕工艺要求, 从小纱到大纱, 卷绕张力应由大到小。适当加大捻 系 重视假捻器 数,

的假捻效果是新型粗纱机纺纱工艺的又一特征。锭速的设定应在“ 中纱” 前等高速,中纱” “ 以后逐渐降速, 使筒
管表层粗纱所承受的离心张力小于粗纱强力。四罗拉双胶 圈牵伸能减少粗纱毛羽, 改善粗纱结构, 提高粗纱机

的生产效率, 但存在 1  c m左右的机械波。

关键词:     粗纱机; 粗纱张力; 捻度; 假捻度; 锭速; 牵伸; 机械波 中图分类号: 0 2十      T1 .  S 3 24 文献标识码: B 文章编号: 0- 1( 0) - 1 5 1 14 2 50 0 2 0 7 5 0 30 - 0

T i Ds so o S i i T cnl y r l c s n  p n g  h o g a i u i n  n n e o o N w  p R v g  cie e i C t n inn f  T e  i Mahn U d  ot S n ig e y on s n  o p
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( xZ og i  h e M k g  , t , i g ) Wui  ns M ci r ai C. L . J ns h h a n y  n o d a u 

A s at  gei i stg  r pr e ronw  r n a n h h  i oo p n g       ugsos  ei s e l  m ts  e t e i m ci w i u d c t sni a bt c r  S tn n  n e a a e f  y o g  h e c s n  n  n r t v a p v e t i e p ps . g pcae ualf nw e i m ci s ni t ho g i t et s n Wi i t sn r o d Lr akg isib o e t r n ah e  n g  nl y h x ni .  d g  i o e a e  s  e  t r  y o g  n p n e o n  e o p v i c e  nn e o n idc an fm  a y n a e n  as wni t ho g dm n.  o e p pr onw e i s r s g  s l a tlg y t siy d g  nl y  ad Te  r  ey  e t r n e e i r m l  o  a o  f i n e o e o r r r t c h t r t f  y o g h o p v m ci si i t ho g ii r s g sf t sib ad i aetn fs- i eet a e ws r ah e n n e nl y n e i ti a o ual n t n tno t a e ws fc o fs tie n p n g  o s  a n w t  r  y  a g  i o  t t  c c c t k t l f f  - t . l Si ls e s u b h h o m d m  n  dc an ae m d m   a u cn igl  i obb p d p d  l e  bfe  i yr ad r s g r  i yr t s r et uat s n  o- n e  h d  i e r e u a n e e i f e u a o  e  r e o g t n s f e o f  n b s f e i l e t n i seg .  r edular d f a r ue i hins, r i r - i ua r n o r  r n tnt Fu rl ob p n  t  e c r n ai s ip v g  n  c o g  h o g  h o o r  e o r c d o g re m o n o r v w a v r l a n  v v i sut e  ehne dcv e c ny  oi m ci ,  m cai l e  u 1  ieii . n t c r ad  ac p ute  i c or n ah e bt  hn awv aot m  x tg g  u n n r o r i f e f  g  n u e c a b i f v c s sn K y  rs  oi M ci ,  i Tni ,  s Fl T i , nl Sed Da , cai l v e Wod  Rv g  h e Rv g  sn T i , s ws Si e  e , f M hn aWae n a n o n e o w t a e  t p d p rt e c

0 前言
在棉纺环锭纺纱系统中,      粗纺工程通过牵伸,

可将须条中纤维伸直度由8%以下提高到9% 7 0

一3 ", 9%  有利于提高条干 1 均匀度。 但经过粗纱
机的牵伸卷绕, 成纱质量指标如条干均匀度、 重量 不匀率、 强力不匀率、 结杂等都有恶化趋势。由于 传统粗纱机结构的缺陷, 开关车时牵伸、 卷绕机构 不同步产生的细节, 大大影响成纱单强不匀率、 重 量不匀率及细纱断头率, 形成成纱强力弱环 。日 本纺织界认为细纱质量及断头率 8%由粗纱质 0 量决定, 因而提高粗纱机质量乃是提高粗纱质量
作者简介 袁景山, 1 8 男,9 年生, 3 高级工程师, 无锡, 47 2 01 1 收稿 日 期
2 0 -11 0 4 -0 1

及细纱质量的关键。 新型棉纺粗纱机采用悬锭锭翼,      承载锭翼的 上龙筋固定不动, 使粗纱机纺纱系统与卷绕系统 分离, 一旦粗纱发生断头, 锭翼高速回转产生的气 流不再冲击粗纱, 纤维不会飘逸而产生大量纱疵。 悬锭锭翼为粗纱机高速、 大卷装和 自动化创造了 条件, 其机电一体化程度得以大大提高。新型棉 纺粗纱机采用四罗拉或三罗拉双胶圈牵伸, 配以 高质量的弹簧摇架或气动摇架加压和高效可靠的 上、 下罗拉清洁系统, 提高了牵伸系统的工作质量 和可靠性。由电子计算机控制变频或伺服电机的 多电机传动粗纱机, 取消了传统的变速机构、 成形 机构及多数工艺变换齿轮, 粗纱机运转速度进一

步 提高I  多电 传动 z 。 机 粗纱机设有张 . 3 1 力微调控
制系统(C C D装置)可检测粗纱下垂量, , 以保持

卷绕张力稳定。多电机传动粗纱机采用 3 一 个 4

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个变频或伺服电机分别传动牵伸罗拉、 锭翼、 筒管

纱伸长率, 而且会使伸长率减小, 并取得卷绕密度
增加的效果。新型棉纺粗纱机采用大卷绕张力纺

及升降机构, 锭翼工艺速度最高可达1 0  i 5 r n 0/ a m
由于牵伸和卷绕机构分别由单独电机传动, 关车 时卷绕机构先停, 牵伸机构后停, 使前罗拉至锭翼 之间的粗纱略为松弛, 再开车时张力又趋正常, 可
从根本上防止关车细节的发生。

新型棉纺悬锭粗纱机在我国纺织厂使用已有      2 多年历史, 0 许多厂对其进行了纺纱工艺探索, 取得了 一定的经验, 但多数厂仍沿用托锭粗纱机 的传统工艺, 影响了新型粗纱机正常使用和潜力 发挥。笔者试图抛砖引玉, 从新型粗纱机的设计, 结合纺纱工艺, 提出一些粗浅的意见供大家讨论。

纱是与托锭粗纱机纺纱工艺的最大区别。 众所周知,      粗纱在一落纱纺纱过程中, 由小纱 到大纱, 粗纱的卷绕张力须由大到小变化才能满 足粗纱卷绕的工艺要求, 才不至于发生冒纱。以 锥轮或齿链式无级变速器(I) P 为变速机构的传 V 统粗纱机均以经过修正的锥轮或凸轮曲线, 并辅 以机械或电气式张力微调控制系统, 来达到纺纱 过程中卷绕张力由大变小的目的; 多电机传动
( 电脑) 粗纱机则以植人 C U内的数学模式, P 并辅 以张力微调控制系统( C ) C D 来达到纺纱过程中 卷绕张力由大到小的目的。因此“ 恒张力纺纱” 不符合粗纱卷绕工艺要求, 其提法值得商榷。 “      压掌叶的离心力随卷绕直径的增加而增加

1 粗纱张力和“ 恒张力纺纱”
为实现正常卷绕,      粗纱机筒管的卷绕速度与 前罗拉输出速度之比应略大于 1且在一落纱过 , 程中保持稳定。卷绕速度与前罗拉输出速度之差 决定了卷绕张力, 在纺纱过程中, 该张力尚无法感 知和度量, 但其大小可用前罗拉钳口至假捻器之 间的粗纱段间接反映。该段粗纱张力可以目 测、 手感、 以线阵摄像传感器(C ) C D 来度量; 或以粗 纱伸长率来间接反映, 此段粗纱张力称之为纺纱 张力或习惯上认为是粗纱张力。卷绕张力与纺纱 张力的关系:1纺纱张力源于卷绕张力;2 纺 () () 纱张力的大小与假捻点以下粗纱在锭套管绕扣包 围角、 粗纱压掌处的摩擦包围角、 粗纱须条与锭翼 间的摩擦因数及假捻器等因素有关。 纺纱过程中卷绕速度与前罗拉输出速度之比      确定之后, 一般认为卷绕张力就已确定, 但纺纱张 力则可通过粗纱在压掌上绕扣数不同; 粗纱在锭 杆导纱孔位置的不同(/ 14圈或 34圈)假捻器 / ;
不同等方法来进行调节。因此卷绕张力与纺纱张 力既互相关联又有严格的区别。

( 因回转半径增加)压掌杆的离心力随卷绕直径 , 的增加而减小( 因回转半径减小)故压掌的压力 , 随卷绕直径的增加而减小。这样内层粗纱不至被

挤出卷装的两端。[也是片面的, ” ] ’ 甚至是错误
的。因为它忽略了纺纱过程中卷绕张力变化的工 艺要求, 认为依靠锭翼压掌的“ 自动” 调整作用,

使可以 避免冒 纱的发生。为此可通过以下试验来
说明:1增加压掌杆重量及加大压掌杆绕其支 () 点的回转半径, 即使其离心力增加而增大压掌叶

对筒管的压力, 希望以此增加粗纱的卷绕密度来
提高容纱量, 试验结果前后的容纱量没有变化, 即 卷绕密度没有增加。而当改变压掌由无导纱钩变 为有导纱钩, 并适度增加卷绕张力, 在粗纱伸长率

适当的前提下, 粗纱的容纱量由原40 m增加到 20  50 m () 40  2将压掌杆重量减小到锭翼回转时压 . 

掌叶 心, 压力” 不向 即“ 为负数[, ] ’ 由于卷绕张力
的作用粗纱卷绕仍能正常进行。因此可以认为锭 翼压掌压向筒管表面的压力( 压纱力) 应是以下 两种力的合力。() 1卷绕张力牵拉压掌叶压向筒 管的压力;2 压掌杆的离心惯性力作用使压掌 () 叶压向筒管表面的压力。 试验说明前者产生的压力远远大于压掌自身      产生的压力。为了防止粗纱机空运转时相邻锭翼

“      度 为一定 时, 当粗纱 捻 张力大则伸长

大 [] 不全面 n  ,, a实为 5 之说, 最简单的 证是: 纺 例 当
纱张力很小, 粗纱下垂量较大, 此时粗纱强力很 低, 其伸长率很大, 且条干恶化, 相反, 在假捻效果 良 粗纱张紧时其伸长率并不大。新型棉纺粗 好, 纱机大多采用四罗拉牵伸, 并使用高效聚氨醋 (U 假捻器, P) 在一定范围内采用较大的卷绕张 力, 不但不会使伸长率增加, 相反由于卷绕张力的 增加而使假捻效果增加, 使最易发生意外伸长的 前罗拉钳口处无捻三角区缩小, 不但不会增加粗
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压掌互不干绕, 则仍应保证在较低转速时( 0 如40 r i) / n压掌叶能自 m 动向心。

2 关于捻度和假捻度
新型棉纺粗纱机由于高速和大卷装, 粗纱的

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捻系数必须较传统的托锭粗纱机纺纱工艺中的推 荐值大。这是因为:1 粗纱卷装增大, () 在细纱机 上退绕时粗纱承受的张力增加, 因此必须在允许 范围内增加粗纱捻度以保证粗纱退绕时减少意外 伸长。() 2新型粗纱机高速和大卷装使筒管表层 粗纱承受的离心张力大大增加, 为降低粗纱断头, 保证粗纱机效率, 粗纱的捻度也必须适度增加。 当然粗纱捻度的设置必须与所纺纤维、 粗纱定量 及细纱的牵伸能力相匹配, 增加粗纱捻度还会影 响粗纱机的产量, 但为提高成纱质量及粗纱机运 行效率, 大捻度仍然是新型棉纺粗纱机纺纱工艺 的主要特征之一。 新型棉纺粗纱机设置了高效假捻器,      利用假 捻的方法来增加前罗拉钳口至假捻点之间粗纱的 强力, 缩小无捻三角区, 防止和减少粗纱纺纱段的 意外伸长, 提高粗纱质量。这里引人“ 假捻度” 的 概念: 粗纱机正常运转时停车, 在纺纱段截取 1 0 C m粗纱, 其上包含的捻度可以定义为假捻度。假 捻度一般为粗纱捻度的一倍至数倍, 假捻效果好 则假捻度高; 假捻度的大小与纤维种类、 粗纱定 量、 纺纱张力大小、 导纱角大小、 锭翼转速及假捻 器材质、 形状、 假捻直径大小等因素相关, 其中纺 纱张力为关键的可调因素。 棉纺粗纱机筒管前后配置,      相应的锭翼亦为 前后排配置。由于自 前罗拉输出的须条纵向位于 一条直线上, 被引向锭翼人口时, 若为等高锭翼便 形成前排导纱角小, 后排导纱角大, 在捻度作用下 前罗拉钳口处形成的无捻三角区后排粗纱较前排 粗纱大。无捻三角区处易发生意外伸长, 为了使 前后排粗纱伸长差异减小, 便把后排锭翼的上部 抬高, 形成前排低后排高, 使其导纱角一致的等导 纱角锭翼。采用三罗拉牵伸机构的粗纱机, 等导 纱角锭翼使用效果较显著, 因为三罗拉牵伸机构 的主牵伸区不允许采用较小的集合器, 否则粗纱 条干恶化, 此时, 输出的粗纱须条较宽( 一般达 8

数据, 均为四罗拉牵伸, 但一种是等高锭翼, 另一 种为等导纱角锭翼, 试验数据表明, 两者的效果相 近( 不同工厂伸长率试验有差异, 仅供参考) 。
表 1 不同规格粗纱机纺纱伸长率试验     
机型

极差 伸长率/ 极差 % 试验 / 百 / 百 号 大纱 中纱 小纱 分点 前排 后排 分点

伸长率/ %

1 2

2 2 .4 2 1 2 0 0 4 2 5 2. 4 0. 0 . 5 .8 .7 .7 .4 7 2 6 2 6 2 6 0 0 2 7 2. 0 0. 3 .2 .3 .7 .5 .3 4 3 2 2 2 2 2 0 0 1 12 13 0 0 . 7 . 3 .9 . 8 . 3 . 0 .7

IA 3 F 41

3 4


1 S A CF 2

2 7 2 6 2 3 0 4 12 14 0 1 .3 . 3 . 0 . 3 .3 .2 .9 1 1 3 1 2 0 8 0. 9 2 0 1 9 0. 7 .8 . 8 . 9 4 . 7 .0
0 1 1 1 4 1 8 0 7 1 5 1 4 0. 9 . 0 . 5 . 0 . 0 . 5 .6 1 2 1 5 1 7 0 5 1 6 1 5 0. 4 . 2 . 0 . 8 . 6 . 0 .6 0

4 1 6

3 4

13 14 19 0 5 15 14 0 0 .3 . 7 .0 . 7 . 5 .7 . 8 0 1 1 1 6 1 7 0 6 1 3 1 41 0. 9 .5 . 2 . 8 . 3 . 2 .

锭翼, 1 5  纺C  to 4 e . x

() 1潍坊二棉, 41 F 3 型粗纱机为等导纱角锭翼, A 纺 C 1.  , 重庆三棉,CA6 型粗纱机为等高 J  6  ( ) 4 t 2  e x SF41

等导纱角锭翼因前后排锭翼不同而增加了锭      翼备件; 后排锭杆抬高使下清洁器取出困难; 锭翼 齿轮保养时, 上龙筋盖板必须取下。曾有个别厂 将等导纱角锭翼改回等高锭翼的例子。从纺纱工 艺角度分析, 等导纱角锭翼的后排锭翼假捻器至 前罗拉钳口间粗纱长度短, 弹性减少, 对张力的敏 感性增加, 对卷绕张力的调整要求提高, 当调整不 当或假捻效果欠佳时, 反而不利于条干的改善和 伸长率差异的减小。也有纺织厂发现, 等高锭翼 纺某品种粗纱时, 后排粗纱强力低于前排, 在细纱 机上退绕时易断头。改用等导纱角锭翼后, 后排 锭翼退绕断头有所减少。但一台粗纱机锭速不存 在差异, 粗纱的捻度前后排粗纱是一致的, 出现上 述现象有待更多纺纱实践证实和探讨。

3 锭速和“ 恒离心力纺纱”
高速和大卷装是新型棉纺粗纱机的主要技术     

特征, 目前新型粗纱机的工艺转速可达 1 0  2 r 0 /
mn 10 rmn 粗纱卷装的直径达 10  i一 50  i, / 5 m m 18  此时绕在筒管表面的粗纱所承受的离心 7m m, 张力往往超过粗纱的强力而发生卷绕部位的断 头, 造成纤维大量飘逸, 产生严重的纱疵。因此, 提高锭速以提高粗纱机产量不仅受粗纱机机械因

m 1 m )前罗拉钳口 m一0  , m 处无捻三角区长度较 .
长, 前后排差异大, 造成前后排粗纱伸长差异增 大。但是现代新型棉纺粗纱机大多采用四罗拉牵 伸机构, 在主牵伸区前增加有集束区, 集束区内采 用了较小的集合器, 不影响粗纱条干, 此时, 输出 的粗纱须条宽度仅 5  m m左右, 使用高效假捻器 后使无捻三角区缩短到 1 m 0  m以内, 使用等高锭 翼前后排差异也不大, 因此采用等导纱角锭翼的 效果就不明显。表 1 分别为两钟规格粗纱机试验
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素的制约, 更受到粗纱强力的制约。 定量5 0 扩1
m 捻度4 1 c , 捻/0  m的粗纱离心张力与锭速、 卷绕

直径的关系如图1 所示〔。 ’ 离心张力随 」 锭速和卷
绕直径的增加而急剧上升, 当卷绕直径为 10  5m m

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时, 10 r i, 锭速 00  n粗纱承受的离心张力为 35 / m .

c, N但当锭速达到 1 0  i时, 5 r n 其离心张力已 0 / m 达8 , c 已大大超过粗纱的强力, N 必然会使筒管
表层的粗纱发生断裂, 影响正常卷绕。

溉 。1 卜 只 半 白 ,被

4 5 6   7   9   1 5 2 1 5  5 0  5  0  0 1 0  3 1 0

卷绕直径D/ m              m

图 1 离心张力与锭速 、 卷绕直径的关系

为了兼顾粗纱机的产量和效率,      新型棉纺粗 纱机包括使用变频调速的单电机传动粗纱机和多 电机( 电脑) 粗纱机都设置了在中纱以后降低锭 速( 即降低筒管转速) 的电气控制系统; 中纱以前 在粗纱强力可以承受的前提下, 粗纱机以设定的 高速运行, 而中纱以后按粗纱强力大小设计锭速 的降低方案, 以保证尽可能减少大纱断头, 确保粗 纱机运转效率, 这里所述的“ 中纱” 并不是一个确 定的直径或卷绕长度。因为粗纱强力随所纺粗纱 的纤维品种、 定量、 捻度乃至温湿度等种种因素而 变, 各纺织厂在纺纱过程中可按实测断头率数据 和经验确定。粗纱一落纱过程中“ 恒离心力纺 纱” 的提法既不科学又不切合实际。粗纱机为了 达到较高的纺纱效率, 应找出“ 中纱” 的位置, 限 制中纱以后的锭速( 筒管转速)使筒管表层粗纱 , 的离心张力小于该品种粗纱强力即可。否则, 追 求“ 恒离心力纺纱” 将会大大降低粗纱机产量, 或 在小纱时会发生“ 离谱” 的高锭速。

变形减少, 有利于提高粗纱须条纤维伸直度。 () 3在整理区中设置了较小的集合器, 须条输出 宽度窄, 无捻三角区小, 在此处发生意外伸长的可 能性减小, 伸长率和伸长率差异均减少。() 4粗 纱毛羽减少, 在整理区内使用小集合器后, 前罗拉 输出的须条接近圆形, 捻度向上传递使无捻三角 区减小, 导致粗纱结构改善, 毛羽显著减少。() 5 四罗拉双胶圈牵伸适合重定量粗纱的纺制, 提高 了粗纱机增产的潜力。但四罗拉双胶圈牵伸比三 罗拉双胶圈牵伸增加了一根罗拉, 也会带一些弊 病:1易发生机械波, () 主牵伸区前钳口( 二罗拉) 为被动罗拉, 一二罗拉传动托架设计制造或调整 不当, 易出现机械波。( ) 2 主牵伸区前钳 口的上、 下罗拉位于一罗拉之后, 当清洁器效果不佳时, 二 罗拉积花挡车工难以发现, 会造成严重纱疵, 对成 纱质量威胁很大。( ) 3 增加一列罗拉, 增加了制 造成本及使用成本。 与牵伸有关的工艺参数设置,      如隔距、 隔距 块、 加压、 牵伸分配等各纺织厂都有很丰富的经 验, 不多赘述, 这里提出两点意见供讨论。

41 粗纱定量和牵伸倍数 . 粗纱的定量要与熟条定量、      细纱的牵伸能力
等工艺条件相适应, 对粗纱工序而言, 其产量决定 于定量及锭速两大因素, 重定量能适当减小捻系 数增加产量或相对降低锭速, 有利于粗纱工序生 产稳定和粗纱机寿命的提高。粗纱工序牵伸倍数 大小的设定必须与细纱牵伸能力和成纱质量综合 考虑, 一般而言, 粗纱加大牵伸倍数后, 慢速纤维 与快速纤维的比值增加, 有利于纤维伸直度提高。 粗纱牵伸倍数加大, 能减小细纱的牵伸负担, 纺特 细号纱时, 粗纱加大牵伸后条干恶化的损失, 可以 在细纱用较小牵伸获得条干改善得以补偿, 综合 效果会更好。 42  c . 1          m机械波问题 采用四罗拉双胶圈牵伸的新型棉纺粗纱机,      很多厂在粗纱的波谱图中发现有 1  c m左右的机

4 与牵伸有关的工艺参数
新型棉纺粗纱机大多采用三罗拉或四      罗拉艰
胶圈牵伸。三罗拉双胶圈牵伸为双区牵伸, 即主 牵伸区和后牵伸区, 四罗拉双胶圈牵伸则在主牵 伸区之前增加了整理区, 后者的主要特点:1 主 () 牵伸区不设置集合器, 须条横向宽度大, 钳口对纤 维的控制作用加强; 浮游区减小, 纤维变速点前移

械波, 经细纱机牵伸之后则为2 c 3 c 5  0  m一 m左右
的机械波。不同国别、 不同型号、 不同使用时间的 粗纱机大都有 1  c m左右的机械波, 其造成的原因 至今未查明也未真正解决。某厂经多方案的对比 试验, 得出趋向性结论: 牵伸力增加则此波的频次

且较稳定, 粗纱条干质量得以提高。() 2 经主牵
伸区较大牵伸后须条进人整理区, 使纤维急弹性
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就增高; 牵伸力降低则此波的频次就减少。1  c m 机械波是牵伸波还是机械波, 如何解决, 谨提出请
同行讨论。

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5 结语
新型棉纺粗纱机纺纱工艺,      在一定范围内以 大卷绕张力纺纱为宜, 为符合卷绕工艺要求, 在小 纱到大纱的纺纱过程中, 卷绕张力的变化规律应 由大到小。适当加大捻系数, 重视假捻器的假捻 效果是新型棉纺粗纱机的纺纱工艺的又一特征。 锭速的设定应为“ 中纱” 前等高速,中纱” “ 以后逐 渐降速, 使筒管表层粗纱所承受的离心张力小于 粗纱强力。四罗拉双胶圈牵伸装置能减少粗纱毛 羽, 改善粗纱结构, 提高粗纱机增产潜力, 但存在 1  c m左右的机械波值得探讨。

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术, 0; (1 : 一 9 2 43 1)1 1. 0 2 6

? 革新改造 ?

P TA型喷气织机送经变频器的替代 A-
置即可。

我公司PT      - A A型喷气织机送经用变频器, 曾
经有因电路板烧毁而报废的现象。由于购买进口 变频器价格昂贵, 我公司电气技术人员经过研究, 决定采用国产变频器代替进口变频器。 国产 V D 型高功能简易交流电机驱动器     S F-

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信号。采用两个三极管可以与 V DS F - 型驱动器 对接, 三级管型号 3 G C其发射极均接地, D6 , 基极
分别接 2 4号与 2 6号输人端子。与 2 4号对应的

主电路输人输出与原装变频器一样, 输人均为单 相交流20 , ,, 2V R ST任选, 输出端子 U V W接 ,,
到送经电机上。图 1 V DS型驱动器输人输 是 F-
出连线情况。

三极管集电极接到 M , 6 ,与2 号对应的三级管集

电 接到Mo 极 o
V DS      F -型驱动器操作方式参数 Z 1 0 - 运转指

令来源由d( o运转指令由操作面板控制) 改为d 2
( 运转指令由外部端子控制, 键盘 SO T P无效) 。 同时4 4 0 - 多功能输人端子( oM ) M , ,设为d( o 2M ;

运转停止,, M : 正转) 反转/ 。这样, 当正转高电 平 信号来时, 三极管导通, , M 接地, 相当于开关按 下, M正转; 电机 低电平时, 三极管截止, 。 M 为高
电平, 电机反转。当运转高电平信号来时, 三极管 导通, M 为低电平, 则 o 驱动器驱动电机运转; 低 电 平时, 三极管截止,。 M 为高电平, 驱动器停止输
图1 国产驱动器连线情况

出。

P TA型喷气织机送经变频器 1 号端子为      A- 2 o lv速度控制输人,1 v一o 1 号端子接地, 1 可将 2 号端子引线接人类比电流频率指令 A II  V,  I 号接 到G D N 。将 V DS F - 型驱动器频率指令来源(- 20 0 为其代号)o主频率输人由操作面板控制) d( 改为

d[ l主频率由 外部端子(V) A I输人模拟信号 D 0 C  V一+0 , 1 V 即将驱动器面板上插销插人正确位 ]
万方数据

另外,      可以使用 V DS F -型驱动器多功能指示 输出接点常闭触点R ,C BR 进行变频器故障输出。 只需用引线将 1 6号( 1V 接人 2 +  ) 2 5号端子和 R 上,1 C 2 号接到 R B即可。通过上述方法改变接 口, 成功地用国产 V DS F -型驱动器替代了P TA A- 型喷气织机送经变频器。上机运行两年来, 织造 顺利, 并且从未出现故障。
浙江省杭州一棉有限公司 雷              震


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