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框架结构酒店毕业设计计算书


长 春 工 程 学 院

毕业设计(论文)成绩评定表
学生姓名 设计题目 李楠 所学专业 土木工程 长春金安大饭店建筑、结构、施工设计


调研综述(15 分)











r />
绩(35%) 及
成果质量(60 分)




工作表现(15 分)

外文翻译(10 分)

评语:

指导教师评阅总成绩: (百分制) 指导教师评阅总成绩: (?35%)指导教师:


题目难度(10 分)













绩(15%) 及
外文翻译(10 分)




成果质量(70 分)

调研综述(10 分)

评语:

评阅教师评阅总成绩: (百分制) 评阅教师评阅总成绩: (?15%)评阅教师:

续前表


评语:















答辩总成绩: (百分制) 答辩总成绩: (?50%)专业答辩小组组长签字: 指导教师成绩(35%);评阅人成绩(15%); : : 答辩成绩(50%) :

总成绩
总成绩得分: 上分教师:

学院答辩委员会评定意见

总成绩等级:

院答辩委员会主任: 年月日

毕业设计(论文)

长春金安大饭店建筑、结构、施工设计
TheArchitecture, Structure and Construction Design of ChangchunJin-An Hotel

学生姓名: : 所在院系: 所学专业: : 所在班级::





土木工程学院 土木工程 土木 0743 张利 教授 高志通 教授

指导教师::隋艳娥 教师职称:: 完成时间:: 讲师

2011 年 6 月 19 日

长春工程学院





在建筑设计中我研究了建筑方面大大小小的规范,虽然还不是十分精通,但 是毕业设计使我对这些知识有了进一步理解,特别是旅馆设计规范进行了学习, 在建筑设计中我们完成了建筑平、立、剖面等图的设计,在楼梯的设计中,我对 于楼梯开间与进深对于楼梯平台板宽度的影响印象深刻。 在结构设计中我们进行了板的配筋设计,一榀框架的设计以及楼梯,基础的 配筋设计, 在框架结构的设计, 我学习建筑的荷载收集, 分析结构和构件的受力, 采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的内力,然后进行内力组合,挑选出 最不利的内力组合进行截面的承载力计算,保证结构有足够的强度和稳定性。在 对竖向荷载的计算中采用了弯矩分配法,对水平荷载采用了 D 值法,对钢筋混 凝土构件的受力性能, 受弯构件的正截面和斜截面计算,受压构件的承载力计算 都有应用。 在施工设计中我们进行了建筑主体结构的清单计算, 编写了标前的施工进度 计划表,编写了施工组织设计,学习并且绘制了施工平面布置图,这对于我们来 说都是对于过去知识的一个梳理与提高, 特别是对一项专项工程施工中的问题与 施工工艺有了一定的了解,这对我将来从事施工工作非常有帮助。

关键词

旅馆设计;一榀框架;D 值法;施工组织设计

Abstract
I have studied in thedifferent standardings of the architectural design .Though I am not a very proficient to the rules, the graduation has made me have a better understanding of knowledge, especially in hotel design specifications. Ror learning in architectural design, we completed the construction flat, vertical, profiles and other map design, staircase design, staircase, I am deep into the bay and the width of the landing

board was impressed. In the structural design of reinforcement we had a board design, frame design and a Pin the stairs, foundation reinforcement design in the framework of the design, I study the construction of the load to collect, analyze the structure and components of the force, I use different methods were calculated under various loading forces, and then combined forces, internal forces to select the most unfavorable combination of cross-section of the bearing capacity, to ensure that the structure has sufficient strengthand stability. In the calculation of the vertical load using the moment distribution method, lateral load using the D value method of reinforced concrete structures of the mechanical properties, flexural sections and oblique sections are calculated,the bearing capacity of compression members calculations are applied. In construction design, we were make a list of the main structure of the calculation,and I preparation of standard form construction schedule prior to the preparation of the construction organization design.I learnand draw a floor plan of construction, which for us is the knowledge of the past a comb with the increase.It is especially for a special construction problems in the construction process with a certain understanding, which I am engaged in construction work what will be very helpful

Keywords
The hotel design;a Pin the stairs;The D value method of reinforced concrete structures;The preparation of the construction organization design

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目录
前言??????????????????????????????????1 1 建筑设计部分 1.1 工程背景 ......................................................................................................................................... 2
1.1.1 工程概况 ................................................................................................................................ 2 1.1.2 地理位置 ................................................................................................................................ 2 1.1.3 建筑平面的设计..................................................................................................................... 2

1.2 宾馆设计的基本要求 .................................................................................................................. 3
1.2.1 建筑平面设计......................................................................................................................... 3 1.2.2 建筑体型和立面设计............................................................................................................. 5

1.3 抗震设计 ........................................................................................................................................ 5 1.4 设计参数及计算 ........................................................................................................................... 5
1.4.1 层高的选取............................................................................................................................ 5 1.4.2 楼梯尺度设计........................................................................................................................ 5 1.4.3 卫生间设计............................................................................................................................. 6 1.4.4 窗洞口尺寸设计.................................................................................................................... 6

2 结构设计 2.1 工程概况 ......................................................................................................................................... 7 2.2 结构布置 ......................................................................................................................................... 7
2.2.1 梁.柱截面尺寸的初步确定................................................................................................ 7

2.3

楼板配筋设计 ............................................................................................................................ 8 2.3.1 荷载收集.............................................................................................................................. 8 2.3.2 板的计算.............................................................................................................................. 9 2.3.3 配筋计算............................................................................................................................ 14 楼梯配筋计算 .......................................................................................................................... 15
2.4.1 梯段板设计........................................................................................................................ 15 2.4.2 平台板计算........................................................................................................................... 18 2.4.3 平台梁计算........................................................................................................................... 20 2.4.4 短柱设计 .............................................................................................................................. 21

2.4

2.5

框架设计计算 .......................................................................................................................... 22
2.5.1 2.5.2 2.5.3 2.5.4 2.5.5 2.5.6 计算单元及计算简图........................................................................................................ 22 荷载收集:.......................................................................................................................... 23 荷载作用下的框架内力分析 ............................................................................................ 30 框架内力组合.................................................................................................................... 62 内力调整............................................................................................................................ 62 框架截面设计.................................................................................................................... 65

2.6

基础设计.................................................................................................................................... 75
2.6.1 确定桩型桩长和截面尺寸................................................................................................ 75 2.6.2 单桩承载力计算................................................................................................................ 75
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2.6.3 承台计算 ............................................................................................................................. 75

3.施工设计部分 投标书文件........................................................................................................................................... 82 填表须知 ............................................................................................................................................... 83 总说明.................................................................................................................................................... 84 图纸会审记录 ...................................................................................................................................... 85 分部分项工程量清单 ........................................................................................................................ 86 施工组织设计 ...................................................................................................................................... 97 3.1 工程概况 ....................................................................................................................................... 97
3.1.1 现状概述 ............................................................................................................................. 96 3.1.2 项目部组织机构及职责...................................................................................................... 97

3.2 工程部署 ..................................................................................................................................... 100 3.3 施工准备 ..................................................................................................................................... 101
3.1.1 施工环境准备..................................................................................................................... 101 3.1.2 施工技术准备..................................................................................................................... 101 3.1.3 施工材料准备..................................................................................................................... 102 3.1.4 施工机械准备..................................................................................................................... 102 3.1.5 临时设施准备..................................................................................................................... 102 3.1.6 劳动力准备......................................................................................................................... 103

3.4 主要项目施工方法工艺 .......................................................................................................... 103
3.4.1 施工测量 ............................................................................................................................ 103 3.4.2 回填土工程......................................................................................................................... 108 3.4.3 桩基础工程......................................................................................................................... 110 3.4.4 钢筋工程 ............................................................................................................................ 114 3.4.5 模板工程 ............................................................................................................................ 117 3.4.6 混凝土工程......................................................................................................................... 120 3.4.7 脚手架工程、.................................................................................................................... 124 3.4.8 砌体工程、......................................................................................................................... 131 3.4.9 屋面工程 ............................................................................................................................ 134 3.4.10 楼地面工程....................................................................................................................... 136 3.4.11 一般装饰工程................................................................................................................... 138 3.4.12 雨季施工技术保证措....................................................................................................... 141 3.5 质量保证措施......................................................................................................................... 142

结束语.................................................................................................................................................. 147 致谢 ...................................................................................................................................................... 148 参考文献 ............................................................................................................................................. 149 附录
内力组合表 施工进度计划表 施工总平面图

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前言
毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段,是毕业前的综合学习阶段, 是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。 我的设计题目是金开大饭店,整个设计分三个部分:建筑设计,结构设计和施工 设计,建筑设计主要包括建筑的外形,功能区的划分,结构设计主要包括框架梁,柱 设计,楼板,基础和楼梯设计;施工设计包括清单工程量计算,施工组织设计,施工 平面布置图。可以说这是一次非常完备的理论与实际的结合。 毕业设计的三个月里,在指导老师的帮助下,经过资料查阅、设计计算、论文撰 写以及外文的翻译,加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知 识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时,进一步了解了 Excel。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD、天正结构、天正建筑,以上所有这些从不同 方面达到了毕业设计的目的与要求。 框架结构设计的计算工作量很大,在计算过程中以手算为主,辅以一些计算软件 的校正。由于经验的匮乏和时间的仓促,难免有不妥和疏忽之处,敬请各位老师批评 指正。

编者:李楠 2011 年 6 月

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1 建筑设计部分
1.1 工程背景
1.1.1 工程概况 长春金安大饭店设计楼, 主体九层, 钢筋混凝土框架结构。 梁板柱均为现浇, 建筑面积 10736m , 建筑平面主体为 L 形,长度为 63.16 米,宽度(包括附属结构)为 44.73 米。该酒店分为娱乐餐 饮健身部与住宿部, 分别位于大 L 的短侧与长侧, 住宿部分包括标准间, 套房, 单人间, 办公室, 会议室等部分,标准间房屋开间 3.9 米,进深 6.9 米,走廊宽为 2.1 米,底层层高 4.2 米,二层 层高为 3.9 米,其他层层高 3.3 米,室内外高差为 0.45 米,设防烈度为 7 度,二类场地。 1.1.2 地理位置 该建筑位于长春东南湖大路与临河街交汇处,建筑沿街外轮廓线较好的联系了两条街道。大 面积的玻璃窗和门不仅仅为建筑提供了充足的采光,也将城市空间引入了建筑视野中。同时为建 筑施工提供了交通便利。
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图 1-1 建筑总平面图

1.1.3 建筑平面的设计 1.1.3.1 使用部分的平面设计 建筑平面中各个使用房间和辅助用房,是建筑平面组合的基本单元。 使用房间的设计

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宾馆的客房要求安静,因此在设计中客房部与娱乐餐饮部分分开,使其少受干扰,同时餐饮 与娱乐又可以使用独立使用,对外开放。 使用房间平面的设计的要求: ① ② ③ 房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具设备合理布置的要求。 门窗的大小和位置,应考虑房间的出入方便,疏散安全,采光通风较好。 房间的构成应使结构构造布置合理,施工方便,也要有利于房间的组合,所有材料符合

相应的建筑面积。 ④ 室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部,要考虑人们的使用和审美要求。

1.2 宾馆设计的基本要求
宾馆是综合性的公共建筑。宾馆向顾客提供一定时间的住宿,也可提供饮食、娱乐、购物等 服务。 1.2.1 建筑平面设计 宾馆还可以承担城市的部分社会功能。 而建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋个部分的组 合关系。 在平面设计中, 始终需要从建筑整体空间组合的效应来考虑, 紧密联系建筑剖面和立面, 分析剖面、立面的的可能性和合理性;也就是说,我们从平面设计入手,但是要着眼于建筑空间 的组合。 这里使用了 L 形的建筑形状,在注重简单的同时,使结构立面有所变化,一高一矮,一长一 短,实现结构与功能上的区分,同时主体部分保持传统的一字形,使主体部分对称规则。 1.2.1.1 宾馆出入口 这里宾馆主要设置了两个入口,主入口位于 L 形的连接处,附属部分入口位于附属部分的中部。 ① 主要出入口及位置应显著,可供旅客直达客厅。 ② 辅助出入口,用于出席宴会、会议及商场购物的非住宿宾馆出入。

1.2.1.2 标准层 1.2.1.2.1 标准层设计的一般规定 ① 公共用房与辅助用房应根据宾馆等级、经营管理要求和宾馆附近客提供使用个公共设施

情况确定。 ② 建筑布局应与管理方式和服务手段相适应,做到分区明确,联系方便,保证客房及公共 房具有良好的住居和活动环境。 ③ 建筑热公设计应做到因地制宜,保证室内基本的热环境要求,发挥投资的经济效益。

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④ 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷,做到建筑围护结构的保温和隔热, 以利节能。 ⑤ 采暖地区的宾馆客房部分的保温隔热标准应负荷现行的?民用建筑节能设计标准?的规定。 ⑥ 室内应尽量利用自然采光。 1.2.1.2.2 标准层设计要求 ①标准层客房要求:尽可能提高客房面积在标准层中的比例,增加客房间数。客房间数还应 按服务人员服务的客房数(1~16)倍数确定。 ②自然环境和能源要求: 标准层设计应考虑周围环境, 占据好的朝向及景向, 减少外墙面积, 节省能源。 ③平面形式:平面形式应考虑疏散梯位置均匀分布,位置要明显,负荷建筑设计防火规范要 求。 ④标准层公共走道净高大于 2.1m。 1.2.1.3 客房的设计 ①客房设计总体为南北朝向,临近街道。 ②客房设计应考虑家具布置,家具设计应符合人体尺度、方便使用和有利于维修。 ③客房长为 6.9 米,宽度为 3.9 米,长宽比接近 2:1。 ④客房净高为 2.7m,大于等于 2.4m,e 而且不设空调时不应低于 2.6m。 ⑤客房内走道宽度大于等于 1.1m,公共走道净高不低于 2.1m。 ⑥客房门洞宽度等于 0.9m,高度等于 2.1m。 ⑦客房的允许噪音等级根据不同要求,设计时需要根据具体要求确定,这里客房与娱乐部分 做了分离处理。 ⑧客房室内色彩及装修宜简洁、协调。 ⑨标准较高的客房比如各层的套房设置电话和集中的电器设施。 1.2.1.4 卫生间设计 ①根据宾馆三级标准确定卫生间设计标准,包括卫生设备的配套,面积的确定和墙、地面材 料等的选用。 ②卫生间管道集中于两个标准间的中部,便于维护和更新。 ③卫生间地面及墙面应选用耐火易洁面材料,并应做防火层,泛水及地漏。

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④卫生间设置通风就干燥装置。 ⑤当卫生间无自然通风在中间管道井部位设置 排风措施。 ⑥卫生间不应设在餐厅、厨房、食品储藏,变配电室等严格卫生要求火防潮要求用房的直接 上层。 ⑦卫生间不应向客房火走道开窗。 ⑧客房上下层直通的管道井不应在卫生间内开设检修门。 ⑨卫生间管道有可靠的防漏水,防洁露和隔音措施,并便于检修。 1.2.2 建筑体型和立面设计 本建筑物在立面上比较简单,呈现一高一矮两个矩形,较为简介,经济,这里建筑物分为两 个部分,尽可能做到主次分明,交接明确。建筑物有几个形体组合时,应突出主要形体, 由各 部分体量之间的大小、高低、宽窄,形状的对比,平面位置的前后,以及突出入口等手法来强调 主体部分。交接明确,不仅是建筑造型的要求,同样也是房屋结构构造上的要求。简洁的建筑体 型易于取得完整统一的造型效果,同时在结构布置和构造施工方面也比较经济合理。 建筑物的体型为 L 形与周围建筑,道路相呼应配合,考虑和地形、绿化等基地环境的协调一致, 使建筑物在基地环境中显得完整统一

1.3 抗震设计
建筑物由于存在主体与附属两部分的不同,两部分结构受气温变化、地基不均匀沉降以及地 震等因素的影响,使结构内部产生附加应力和变形。因此为了解决这一问题建筑在两部分相交位 置设置了一道沉降缝,位于住宿区与娱乐区的交接位置,这里沉降缝设置为 70mm。 沉降缝构造 沉降缝主要满足建筑物各部分在垂直方向的自由沉降变形,故应将建筑物从基础到顶面全部 剖断开。

1.4 设计参数及计算
1.4.1 层高的选取 一层取 4200mm,二层为 3900mm,其余层层高 3300mm。 1.4.2 楼梯尺度设计 1.4.2.1 根据楼梯的房间跨度,确定楼梯梯段宽度 B B=(W-b-2c)/2,取公共建筑梯井一般大于 160mm,这里取 400mm.B=(3900-200-100?2)/2=1650mm(符合 1/2M)

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1.4.2.2 确定楼梯平台宽度 一侧 D=B+150=1650+150=1800mm 1.4.2.3 确定楼梯踏步尺寸 每层踏步级数 N=F/h 则 N=4200/175=24(偶数)N=3900/150=26(偶数)N=3300/150=22(偶数) 1.4.2.4 计算楼梯的水平投影长度 一层楼梯 I=(n-1)?b,I=11?280=3080mm 二层楼梯 I=(n-1)?b,I=12?280=3360mm 其余层楼梯 I=(n-1)?b,I=10?300=3000mm 1.4.3 卫生间设计 建筑设有公共卫生间与客房部的独立卫生间。 每个房间均设有独立卫生间,内设三件洁具:脸盆,坐便,淋浴器。具体布置见建筑图 公共卫生间部分: 查阅建筑设计资料集 4 旅馆部分,公共卫生间厕位最低标准男厕每百人 1 个,女厕为每五十 人一个,这里在公共娱乐区域,男厕设置三个蹲位,女厕为四个蹲位,在客房部分同时设置了公 共卫生间供服务人员与管理人员使用,男厕设置四个蹲位,女厕为四个蹲位,均满足要求。 1.4.4 窗洞口尺寸设计 1.4.4.1 窗的大小的确定 窗地面积比=窗洞口面积/房间地面面积 这里宾馆客房工作活动要求精度为粗糙,一层办公 室的工作活动要求精度为中精密,因此全楼为了美观以及采光良好,统一采用中精密要求,窗地 面积比统一定为中精密要求—1/8 计算采光面积 S > 1/8?(6.9?3.9)=3.36m
2 2

而一层与二层窗户为 2.1?2.1=4.41 m 其余层 2.1?1.8=3.78 m 均满足窗地面积比条件。

2

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2 结构设计
2.1 工程概况
本工程主体九层, 框架结构, 层柱截面尺寸为 700 mm?700mm,2 层柱的截面尺寸为 600mm 1 ?600mm,3-9 层柱的截面尺寸为 550mm?550mm,底层层高为 4.2m,二层层高为 3.9m,其他层层 均高为 3.3m。

2.2 结构布置

图 2-1 板布置图

2.2.1 梁.柱截面尺寸的初步确定 2.2.2.1 梁的截面尺寸 主梁: h=(1/10—1/18)L=(1/10—1/18)?7800mm=433mm— 780mm b=(1/2—1/3)h =(1/2—1/3)?600mm=200mm—400mm 次梁: h=(1/14—1/18)L=(1/18—1/14)?6900mm=383mm—493mm b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)?400mm=133mm—200mm 2.2.2.2 柱的截面尺寸估算 (1)h=(1/6~1/12)H b=(1~1/1.5)h 则先取一层柱尺寸为 700 mm?700mm 取 h=600mm 取 b=400mm 取 h=400mm 取 b=200mm

(2)按轴心受压计算,建筑高度大于 24m μ = 0.75 中柱受力较大,所以中柱轴压比限制满足的话,边柱也一定满足要求 N = n × F × 12~15 × 1.2 =9?12?(3.45+1.05)?7.8×1.2=4548.96KN

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柱采用 C35 混凝土,f = 16.7/

2

4548.96 × 103 = = 0.55 < μ = 0.75 × 700 × 700 × 16.7 (3)抗震要求 b ≥ 400,
h b

≤3

而 700 mm?700mm 均满足要求 λ= 4850 = = 3.67 > 2 满足剪跨比要求 20 2 × 660

(4)变截面 这里变两次截面 二层变一次截面 600 mm?600mm

四层变一次截面 550mm?550mm 根据上述计算结果,并综合考虑其他因素,本设计柱截面尺寸取值如下: 1 层 700 mm?700 mm,2 层 600 mm?600 mm,3-9 层 550 mm?550 mm

底层柱高:5450mm 长春市冻土深度为 1.7m,室内外高差为 0.45m, 基础底面到室内外地坪 1.8 m,承台高度 1m。 则 h c=3.9+0.45+1.8-1=5.45m 取 5.45m。

2.3

楼板配筋设计

2.3.1 荷载收集 标准层普通楼面的永久荷载标准值: 20 厚磨光花岗岩地面面层 0.02?28=0.56 KN/2 100 厚钢筋混凝土楼板 0.12m?25 KN/ m?=3 KN/2 10 厚混合砂浆抹灰 合计:恒载标准值: 楼面活荷载标准值 控制作用时 1.35?3.9+1.4?0.7?2=6.99KN/2 1.2?3.9+1.4?2=7.28 KN/2 0.02?17 KN/ m?=0.34 KN/2 g=3.9 KN/2 q=2.0 KN/2 当恒荷载起

当活荷载起控制作用时

因此该种情况是活荷载控制的 恒荷载设计值 g 3.73?1.2=4.48 KN/2 活荷载设计值 q 1.4?2=2.8 KN/2 荷载设计值合计 g+q=7.28 KN/2

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′ =g+q/2=4.48+2.8/2=5.88 KN/2 ′ =q/2=1.4 KN/2 标准层公共卫生间永久荷载标准值: 10 厚防滑地面砖 400#聚乙烯丙纶防水层 1: 砂浆找破层 3 120 厚钢筋混凝土板 合计:恒载标准值: 楼面活荷载标准值 2.3.2 板的计算 由于 XB-1,XB-2 类板有一部分是卫生间区域,XB-6、XB-7 是公共卫生间部分,所以按弹性 理论计算,其他按塑性方法计算,走廊为单向板,这里采用了弹性方法计算(砼强度等级为 C20 钢筋为 HPB235 级)。计算过程见下表
表 2-1XB-1 和 XB-2(双向板)计算表

19?0.01=0.19 KN/2

0.12×25=3 KN/2 0.01?17=0.17 KN/2 g= 3.87 KN/2 q=2.0 KN/2

区格 l01 /02

XB1 0.56

XB2 0.56

计算简图

1 U=0 跨 2

(0.0529?5.88+0.0892?1.4)? 3.92 =6.63kN.m/m (0.0104?5.88+0.0210?1.4)? 3.92 =1.38 kN.m/m

(0.0529?5.88+0.0892?1.4)?3.92 =6.63kN.m/m

(0.0104?5.88+0.0210?1.4)?3.92 =1.38 kN.m/m

1

6.63+0.2?1.38=6.91 kN.m/m

6.63+0.2?1.38=6.91 kN.m/m



U=0.2
2

1.38+0.2?6.63=2.71 kN.m/m

1.38+0.2?6.63=2.71 kN.m/m

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表 2-2XB-1 和 XB-2 (双向板)支座计算表 区 格 l01 /02 XB-1 0.56 XB-2 0.56

计 算 简 图

01

01

02

02

支 座

′ m1

0.1131?7.28× 3.92 =12.52 kN.m/m

0.0824?7.28× 3.92 =9.12 kN.m/m

m′2

0.0784?7.28× 3.92 =8.68 kN.m/m

0.0571?7.28× 3.92 =6.32 kN.m/m

(4)区隔 3 采用塑性方法计算,双向板。 计算简图如同右图 三边连续一边简支 l01 =3ml02 =6.9m n= 01 =
l 02 6.9 3

=2.3 于是∝=

1 2

=0.2 而β = 2

′ 1 =β02 1 =2?6.9?1 =13.81 ′′ ′ 1 =13.811 =1

1 =02 1 =6.9?1 =6.91 2 =α02 1 =0.2?3?1 =0.61
′ 2 =βα01 1 =2?0.2?3?1 =1.21 ′′ 2 = 0

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′ ′′ ′ ′′ 21 +22 +1 + 1 + 2 + 2 =2?6.91 +2?0.61 +13.81 +13.81 +1.21

=12?7.28?32 ?(3?6.9-3)=96.64 kN.m/m 1 = 2.20 ?m/m 2 =∝ 1 = 0.2 × 2.2 = 0.44 ?m/m
′ 2 = 2 = 0.44 × 2 = 0.88 ?m/m ′′ 2 = 0 ′ 1 = 1 ? = 2 × 2.20 = 4.4 ?m/m ′′ 1 = 4.4 ?m/m

1

(5)区隔 4 采用塑性方法计算,双向板,这里利用查表的方式来计算 计算简图如同右图 三边连续一边简支 l01 =2.5ml02 =4.7m n= 01 =
l 02 4.7 2.5

=1.88 于是∝=

1 2

=0.28 而β = 2

ξ = 0.03
2 1 =ξ(g + q)1 =0.032?7.28?2.52 =1.46 ?m/m

1 =1 /l02 =

1.46 4.7

= 0.31 ?m/m

2 =∝ 1 = 0.28 × 0.31 = 0.09 ?m/m
′ 1 = 1 ? = 0.31 × 2 = 0.62 ?m/m ′′ 1 = 0 ′ 2 = 2 = 0.09 × 2 = 0.18 ?m/m ′′ ′ 2 = 0.18 ?m/m=2

(6)区隔 5,单向板 XB-5 是走廊采用弹性方法计算 g+q=7.28kN/2 中 = 支 = 1 1 + 2 = × 7.28 × 2.12 = 4.12/ 8 8 1 1 + 2 = × 7.28 × 2.12 = 2.74/ 12 12

(7)区隔 6、7 是公共卫生间部分,由于地面做法不一样,所以荷载收集也不同,见 3 页 当恒荷载起控制作用时 1.35?3.87+1.4?0.7?2=7.18KN/2
11

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当活荷载起控制作用时

1.2?3.87+1.4?2=7.44 KN/2

因此该种情况是活荷载控制的 恒荷载设计值 g 3.87?1.2=4.64 KN/2 活荷载设计值 q 1.4?2=2.8 KN/2 荷载设计值合计 g+q=7.44 KN/2 ′ =g+q/2=4.64+2.8/2=6.04KN/2 ′ =q/2=1.4 KN/2
表 2-3XB-6 和 XB-7(双向板)计算表

区格 l01 /02

XB-6 0.56

XB-7 0.56

计算简图

1 U=0 跨 2

(0.0398?6.04+0.0892?1.4) ?3.92 =5.55kN.m/m (0.0042?6.04+0.0210?1.4) ?3.92 =0.83 kN.m/m

(0.0529?6.04+0.0892?1.4)? 3.92 =6.76kN.m/m (0.0104?5.88+0.0210?1.4)?3.92 =1.40 kN.m/m 6.76+0.2?0.83=7.04kN.m/m

1

5.55+0.2?0.83=5.71kN.m/m



U=0.2
2

0.83+0.2?5.55=1.94kN.m/m

1.40+0.2?6.76=2.75kN.m/m

12

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(8)区域 6、区域 7 的支座受力分析
表 2-4XB-6 和 XB-7(双向板)支座计算表 区 格 l01 /02 XB-7 0.56 XB-6 0.56

计 算 简 图

支 座

′ m1

0.0824?7.44× 3.92 =9.32 kN.m/m

0.1131?7.44× 3.92 =12.80 kN.m/m

m′2

0.0571?7.44× 3.92 =6.46 kN.m/m

0.0784?7.44× 3.92 =8.87 kN.m/m

13

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2.3.3 配筋计算 各区格板跨及支座弯矩已求得,根据公式即可查表得钢筋配置面积间距,如下表所示: 楼板采用 C20 混凝土,钢筋选用一级钢,01 = 100 板跨中配筋见表 2-5
表 2-5 楼板跨中配筋计算 截 面

02 = 90

M / KN.m
6.91

h0 /mm
100

钢筋面积 / mm 366

2

选配钢筋

实配 / mm 392.5

2

l01 方向
1 格区

? ?
?

10@200

l02 方向 l01 方向
2 格区

2.71

90

159

8@200

251.5

5.62

100

297

10@200

392.5

l02 方向 l01 方向
3 格区

1.91

90

112

?
? ?

8@200

251.5

2.2

100

110

8@200

251.5

l02 方向 l01 方向
4 格区

0.44

90

24.5

8@200

251.5

0.31

100

15.03

? ?

8@200

251.5

l02 方向
5 格区 单向板

0.09

90

5.01

8@200

251.5

4.01

100

212.1

? ? ?

8@200

251.5

l01 方向
6 格区

5.71

100

302

10@200

392.5

l02 方向 l01 方向
7 格区

1.94

90

114

8@200

251.5

7.04

100

372

? ? ?

10@200

392.5

l02 方向 l02 方向

2.75

90

161

8@200

251.5

0.23

70

16

8@160

314

14

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板支座配筋见表 2-6
表 2-6 楼板支座配筋计算 截面

M / KN.m
10.82

h0 /mm
90

钢筋面积 / m m 636.09

2

选配钢筋

实配 / m m 754

2

1-2

?
?
?

12@150

2-2

9.12

90

536

12@200

565.5

2-3

9.12

90

536

12@200

565.5

3-4

4.4

90

259

?

8@150

335.3

4-5

0.92

90

54.08

?
?

8@200

251.5

1-5

5.68

90

334

8@150

335.3

2-5

4.53

90

266

?
? ?

8@150

335.3

3-5

2.74

90

161.1

8@200

251.5

4-5

2.74

90

161.1

8@200

251.5

6-5

4.60

90

270

? ? ?
?

8@150

335.3

7-5

5.80

90

340

10@200

392.5

6-7

11.06

90

650

12@200

754

2-6

9.22

90

542

12@200

565.5

注:1.板砼采用 C20 2.相差不远的钢筋进行了归并。

经过公式计算各板的配筋率均满足要求

2.4

楼梯配筋计算
2.4.1 梯段板设计 梯段板计算混凝土采用 C20, 钢筋采用 HPB235 本设计采用板式楼梯设计 2#楼梯, 踏步面层为 20 厚预制水磨石板, 底面为 20mm 厚混合砂浆

抹灰,楼梯活荷载标准值 q k =2.0KN/m,计算简图如下:

15

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图 2-2 楼梯结构的平、剖尺寸

一层板厚 h=

0

30

=


3280 30

= 109二层板厚 h=

0

30

=

3560 30

= 118

0 其它层板厚 h=30 =

3200 30

= 106则综合考虑所有梯段板 h=130mm

2.4.1.1 荷载计算 恒荷载楼梯板自重 1m?(1/2?0.15+2/ 5) × 25 = 5.51/
0.13

16

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踏步板抹灰重 板带抹灰重 金属栏杆重 恒荷载标准值 = 6.55/ 恒荷载设计值 = 1.2 × 6.55 = 7.86/ 活荷载:活荷载设计值 q=1.4?2.0=2.8 / 恒荷载和活荷载合计 g+q=10.66 / 2.4.1.2 内力计算 一层梯段板 水平投影计算跨度为

1× 0.3 + 0.15 × 0.02 × 1?2/
0.02 5

1 0.3

= 0.06/

× 17 = 0.38/
1

0.1× 1.6 = 0.06/m

0 = + = 3080 + 200 = 3280 跨中最大弯矩 M= 二层梯段板 水平投影计算跨度为 0 = + = 3360 + 200 = 3580 跨中最大弯矩 M= 其余层梯段板 水平投影计算跨度为 0 = + = 3000 + 200 = 3200 跨中最大弯矩 M= 2.4.1.3 截面计算 一层梯段板 0 = ? = 130 ? 20 = 110 1 1 2 + 0 = × 10.66 × 3.22 2 = 10.92. 0 10 1 1 2 + 0 = × 10.66 × 3.582 2 = 13.66. 0 10 1 1 2 + 0 = × 10.66 × 3.282 2 = 11.47. 0 10

17

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?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=11.47?10 /1.0?9.6?1000?110 =0.099
2

6

2

= =

0 210×0.901×110

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.901 2

=

11.47×10 6

=551.10mm

2

二层梯段板 0 = ? = 130 ? 20 = 110

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=13.66?10 /1.0?9.6?1000?110 =0.142
2

6

2

= =
0 210×0.923×110

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.923 2

=

13.66×10 6

=640.67mm

2

同理其余层梯段板 0 = ? = 130 ? 20 = 110

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=10.92?10 /1.0?9.6?1000?110 =0.094
2

6

2

= =

0 210×0.906×110

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.906 2

=

10.92×10 6

=521.77mm

2

因此为方便施工统一采用所需钢筋面积较大的二层梯段板来配筋

选用φ 12@150( = 7542 )
2.4.2 平台板计算(标准层) 取 1m 宽板带作为计算单元 2.4.2.1 恒荷载 20 厚磨光花岗岩地面面层 60 厚钢筋混凝土楼板 10 厚混合砂浆抹灰 合计:恒载标准值: 楼面活荷载标准值 恒荷载设计值
18

0.02?28=0.56 KN/2 0.06m?25 KN/ m?=1.5 KN/2 0.01?17 KN/ m?=0.17 KN/2 g= 2.23 KN/2 q=2.0 KN/2 g=1.2?2.23=2.68KN/2

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活荷载 恒荷载和活荷载合计 2.4.2.2 内力计算跨度 PTB-1 0 = +
1 1

q=1.4?2=2.8 KN/2 g+q=5.48KN/m

0.12 0.2 + = 1.74 + + = 1.9m 2 2 2 2

2 跨中最大弯矩 M=8 g + q 0 = 8 × 5.48 × 1.92 = 3.28KN/m

PTB-4 0 = +
1 8 1 8

0.12 0.2 + = 2.06 + + = 2.22m 2 2 2 2

2 跨中最大弯矩 M= g + q 0 = × 5.48 × 2.222 = 4.48KN/m

2.8.2.3 截面计算 PTB-1 0 = ? = 80 ? 20 = 60

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=3.28?10 /1.0?9.6?1000?60 =0.03
2

6

2

= =

0

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.985 2

=210×0.985×100 =158.6mm

3.28×10 6

2

选用φ 8@200 PTB-4 0 = ? = 80 ? 20 = 60

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=4.48?10 /1.0?9.6?1000?60 =0.047
2

6

2

= =
0 210×0.976×100

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.976 2

=

4.48×10 6

=218.6mm

2

选用φ 8@200 PTB-2 与 PTB-3 计算工程类似,省略过程,配筋同样为φ 8@200

19

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2.4.3 平台梁计算 计算跨度 0 = 1.05 = 1.05 × 3.8 = 3.99 > + = 3.9 估算截面尺寸 h= 取 b?h=200?400 1.8.3.1 荷载计算 梯段板传来 平台板传来 平台梁自重 平台梁侧抹灰 合计 2.4.3.2 内力计算
2 跨中最大弯矩 M=8 g + q 0 = 8 × 30.5 × 3.92 = 57.99KN/m 1 1

0 3900 = = 325 12 12

10.66KN/m ?3.9/2m=20.79KN/m 2.29KN/m ?(
2

2

1.74 2

+ 0.2) = 7.8/

1.2?0.2?(0.4-0.12)?25=1.68 KN/2 1.2?0.2?(0.4-0.12)?0.02?17=0.23 KN/2 30.50KN/m

支座最大剪力 V= g + q = × 30.5 × 3.9 = 59.47KN/m
2 2

1

1

2.4.3.3 截面计算 2.4.3.3.1 受弯承载力计算:按倒 L 形截面计算,受压翼缘计算宽度取下列数值中的较小值 1 1 ′ = 0 = × 3900 = 650 6 6
′ = + ′ 所以这里选择 = 650

0 1740 = 200 + = 1070 2 2

0 = ? = 400 ? 35 = 365
′ ′ ∝1 0 ?


2

= 1 × 9.6 × 650 × 120 × 365 ?

120 2

= 228.38 × 106 . =228.38KN.m>

= 59.32 ? 属于第一类截面

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=57.99?10 /(1?9.6?650?365 )=0.069
2

3

2

20

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= =
0 210×0.964×365

1 + 1 ? 2 ∝ = 0.964 2

=

59.32×10 6

=803.6mm

2

选用 3φ 20(942mm2)
2.4.3.3.2 受剪承载力计算 0.25 0 = 0.25 × 1 × 9.6 × 200 × 365 = 175.2>V=60.84KN 截面尺寸满足要求 0.7 0 = 0.7 × 1.1 × 200 × 365 = 56.2 < 则计算配箍 ? 0.7 0 60.84 ? 56.2 ≥ = = 4.8 × 10?5 1.25 × 0 1.25 × 210 × 365 s≤ 2 × 50.3 = 2 × 106 4.8 × 10?5

则配置φ 8@200 双肢
2.4.4 短柱设计 截面尺寸 300?300 采用 C20 混凝土 HPB235 钢筋 N=59.47KN = 9.6/2 = 210/2 0 = 2100
′ = (0.9 ? )=210 (


按轴心受压柱构件设计

0 2100 = = 5.25ψ = 1.0 500

1



1

59.47×10 3 0.9

? 9.6 × 3002 )<0

则按构造配箍 3φ 14 纵筋

箍筋采用φ 8@200

21

长春工程学院毕业设计

2.5

框架设计计算

2.5.1 计算单元及计算简图 选择中间位置的一榀横向框架(6 轴)进行计算,该榀框架梁的跨度等于顶层柱形心轴之间的距 离,底层柱高从基础顶面算至二层楼板顶 本工程采用桩基础,基础埋深 1.8m 底层柱高为 4.2+0.45+1.8-1=5.45m 二层柱高为 3.9m,其余层高均为 3.3m 下图为计算简图

图 2-3

KL-12 计算简图

计算单元 取 6 号轴线横向框架进行计算,如图所示,由于层间内布置有次梁,故直接给该框架的楼面 荷载如图中的水平阴影所示,计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁纵向框架梁以集中力的形式
22

长春工程学院毕业设计

传给横向框架,作用于节点上.竖向荷载作用下的计算简图如图所示:

图 2-4 结构平面布置

2.5.2 荷载收集: 2.5.2.1 屋面框架粱 40 厚 C20 素混凝土保护层 4 厚 SBS 改性沥青防水卷材 冷底子油一道 100 厚水泥膨胀珍珠岩找坡层 80 厚苯板保温层 4 厚 SBS 改性沥青隔气层 20 厚水泥砂浆找平层 120 厚钢筋混凝土屋面板 20 厚混凝土混合砂浆天棚抹灰 屋面板均布荷载标准值 AB 框屋面梁上恒荷载标准值 0.1?10=1KN/m
2

0.04m?25KN/3 = 1KN/m

2

0.35 KN/m

2

0.08?0.5=0.04 KN/m 0.35 KN/m 0.02?20=0.4 KN/m 0.12?25=3 KN/m

2

2

2

2

0.02?17=0.34 KN/m 6.31 KN/m 1 =3.9?6.31=24.61 KN/m

2

2

2

23

长春工程学院毕业设计

BC 框屋面梁上恒荷载标准值 AB 跨框架梁自重 3 跨架梁自重 跨架梁抹灰 3 = 3.93/ BC 跨架梁自重 4 跨架梁自重 跨架梁抹灰

2 =0KN/m

2

0.3?(0.6-0.12)?25=3.6KN/m 0.48?2?0.02?17=0.22 KN/m

0.3?(0.45-0.12)?25=2.48 / (0.33?2)?0.22?17=0.22 / 4 = 2.70/

屋面上人活荷载标准值为 2 KN/m AB 跨屋面梁上活荷载标准值 BC 跨屋面梁上活荷载标准值

2

1 = 3.9 × 2 = 7.8 / 2 = 0 /

2.5.2.2 屋面纵向粱传来作用于柱顶的集中荷载 女儿墙自重标准值: 1500mm 高,150 厚钢筋混凝土,两边贴苯板保温层 80 厚。 1.5?(0.15?25+0.08?0.5?2+0.35+0.02?20?2+0.5?0.01+0.01?20)=7.8 / 纵向框架梁自重标准值: 纵向框架梁自重 抹灰 纵向框架梁自重标准值 次粱自重标准值: 次粱自重 抹灰 次粱自重标准值 A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 Gwk1 : 女儿墙自重 纵向框架梁自重 纵向次粱 1.59?3.45 =5.49 KN 屋面恒荷载传来[7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?6.31=110.74KN 7.8?7.8=60.84KN 3.93?7.8=30.65KN 0.2?(0.4-0.12)?25=1.4 KN/m 0.28?2?0.02?17=0.34 KN/m 1.59KN/m 0.3?(0.6-0.12)?25=3.6 KN/m 0.48?2?0.02?17=0.48 KN/m 3.93 KN/m

24

长春工程学院毕业设计

Gwk1 =207.72 KN
C 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 Gwk 2 : 纵向框架梁自重 纵向次粱自重 1.59?3.45=5.49KN 3.93?7.8=30.65 KN

屋面恒载传来 [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?6.31=110.74KN 7.8?1.05?6.31=51.7 KN

Gwk 2 =198.58KN
A 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Qwk1 : 屋面活荷载传来: [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?2.0=34.5KN

Qwk1 =34.5 KN
B 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Qwk 2 屋面活荷载传来: 7.8?1.05?2=16.4KN [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?2.0=34.5KN

Qwk 2 =50.9KN
A 轴纵向跨架梁中心往外侧,应该考虑 60mm 的偏心,以及由此产生的节点弯矩 则1 = 207.72 × 0.06 = 12.46 ? 2 = 34.5 × 0.06 = 2.1 ?

图 2-5 屋面梁荷载简图

2.5.2.3 楼面框架梁:(1~8 层) 楼面均布恒荷载:

25

长春工程学院毕业设计

20mm 厚花岗岩面层 120mm 厚钢筋混凝土板 20mm 厚混合砂浆抹灰 楼面均布恒荷载标准值 3-9 层内隔墙自重: 200mm 厚陶粒空心砌块 20mm 厚砂浆双面抹灰 3-9 层内隔墙自重标准值 2 层内隔墙自重标准值 AB 跨楼面上恒载标准值 3 =7.52+3.93=11.45 KN/m(一层) 0.2?8=1.6KN/m
2

0.56 KN/m 0.12?25 KN/m =3 KN/m 0.02?17 KN/m =0.34 KN/m
3 2 3 2

2

3.9 KN/m

2

0.02?17?2=0.68 KN/m

2

2.28?(3.3-0.6)=6.16 KN/m 2.28?(3.9-0.6)=7.52 KN/m

g k1 =3.9?3.9=15.21KN/m

3 =7.52+3.93=11.45 KN/m(二至八层) BC 跨楼面上恒载标准值 4 =2.7 KN/m 楼面活荷载标准值为:2.0 KN/m AB 跨楼面上活载标准值 BC 跨楼面上恒载标准值 2.5.2.4 楼面纵向粱传来作用于柱顶的集中荷载 标准层 外墙自重标准值: 墙重 窗重 1.8?2.1?1?2=7.56KN 合计 内纵墙自重标准值: 墙重 门重 合计 [7.8?2.7-0.9?2.1?2]?2.28=39.4 KN 1?0.9?2.1?2=0.5KN 43.20 KN 38.34 KN (7.8?2.7-1.8?2.1?2)?2.28=41.65 KN
2

g k 2 =0 KN/m

qk1 =3.9?2.0=7.8KN/m
q k 2 =0 KN/m

26

长春工程学院毕业设计

A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 Gk 1 : 外纵墙重 次粱上墙重 纵向框架梁自重 纵向次粱自重 1.59?3.45=5.5KN
2

38.34KN 2.28 KN/m ?(3.3-0.4)m?3.45m=22.8KN 3.93?7.8=30.7. KN

楼面恒荷载传来[7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?3.9=67.3KN

Gk1 =164.6 KN
B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G k 2 : 内纵墙重 次粱上墙重 纵向框架梁自重 纵向次粱自重 楼面恒荷载传来
2

43.2KN 2.28 KN/m ?(3.3-0.4)m?3.45m=22.8KN 3.93?7.8=30.7. KN 1.59?3.45=5.5KN [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?3.9=67.3KN 7.8?1.05?3.9=31.9KN

Gk 2 =201.4KN
同理由于层间的高度不同,所以还应该计算其他层次的荷载 二层 外墙自重(7.8?3.3-2.1?2.1?2)?2.28 KN/m =38.58KN 窗重 合计 内纵墙自重标准值: 墙重 2]?2.28=50.1KN 门重 合计 A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 Gk 1 : 外纵墙重
27
2

2?2.1?2.1?1=8.82KN 42.99KN

[7.8?3.3-0.9?2.1?

1?0.9?2.1?2=03.78KN 53.88 KN

42.99KN

长春工程学院毕业设计

次粱上墙重 纵向框架梁自重 纵向次粱自重 楼面恒荷载传来

2.28 KN/m ?(3.9-0.4)m?3.45m=27.53KN 3.93?7.8=30.7. KN 1.59?3.45=5.5KN [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?3.9=67.3KN

2

Gk1 =174.02KN
B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G k 2 : 内纵墙重 次粱上墙重 纵向框架梁自重 纵向次粱自重 楼面恒荷载传来
2

53.88KN 2.28 KN/m ?(3.9-0.4)m?3.45m=27.53KN 3.93?7.8=30.70KN 1.59?3.45=5.5KN [7.8?3.45-1.95?(1.5+3.45)]?3.9=67.3KN 7.8?1.05?3.9=31.9KN

Gk 2 =216.81KN
一层 外墙自重 窗重 合计 内纵墙自重标准值: 墙重 2]?2.28=55.4KN 门重 合计 A 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Qk 1 : 楼面活荷传来[7.8?3.45-(1.5+3.45)?1.95]?2.0=34.5KN 1?0.9?2.1?2=3.78KN [7.8?3.6-0.9?2.1? (7.8?3.6-2.1?2.1?2)?2.28 KN/m =43.90KN 2?2.1?2.1?1=8.82KN 52.70KN
2

Qk1 =34.5KN
B 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Qk 2 :

28

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楼面活荷传来: [7.8?3.45-(1.5+3.45)?1.95]?2.0=34.5KN 7.8?1.05?2.0=16.4KN

Qk 2 =50.9KN
A 轴纵向跨架梁中心往外侧,应该考虑 60mm 的偏心,以及由此产生的节点弯矩 则标准层 1 = 207.72 × 0.06 = 12.46 ? 2 = 34.5 × 0.06 = 2.1 ? 一层楼板 1 = 174.02 × 0.06 = 10.40 ? 2 = 34.5 × 0.06 = 2.1 ? 楼面粱荷载简图:

图 2-6 楼面梁荷载简图

2.5.2.5 柱自重 1 层: 2 层: 0.7?0.7?28?5.45=74.8KN 0.6?0.6?28?3.9=39.3KN

3 至 4 层: 0.6?0.6?28?3.3=33.3KN 5 至 9 层: 0.55?0.55?28?3.3=28.0KN 2.5.2.6 粱柱线刚度计算
AB 跨粱 = =


3.0× 10 4 ×54.0×10 8 ×2 6900
300 ×450 3 ×2 12

=4.70?1010 N.m

BC 跨粱 =

4 3.0× 10 ×



=

2100
4 3.15× 10 ×

=6.51?1010 N.m =11.56?1010 N.m

1 层柱:

=

1

=

700 4 12

5450

29

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2 层柱: 3、4 层柱: 5、9 层柱:

=

4 3.15× 10 ×

1

=

600 4 12

3900
3、4

8.7?1010 N.m
600 4 12 550 4 12

=

=

3.15× 10 4 × 3300

= 10.31?1010 N.m = 7.3?1010 N.m

= =
5、9



3.15× 10 4 × 3300

设: = 所以 = 1.38 一层 = 2.5

二层 = 1.85

三四层 = 2.19

五至九层 = 1.55

2.5.3 荷载作用下的框架内力分析 2.5.3.1 恒荷载作用下框架内力分析 粱端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称,故计算时可用半框架。 (1).粱固端弯矩。将梯形荷载折算成固端等效均布荷载

qe ? (1 ? 2? 2 ? ? 3 )q,? ? a / l
将三角形荷载折算成固端等效均布荷载 则顶层:

qe ? 5/ 8q

AB 跨: ? =1.95/6.9=0.283 q =3.93+24.61?(1-2?0.2832 + 0.2833 )=25.15 KN/m

?
BC 跨:

ql 2 2 = ? 25.15?6.9 /12= ? 99.8 KN.m 12
q =2.70 KN/m



ql 2 2 =-13.3?1.05 /3=-1 KN.m 3

同理: 中间层: AB 跨: ? =1.95/6.9=0.283
q =10.09+15.21?(1-2?0.2832 + 0.2833 )=23.2KN/m

?
BC 跨:

ql 2 2 = ? 23.2?6.9 /12= ? 92.1 KN.m 12

q =1.59 KN/m



ql 2 2 =-2.7?1.05 /3=-1KN.m 3

30

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一层:AB 跨: ? =1.95/6.9=0.283
q =11.45+15.21?(1-2?0.2832 + 0.2833 )=24.6KN/m

?
BC 跨:

ql 2 2 = ? 24.6?6.9 /12= ? 97.6 KN.m 12

q =1.59 KN/m

- (2).弯矩分配系数。 九层 9节点:

ql 2 2 =-2.7?1.05 /3=-1KN.m 3

99 = 4×1.0+4×1.55 = 0.39 98 = 4 × 1.55 = 0.608 4 × 1.0 + 4 × 1.55
4×1.0

4×1.0

9 节点:

99 = 4×1.0+4×1.55+1.38×2 = 0.309 98 = 99 = 4 × 1.55 = 0.478 4 × 1.0 + 4 × 1.55 + 1.38 × 2 2 × 1.38 = 0.213 4 × 1.0 + 4 × 1.55 + 1.38 × 2

五至八层 5 节点: 56 = 54 =
4×1.55 4×1.55+4×1.55+4×1

= 0.380

4 × 1.55 = 0.380 4 × 1.55 + 4 × 1.55 + 4 × 1

55 = 1 ? 2 × 0.380 = 0.240 5 节点: 55 = 4×1.0+2×4×1.55+1.38×2 = 0.209 56 = 4 × 1.55 = 0.323 4 × 1.0 + 4 × 1.55 + 1.38 × 2 55 = 1 ? 0.209 ? 0.323 × 2 = 0.145
4×1.0

56 = 0.323 四层 4 节点:

45 = 4×1.55+4×1.55+2×2.19 = 0.327 43 = 4 × 2.19 = 0.462 4 × 1.55 + 4 × 1.55 + 4 × 2.19

4×1.55

31

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44 = 1 ? 0.327 ? 0.462 = 0.211 4 节点: 45 = 43 = 44 = 4×1.0+4×1.55+1.38×2+4×2.19 = 0.184 4 × 1.55 = 0.285 4 × 1.0 + 4 × 1.55 + 1.38 × 2 + 4 × 2.19 4 × 2.19 = 0.403 4 × 1.0 + 4 × 1.55 + 1.38 × 2 + 4 × 2.19
4×1.0

55 = 1 ? 0.184 ? 0.285 ? 0.403 = 0.128 三层 3 节点: 34 = 4×2.19×2+4 = 0.407 32 = 34 = 0.407 44 = 1 ? 0.407 × 2 = 0.186 3 节点: 34 = 33 = 4×1.0+4×2.19+1.38×2+4×2.19 = 0.165 4×1 = 0.361 4 × 1.0 + 4 × 2.19 + 1.38 × 2 + 4 × 2.19 32 = 34 = 0.361 33 = 1 ? 0.165 ? 0.361 ? 0.361 = 0.113 二层 2 节点: 23 = 4×2.19+4×1.85+4 = 0.434 21 = 4 × 1.85 = 0.367 4 × 2.19 + 4 × 1.85 + 4
4×2.19 4×1.0 4×2.19

22 = 1 ? 0.434 ? 0.367 = 0.199 2 节点: 23 = 21 = 22 = 4×1.0+4×2.19+1.38×2+4×1.85 = 0.174 4 × 2.19 = 0.323 4 × 1.0 + 4 × 2.19 + 1.38 × 2 + 4 × 1.85 4 × 1.85 = 0.323 4 × 1.0 + 4 × 2.19 + 1.38 × 2 + 4 × 1.85
4×1.0

33 = 1 ? 0.174 ? 0.382 ? 0.323 = 0.121 一层 1 节点: 12 = 4×2.5+4×1.85+4 = 0.346 1 = 4 × 2.5 = 0.467 4 × 2.5 + 4 × 1.85 + 4
4×1.85

32

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11 = 1 ? 0.346 ? 0.467 = 0.187 2 节点: 21 = 2 = 11 = 4×1.0+4×1.85+1.38×2+4×2.5 = 0.166 4 × 1.85 = 0.306 4 × 1.0 + 4 × 1.85 + 1.38 × 2 + 4 × 2.5 4 × 2.5 = 0.414 4 × 1.0 + 4 × 1.85 + 1.38 × 2 + 4 × 2.5
4×1.0

33 = 1 ? 0.166 ? 0.306 ? 0.414 = 0.114 (3).内力计算。弯矩计算过程如图所示,所得的的弯矩图如图所示。

上柱

0.38 32.3 26.6 -12.6 47.3 0.38 32.3 16.7 -8.8 41.2 0.38 32.3 16.7 -8.8 41.2 0.38 33.3 16.7 -7.9

下柱 0.608 12.5 53.1 16.7 -0.9 68.9 0.38 9.9 33.3 16.7 -12.6 37.4 0.38 9.9 33.3 16.7 -8.8 41.2 0.38 9.9 33.3 16.7 -8.8 41.2 0.38 9.9 33.3 14.4 -7.9

右梁 0.392 -99.8 34.2 -15.2 -0.6 -81.4 0.24 -97.6 21.1 -10.2 -7.9 -94.6 0.24 -97.6 21.1 -10.2 -5.6 -92.3 0.24 -97.6 21.1 -10.2 -5.6 -92.3 0.24 -97.6 21.1 -10.2 -5.1

左梁 0.309 99.8 -30.5 17.1 -0.46 85.9 0.209 97.6 -20.3 10.6 6 93.9 0.209 97.6 -20.3 10.6 4.3 92.2 0.209 97.6 -20.3 10.6 4.3 92.2 0.209 97.6 -20.3 10.6 3.9
33

上柱

下柱 0.478 -47.2 -15.6 -0.72 -63.5 0.323 -31.3 -15.6 9.2 -37.7 0.323 -31.3 -15.6 6.6 -40.3 0.323 -31.3 -15.6 6.6 -40.3 0.323 -31.3 -13.8 6.1

右梁 0.213 -1 -21.1 -0.32 -22.4 0.145 -1 -14.1 4.2 -10.9 0.145 -1 -14.1 3.1 -11.6 0.145 -1 -14.1 3.1 -11.6 0.145 -1 -14.1 2.7

0.323 -31.3 -23.6 9.2 -45.7 0.323 -31.3 -15.6 6.6 -40.3 0.323 -31.3 -15.6 6.6 -40.3 0.323 -31.3 -15.6 6.1

长春工程学院毕业设计

42.1 0.327 28.7 16.7 -8.4 37 0.407 35.7 20.2 -12.6 43.3 0.434 37.8 17.9 -10.7 45 0.346 30.2 16.1 -2.8 43.6

39.8 0.462 9.9 40.5 17.9 -11.9 46.5 0.407 9.9 35.7 18.9 -12.6 42 0.367 9.9 32.2 15.2 -9.1 38.3 0.467 10.4 40.8 -3.8 37.2

-91.8 0.211 -97.6 18.5 -8.9 -5.4 -93.4 0.186 -97.6 16.3 -8 -5.9 -95.2 0.199 -97.6 17.7 -8.4 -4.9 17.7 0.187 -97.6 16.2 -8 -1.5 -90.7

91.8 0.184 97.6 -17.8 9.3 4.4 93.5 0.165 97.6 -16 8.2 4.9 94.7 0.174 97.6 -16.9 8.8 4.1 93.6 0.166 97.6 -16.1 8.8 1.2 90.9

-40.8 0.285 -27.6 -15.6 6.8 -36.4 0.361 -35 -19.6 10.8 -43.8 0.382 -37 -17.5 9 -45.5 0.306 -29.7 -15.6 2.3 -43

-39 0.403 -39.1 -17.5 9.6 -47 0.361 -35 -18.5 10.8 -42.7 0.323 -31.3 -14.8 7.6 -38.5 0.414 -40.1 3.1 -37

-12 0.128 -1 -12.5 3 -10.1 0.113 -1 -11 3.4 -8.2 0.121 -1 -11.8 2.8 -9.6 0.144 -1 -11.1 0.8 -10.9

18.6

-18.5

图 2-7 恒荷载作用下框架弯矩的二次分配法

竖向荷载粱端调幅系数取 0.8,跨中弯矩由调幅后的粱端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中,括 号内的数值表示调幅后的弯矩值。 第一层顶梁 AB 跨中弯矩为例 梁端弯矩调幅后 =0.8?90.7=72.6KN? m =0.8?90.9=72.7KN? m

34

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跨中弯矩 =-

(72.6+72.9)×0.8 2 1

+ 8 × 24.6 × 6.92 = 0.74 ?
2

1

对 BC 跨 = 0.5 × 8 × 2.7 ? × 2.1 第二层顶梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?93.2=74.6KN? m =0.8?93.6=74.9KN? m 跨中弯矩 =(74.6+74.9)×0.8 2 1

= 0.74 ?

+ 8 × 23.2 × 6.92 = 78.3KN ? m
2

1

对 BC 跨 = 0.5 × 8 × 2.7 ? × 2.1 第三层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?95.2=76.2KN? m =0.8?94.7=75.8KN? m 跨中弯矩 =(76.2+75.8)×0.8 2 1

= 0.74 ?

+ × 23.2 × 6.92 = 77.3KN ? m
8 2

1

对 BC 跨 = 0.5 × 8 × 2.7 ? × 2.1 第四层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?93.4=74.7KN? m =0.8?93.5=74.8KN? m 跨中弯矩 =(74.7+45.8)×0.8 2 1 8

= 0.74 ?

+ × 23.2 × 6.92 = 78.3KN ? m
8 2

1

对 BC 跨 = 0.5 × × 2.7 ? × 2.1 第五层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?91.8=73.4KN? m =0.8?91.8=73.4KN? m 跨中弯矩 =(73.4+73.4)×0.8 2

= 0.74 ?

+ 8 × 23.2 × 6.92 = 79.3KN ? m

1

35

长春工程学院毕业设计

对 BC 跨 = 0.5 × × 2.7 ? × 2.1
8

1

2

= 0.74 ?

第六层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?92.3=73.8KN? m =0.8?92.2=73.8KN? m 跨中弯矩 =(73.8+73.8)×0.8 2 1 8

+ 8 × 23.2 × 6.92 = 71.0KN ? m
2

1

对 BC 跨 = 0.5 × × 2.7 ? × 2.1 第七层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后

= 0.74 ?

=0.8?92.3=73.8KN? m =0.8?92.2=73.8KN? m 跨中弯矩 =(73.8+73.8)×0.8 2 1 8

+ × 23.2 × 6.92 = 71.0KN ? m
8 2

1

对 BC 跨 = 0.5 × × 2.7 ? × 2.1 第八层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后

= 0.74 ?

=0.8?94.6=75.7KN? m =0.8?93.9=75.1KN? m 跨中弯矩 =(75.1+75.1)×0.8 2 1

+ × 23.2 × 6.92 = 69.7KN ? m
8 2

1

对 BC 跨 = 0.5 × 8 × 2.7 ? × 2.1 第九层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后

= 0.74 ?

=0.8?81.4=65.1KN? m =0.8?85.9=68.7KN? m 跨中弯矩 =(65.1+68.7)×0.8 2 1

+ 8 × 25.15 × 6.92 = 96.2KN ? m
2

1

对 BC 跨 = 0.5 × 8 × 2.7 ? × 2.1

= 0.74 ?

36

长春工程学院毕业设计

图 2-8 恒荷载作用下框架的弯矩(柱轴力)图

37

长春工程学院毕业设计

粱端剪力可根据粱上竖向荷载引起的剪力与粱端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由粱端剪 力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重,如表所示:
表 2-8 恒荷载作用下梁端剪力 荷载引起剪力 层 AB 跨 次 = 9 74.4 BC 跨 = 5.7 弯矩引起剪力 AB 跨 = ? -0.65 BC 跨 = ? 0 总剪力 AB 跨 BC 跨 柱轴力 A柱 / 281.5 B柱 / 279.3 / 307.3





=

/

73.75

75.05

5.7

309.5

8

72.4

5.7

0.15

0

72.55

72.25

5.7

546.7

574.7

586.7

614.7

7

72.4

5.7

0.01

0

72.41

72.39

5.7

811.7

839.7

894.2

922.2

6

72.4

5.7

0.01

0

72.41

72.39

5.7

1076.7

1104.7

1210.7

1229.7

5

72.4

5.7

0

0

72.4

72.4

5.7

1341.7

1369.7

1509.2

1537.2

4

72.4

5.7

-0.16

0

72.24

72.56

5.7

1606.7

1640.0

1816.9

1850.2

15 3 72.4 5.7 -0.07 0 72.47 72.33 11.6 1877.1 1910.4 2129.6 2162.9

2

72.4

5.7

-0.06

0

72.34

72.46

5.7

2147.3

2186.6

2442.5

2481.8

1

77.1

5.7

-0.03

0

77.07

77.13

5.7

2437.7

2512.5

2781.4
2

2856.2

2.5.3.2. 可变荷载作用下框架内力分析: 因各层楼面活荷载标准值均小于 3.5KN/m ,可采用 满布荷载法近似考虑活荷载不利布置的影响。内力分析方法与恒载相同,采用力矩二次分配法。 (1).粱固端弯矩: 则顶层: AB 跨: ? =1.95/6.9=0.283
q =7.8?(1-2?0.2832 + 0.2833 ) =6.7 KN/m

38

长春工程学院毕业设计

ql 2 2 ? = ? 6.7?6.9 /12= ? 26.6 KN.m 12
BC 跨:
q =0 KN/m

同理: 其余层: AB 跨: ? =1.95/6.9=0.283
q =7.8?(1-2?0.2832 + 0.2833 )=6.7KN/m

?
BC 跨: (2).弯矩分配系数:

ql 2 2 = ? 6.7?6.9 /12= ? 26.6 KN.m 12

q =0 KN/m

可变荷载与恒荷载的弯矩分配系数相同,所以这里不再做详细计算。 (3). 内力计算。弯矩计算过程如图所示,所得的的弯矩图如下图所示

上柱 下柱 0.608 2.1 14.9 4.6 -0.3 19.2 0.38 0.38 2.1 9.3 9.3 7.4 4.6 -3.5 -3.5 13.2 10.4 0.38 0.38 2.1 9.3 9.3 4.6 4.6 -2.4 -2.4 11.5 11.5 0.38 0.38 2.1 9.3 9.3 4.6 4.6 -2.4 -2.4 11.5 11.5

右梁 0.392 -26.6 9.6 -4.1 -0.2 -21.3 0.24 -26.6 5.9 -2.8 -2.2 -25.7 0.24 -26.6 5.9 -2.8 -1.6 -25.1 0.24 -26.6 5.9 -2.8 -1.6 -25.1

左梁 0.309 26.6 -8.2 4.8 -0.2 23 0.209 26.6 -5.6 3 1.6 25.6 0.209 26.6 -5.6 3 1.2 25.2 0.209 26.6 -5.6 3 1.2 25.2

上柱

下柱 0.478

-12.7 -4.3 -0.2 -17.2 0.323 0.323 -8.6 -6.4 2.5 -12.5 0.323 -8.6 -4.3 1.8 -11.1 0.323 -8.6 -4.3 1.8 -11.1
39

右梁 0.213 0 -5.7 -0.1 -5.8 0.145 0 -3.8 1.1 -2.7 0.145 0 -3.8 0.8 -3 0.145 0 -3.8 0.8 -3

9

8

-8.6 -4.3 2.5 -10.4 0.323 -8.6 -4.3 1.8 -11.1 0.323 -8.6 -4.3 1.8 -11.1

7

` 6

长春工程学院毕业设计

0.38 0.38 2.1 9.3 9.3 4.6 4.6 -2.4 -2.4 11.5 11.5 0.33 0.462 8 4.6 -2.4 10.2 0.41 10 5 -3.2 11.8 0.43 2.1 11.3 5 -3.3 13 0.407 2.1 10 5 -3.2 11.8 0.367

0.24 -26.6 5.9 -2.8 -1.6 -25.1 0.211 -26.6 5.2 -2.4 -1.5 -25.3 0.186 -26.6 4.5 -2.2 -1.4 -25.7 0.199 -26.6 4.9 -2.3 -1.4 -25.4 0.187 -26.6 4.6 -2.2 -0.4 -24.6

0.209 26.6 -5.6 3 1.2 25.2 0.184 26.6 -4.9 2.6 1.2 25.5 0.165 26.6 -4.4 2.2 1.4 25.8 0.174 26.6 -4.6 2.4 1.1 25.5 0.166 26.6 -4.4 2.3 0.3 24.5

0.323 0.323 -8.6 -4.3 1.8 -11.1 0.285 -7.6 -4.3 1.8 -10.1 0.361 -9.6 -5.4 3 -12 0.382 -10.2 -4.8 2.4 -12.6 0.306 -8.6 -4.3 1.8 -11.1 0.403 -10.7 -4.8 2.6 -12.9 0.361 -9.6 -5.1 3 -11.7 0.323 -8.6 -4 2.1 -10.5 0.414

0.145 0 -3.8 0.8 -3 0.128 0 -3.4 0.9 -2.5 0.113 0 -3 0.9 -2.1 0.121 0 -3.2 0.8 -2.4 0.144 0 -3.1 0.3 -2.8 1 2 4 5

3

2.1 10.6 9 5 4.2 -3 -2.5 12.6 10.7 0.35 0.467 8.5 4.5 -0.8 -1.1 12.2 10.3 2.1 11.4

-8.1 -11 -4.3 0.6 0.8 -11.8 -10.2

5.2

5.1

图 2-9 活荷载作用下框架弯矩的二次分配

40

长春工程学院毕业设计

竖向荷载粱端调幅系数取 0.8,跨中弯矩由调幅后的粱端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中,括 号内的数值表示调幅后的弯矩值。 第一层顶梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?24.6=19.7KN? m =0.8?24.5=19.6KN? m 跨中弯矩 =(19.7+19.6)×0.8 2

+ 8 × 6.7 × 6.92 = 24.1 ?

1

对 BC 跨 = 0 ? 第二层顶梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?25.1=20.1KN? m =0.8?25.2=20.2KN? m 跨中弯矩 =(20.1+20.1)×0.8 2

+ 8 × 6.7 × 6.92 = 23.8KN ? m

1

对 BC 跨 = 0 ? 第三层顶梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?25.7=20.6KN? m =0.8?25.8=20.6KN? m 跨中弯矩 =(20.6+20.6)×0.8 2

+ × 6.7 × 6.92 = 23.4KN ? m
8

1

对 BC 跨 = 0 ? 第四层顶梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?25.3=20.2KN? m =0.8?25.5=20.4KN? m 跨中弯矩 =(20.2+20.4)×0.8 2

+ 8 × 6.7 × 6.92 = 23.6KN ? m

1

对 BC 跨 = 0 ? 五层、六层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?25.1=20.1KN? m =0.8?25.2=20.2KN? m 跨中弯矩 =(20.1+20.2)×0.8 2

+ 8 × 6.7 × 6.92 = 23.8KN ? m

1

对 BC 跨 = 0 ?
41

长春工程学院毕业设计

第八层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?25.7=20.6KN? m =0.8?25.6=20.5KN? m 跨中弯矩 =(20.6+20.5)×0.8 2

+ × 6.7 × 6.92 = 23.4KN ? m
8

1

对 BC 跨 = 0 ? 第九层梁 AB 跨中弯矩 梁端弯矩调幅后 =0.8?21.3=17.1KN? m =0.8?23=18.4KN? m 跨中弯矩 =(17.1+18.4)×0.8 2

+ × 6.7 × 6.92 = 25.7KN ? m
8

1

对 BC 跨 = 0 ?

42

长春工程学院毕业设计

图 2-10

活荷载作用下框架弯矩与柱轴力图

43

长春工程学院毕业设计

粱端剪力可根据粱上竖向荷载引起的剪力与粱端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由粱端剪 力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重,如表所示:
表 2-9 荷载引起剪力 层 AB 跨 次 = 9 19.3 0 BC 跨 = 弯矩引起剪力 AB 跨 = ? -0.25 BC 跨 = ? 0 活荷载作用下梁端剪力 总剪力 AB 跨 BC 跨 柱轴力 A柱 / 53.55 / 53.55 B柱 / 70.45 / 70.45





=

19.05

19.55

0

8

19.3

0

0.01

0

19.31

19.29

0

107.36

107.36

140.64

140.64

7

19.3

0

-0.01

0

19.29

19.31

0

161.15

161.15

210.85

210.85

6

19.3

0

-0.01

0

19.29

19.31

0

214.94

214.94

281.06

281.06

5

19.3

0

-0.01

0

19.29

19.31

0

268.73

268.73

351.27

351.27

4

19.3

0

-0.03

0

19.27

19.33

0

322.50

322.50

421.50

421.50

3

19.3

0

-0.01

0

19.29

19.31

0

376.29

376.29

491.71

491.71

2

19.3

0

-0.01

0

19.29

19.31

0

430.08

430.08

561.92

561.92

1

19.3

0

0.01

0

19.31

19.29

0

483.89

483.89

632.11

632.11

2.5.3.3. 水平地震作用计算及地震作用下框架结构内力和侧移计算 (1).重力荷载代表值 Gi 的计算 各层恒荷载标准值: 各层重力荷载代表值 Gi : 9 =恒+0.5?雪
44

长春工程学院毕业设计

中间 =恒+0.5?活

G1 =恒+0.5?活
9 =屋面板自重+横向框架梁 AB 跨自重+横向框架梁 BC 跨自重+次梁自重+纵向跨架梁自重+外纵 墙自重+内纵墙自重+内隔墙自重+柱自重+窗的重量+门的重量+女儿墙重+0.5?雪荷载= 6.31 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 + 38.34 × 2 ÷ 2 + 43.2 × 2 ÷ 2 + 6.16 × 6.9 × 6 ÷ 2 + 28 × 4 ÷ 2 + 7.56 × 2 ÷ 2 + 3.78 × 2 ÷ 2 + 7.8 × 7.8 × 2 + 0.5 × 0.35 × 16.2 × 7.8 = 1427.6KN 8 = 3.9 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 + 38.34 × 2 + 43.2 × 2 + 6.16 × 6.9 × 6 + 28 × 4 + 7.56 × 2 + 3.78 × 2 + 0.5 × (2.5 × 2.1 × 7.8 + 2 × 7.8 × 6.9 × 2) = 1383.8KN 8 = 7 = 6 = 5 4 = 3.9 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 + 38.34 × 2 + 43.2 × 2 + 6.16 × 6.9 × 6 + ( 28 + 33.3 ) × 4 + 7.56 × 2 + 3.78 2

× 2 + 0.5 × (2.5 × 2.1 × 7.8 + 2 × 7.8 × 6.9 × 2) = 1394.4KN 3 = 3.9 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 + 38.34 × 2 + 43.2 × 2 + 6.16 × 6.9 × 6 + 33.3 × 4 + 7.56 × 2 + 3.78 × 2 + 0.5 × (2.5 × 2.1 × 7.8 + 2 × 7.8 × 6.9 × 2) = 1405KN 2 = 3.9 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 +( +( 38.34 42.99 43.2 53.88 + )×2+( + ) × 2 + 6.16 × 6.9 × 6 2 2 2 2 33.3 + 39.3 8.82 + 7.56 )×4+( ) × 2 + 3.78 × 2 + 0.5 × (2.5 × 2.1 2 2

× 7.8 + 2 × 7.8 × 6.9 × 2) = 1433.6KN 1 = 3.9 × 16.2 × 7.8 + 3.93 × 6.9 × 2 + 2.7 × 2.1 + 25 × 13.8 × 0.4 × 0.2 + 3.93 × 7.8 × 4 +( +( 52.7 42.99 59.2 53.88 + )×2+( + ) × 2 + 6.16 × 6.9 × 6 2 2 2 2 39.3 + 74.8 ) × 4 + 8.82 × 2 + 3.78 × 2 + 0.5 × (2.5 × 2.1 × 7.8 + 2 × 7.8 2

× 6.9 × 2) = 1548.21K 所以 G=
9 =1

=1427.6+1383.8?4+1394.4+1405+1433.6+1548.2=12774KN

45

长春工程学院毕业设计

(2).框架自振周期的计算:根据能量法计算自振周期,楼间侧移计算如下表: 重力荷载代表值示意图

图 2-11 地震作用下框架剪力图

46

长春工程学院毕业设计

由于框架梁的实际上并不是矩形,所以计算线刚度的时候要乘以系数 边框梁
6 3 30 × 10 × 12 × 0.6 × 0.3 × 1.2 = = = 28.17 × 103 ? 6.9 1

中跨梁
6 3 30 × 10 × 12 × 0.45 × 0.3 × 1.2 = = = 39.05 × 103 ? 2.1 1

1 层柱: 2 层柱: 3、4 层柱: 5、9 层柱:
表 2-10 D

= =
1

4 3.15× 10 ×

1

=

700 4 12

5450
600 4 12

=115.64?103 ?

4 3.15× 10 ×

=

3900

87.23?103 ?
600 4 12 550 4 12

=

3、4

=

3.15× 10 4 × 3300

= 103.09?103 ? = 72.79?103 ?

= =
5、9

3.15× 10 4 × 3300

首层 D 值计算

? =



?
∝=

∝=

0.5 + ? 2 + ?

D=∝

12 2

/

中柱(2 根)

(28.17 + 39.05) × 103 115.64 × 103 = 0.58

0.5 + 0.58 = 0.419 2 + 0.58

0.419× 115.64 × 103 ×
12 5.45 2

= 19575

边柱(2 根)

28.17 × 103 = 0.24 115.64 × 103

∝=

0.24 + 0.5 = 0.330 0.24 + 2

0.33× 115.64 × 103 ×
12 5.45 2

= 15417



= 19575 + 15417 × 2 = 69984 ? m

表 2-11 二层 D 值计算 D

? =



?
∝=

∝=

0.5 + ? 2 + ?

D=∝

12 2

/

中柱(2 根)

2 × (28.17 + 39.05) × 103 2 × 87.23 × 103 = 0.77

0.77 = 0.278 2 + 0.77

0.278× 87.23 × 103 ×
12 3.92

= 19575

边柱(2 根)

2 × 28.17 × 103 = 0.32 2 × 87.23 × 103

∝=

0.32 = 0.138 0.32 + 2

0.138× 87.23 × 103 ×
12 3.92

= 9497



= 19132 + 9497 × 2 = 57258 ?

表 2-12 三-四层 D 值计算

47

长春工程学院毕业设计

D 中柱(2 根)

? =



?
3

2 × (28.17 + 39.05) × 10 2 × 103.09 × 103 = 0.65

2 + ? 0.65 ∝= = 0.245 2 + 0.65

∝=

0.5 + ?

D=∝ 2 / 0.245× 103.09 × `103 ×
12 3.32

12

= 27831

边柱(2 根)

2 × 28.17 × 103 = 0.27 2 × 103.09 × 103

∝=

0.27 = 0.119 0.27 + 2

0.119× 103.09 × 103 ×
12 3.32

= 13518



= 27831 + 13518 × 2 = 82698 ?

表 2-12 五-九层 D 值计算

D 中柱(2 根)

? =



?
3

2 × (28.17 + 39.05) × 10 2 × 72.79 × 103 = 0.92

2 + ? 0.92 ∝= = 0.315 2 + 0.92

∝=

0.5 + ?

D=∝ 2 / 0.315× 72.79 × `103 × 3.32 = 25265
12

12

边柱(2 根)

2 × 28.17 × 103 = 0.27 2 × 103.09 × 103

∝=

0.387 0.387 + 2

0.162× 72.79 × 103 × 3.32 = 12994
12

= 0.162 = 25265 + 12994 × 2 = 76518KN? m
表 2-13 楼间侧移的计算 层 次 9 8 7 6 5 4 3 2 1 楼层重力荷载 楼层剪力 楼间侧移刚度 层间侧移

楼间侧移

Gi /KN
1427.6 1383.8 1383.8 1383.8 1383.8 1383.8 1383.8 1383.8 1548.2

Vi ? ? Gi /KN
1427.6 2811.4 4195.2 5579.0 6962.8 8357.2 9762.2 11195.8 12744.0

Di /KN/m
76518 76518 76518 76518 76518 76518 76518 76518 76518

? i? Vi / Di /mm
0.0186 0.0367 0.0548 0.0729 0.0910 0.1010 0.1177 0.1955 0.1821

? i ? ?? i /mm
0.8703 0.8517 0.8150 0.7602 0.6873 0.5963 0.4953 0.3776 0.1821

48

长春工程学院毕业设计

由式 T1 ? 2? T

?Gi ? i 和上表中算得的侧移算出 T1 =1.11s ?Gi ? i
2

(3).多遇水平地震作用标准值和位移计算: 该建筑地震设防烈度为 7 度, ? max =0.08; 查表得,场地类别为Ⅱ类,设计地震分组为第一 组, Tg =0.35s。 = 0.35 < 1 < 5 钢筋混凝土结构 阻尼比ξ = 0.052 = 1 + 0.06+1.7 = 1 γ = 0.9 + 0.05 ? = 0.9 0.5 + 5
0.9 0.05?

0.35 1 = ( ) 2 = 1 1.11

× 0.08 = 0.028

地面剪力 = = 0.028 × 0.85 × 12744 = 303.3

T1 >1.4 Tg ,故需要考虑顶部附加水平地震作用
即 ? n =0.081 + 0.07 = 0.08 × 1.11 + 0.07 = 0.159 Δ = = 303.3 × 0.159 = 48.2 各顶点的水平地震作用 Fi 的计算结果见下表:
表 2-14 水平地震作用计算表

层 次

Gi
/KN

Hi
/m

Gi H i
/KN/m

/KN? m

Δ



Δ /m

Fi /KN

/KN? m

V i /KN

KN/m

9 8 7 6

1427.6 1427.6 1427.6 1427.6

32.45 29.15 25.85 22.55

46325.6 40337.8 35771.2 31204.7

48.8 42.99 37.68 32.87

97 139.49 177.17 210.04

76518 76518 76518 76518 76518

0.0013 0.0018 0.0023 0.0027 0.0031

5

1427.6

19.25

26638.1

242133.2

28.06

48.2

238.1

4

1427.6

15.95

22240.7

23.42

261.52

82698

0.0032

49

长春工程学院毕业设计

3

1427.6

12.65

17773.2

18.72

280.24

82698

0.0033

2

1427.6

9.35

13404.2

14.12

294.36

57258

0.0051

69984 1 1548.2 5.45 8437.7 8.89 303.3

0.0043

这里需要演算层间弹性位移 首层: 二层: 三层:
Δ

= = =

0.0043 5.45 0.0051 3.9 0.0033 3.3

=

1 1267 1

<

1 550 1

满足要求

Δ

= 765 < 550 满足要求 =
1 1000

Δ

<

1 550

满足要求

其余层的层间弹性位移比这三层更小于是层间弹性位移均满足<1/550,满足要求。

50

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图 2-12 地震作用下框架剪力图

(4)框架地震内力的计算

框架柱剪力和柱端弯矩的计算过程见下表。地震作用下框架层间剪

力图如图所示,框架弯矩图如图所示.

51

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表 2-15

水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值



层次 9 8 7 6

h /m
3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.9 5.45 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.9 5.45

Vi
/KN 97 139.49 177.17 210.04 238.1 261.52 280.24 294.36 303.3 97 139.49 177.17 210.04 238.10 261.52 280.24 294.36 303.30

?D
/KN/m 76518 76518 76518 76518 76518 82698 82698 57258 69984 76518 76518 76518 76518 76518 82698 82698 57258 69984

D /KN/m 12994 12994 12994 12994 12994 13518 13518 9497 15417 25265 25265 25265 25625 25625 27831 27831 19132 19575

Vik
/KN 16.49 23.71 30.12 35.71 40.48 42.63 45.68 48.86 66.73 32.01 46.03 58.47 69.31 78.57 88.91 95.28 97.14 84.92

K
0.387 0.387 0.387 0.387 0.387 0.270 0.270 0.320 0.240 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.65 0.65 0.77 0.58

y
/m 0.19 0.34 0.39 0.40 0.45 0.45 0.455 0.51 0.91 0.36 0.41 0.45 0.46 0.50 0.50 0.50 0.47 0.69

M下
/KN.m 10.34 26.60 38.76 47.14 60.11 63.30 68.59 97.18 330.95 38.02 62.28 86.83 105.21 129.64 146.70 157.21 178.06 268.43

M上
/KN.m 44.08 51.64 60.63 70.70 73.47 77.37 82.16 93.37 32.73 67.60 89.62 106.12 123.51 129.64 146.70 157.21 200.79 143.47

A 5 柱 4 3 2 1 9 8 7 6 B 5 柱 4 3 2 1

表中 y 值等于0 1 2 3 的和组成 以边柱 A 三层为例 0 =0.59 1 = 02 = ?0.033 = ?0.05

则 y=0 + 1 + 2 + 3 = 0.51 注:

Vik ?

D Vi ; ?D

M 下 ? Vik y0 h 为柱下弯矩;

M 上 ? Vik (1 ? y0 )h 为柱上弯矩

52

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表 2-16 AB 跨粱

水平地震作用下粱端剪力及柱标准值 BC 跨粱 边柱 柱轴力 中柱 /KN



l
/m

M b左
/KN.m

M b右
/KN.m

Vb
/KN

l
/m

M b左
/KN. m

M b右
/KN.m

Vb
/KN

/KN

9

6.9

44.08

28.39

10.50

2.1

28.7

28.7

27.33

10.50

16.83

6.9 8

61.98

53.61

16.75

2.1

74.03

74.03

70.50

27.25

70.58

6.9 7

87.23

70.73

22.89

2.1

97.7

97.7

93.05

50.14

140.74

6

6.9

109.5

88.34

28.67

2.1

122

122

116.19

78.81

228.26

5

6.9

120.61

98.64

31.77

2.1

136.21

136.21

129.72

110.58

326.21

4

6.9

137.48

116.06

36.74

2.1

160.28

160.28

152.65

147.32

442.12

3

6.9

145.46

123.23

38.94

2.1

170.17

170.17

162.07

186.26

565.25

2

6.9

161.96

150.32

45.26

2.1

207.59

207.59

197.7

231.52

717.69

1

6.9

129.91

135.04

38.40

2.1

186.49

186.49

177.61

269.92

856.90

注:表中 VE =

M E左 ? M E右 l

53

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图 2-13

左震作用下框架框架弯矩图

2.5.3.4.风荷载作用下框架内力分析及侧移验算

54

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(1).风荷载:长春地区基本风压 ?0 =0.65 KN/m ,风载体型系数 ? s =0.8+1-0.51=1.3,由于建在
2

密集建筑群的城市市区,风压高度变化系数按 C 类粗糙度查表,查得高度变化系数如下表所示:
表 2-17C 类粗糙度风压高度变化系数表 离地面高度/m 5~10 0.74 15 0.74 20 0.84 30 1.00

?z

《荷载规范》规定,对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的高柔房屋,应采用风振系数 ? z 以 考虑风压脉动的影响,本建筑房屋高度超过 30m,故 ? z 按 ? z = 1 ?

??? z ,?k ? ? z? z ? s?0 来计算。 ?z

T1 =1.11s ?0T12 =0.8 脉动增大系数 ‘ = 1.42 由于是 C 类地区 ξ = ‘ ?0.62=0.88
表 2-18 柱顶风荷载标准值 层 数 9 8 7 6 5 4 3 2 离地 高度 32.4 29.1 25.8 22.5 19.2 15.9 12.6 9.3 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.88 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 1 0.98 0.93 0.88 0.82 0.76 0.74 0.74 1 0.86 0.79 0.58 0.45 0.33 0.22 0.13 1.70 1.61 1.59 1.46 1.38 1.30 1.21 1.12 9 =1.7?1.3?1?0.65?(1.5+1.65) ?7.8=35.3 KN 8 =1.61?1.3?0.98?0.65?3.3 ?7.8=34.3 KN 7 =1.59?1.3?0.93?0.65?3.3 ?7.8=32.2 KN 6 =1.46?1.3?0.88?0.65?3.3 ?7.8=27.9 KN 5 =1.38?1.3?0.82?0.65?3.3 ?7.8=24.6 KN 4 =1.3?1.3?0.76?0.65?3.3 ?7.8=21.5 KN 3 =1.21?1.3?0.74?0.65?3.3 ?7.8=19.5 KN 2 =1.12?1.3?0.74?0.65?(1.65+1.95) ?7.8=19.7 KN 1 5.4 0.88 0.79 0.74 0.05 1.05 1 =1.05?1.3?0.74?0.65?(1.95+2.725) ?7.8=32.2 KN

ε

ν







各层柱顶集中风荷载标准值

55

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图 2-14

风荷载计算简图

(2).柱的侧移刚度:仅计算 KJ-12,计算过程及结果见表:
表 2-19 底层柱侧移刚度 D 柱

?i K? b ic
_

?c ?

0.5 ? K 2? K
56
_

_

D ? ?c

12ic h2

(N/mm)

长春工程学院毕业设计

A

1 = 0.4 2.5 1 + 1.38 = 0.952 2.5

0.5 + 0.4 = 0.375 2 + 0.4 0.5 + 0.958 = 0.423 2 + 0.958

0.375?11.56?10 ?12/5450 =17513.7N/mm

10

2

B

0.423?11.56?10 ?12/5450 =19755.4N/mm

10

2

底层 ? D =(17513.7+19755.4)?2=74538.2N/mm
表 2-20 D 柱 2 层柱侧移刚度
_

?i K? b ic
_

?c ?

K 2? K
_

D ? ?c

12ic h2
2

A

1+1 = 0.54 2 × 1.85 (1 + 1.38) × 2 = 1.29 1.85 × 2

0.54 = 0.212 2 + 0.54 1.29 = 0.392 2 + 1.29

0.212?8.7?10 ?12/3900 =14551.5 N/mm

10

B

0.392?8.7?10 ?12/3900 =26906.5 N/mm

10

2

2 层 ? D =(14551.5+26906.5)?2=82916N/mm
表 2-21 D 柱 3、4 层柱侧移刚度
_

?i K? b ic
_

?c ?

K 2? K
_

D ? ?c

12ic h2
2

A

1+1 = 0.46 2 × 2.19 (1 + 1.38) × 2 = 1.09 2.19 × 2

0.46 = 0.19 2 + 0.46 1.09 = 0.353 2 + 1.09

0.19?10.31?10 ?12/3300 =21585.7 N/mm

10

B

0.353?10.31?10 ?12/3300 =40103.9N/mm

10

2

? D =(21585.7+40103.9)?2 =123379N/mm
表 2-22 D 柱 5-9 层柱侧移刚度
_

?i K? b ic
_

?c ?

K 2? K
_

D ? ?c

12ic h2
2

A

1+1 = 0.64 2 × 1.55 (1 + 1.38) × 2 = 1.09 2.19 × 2

0.64 = 0.242 2 + 0.64 1.09 = 0.353 2 + 1.09

0.242?7.3?10 ?12/3300 =19466.7 N/mm

10

B

0.433?7.3?10 ?12/3300 =34830.8 N/mm

10

2

? D =(19466.7 +34830.8)?2 =108595N/mm
57

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3).风荷载作用下的侧移验算;水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算

?? i ?

Vi ?D ji

各层的层间侧移值求得以后,顶点侧移为各层层间侧移之和。框架在风荷载作用下的侧移计算 见表:
表 2-23 风荷载作用下框架侧移计算

层次

各层风荷载

pi /KN

层间剪力 V i /KN

侧移刚度 ? D /(KN/m)

层间侧移 ?? i /m

?? i h
1/10312 1/5156 1/3520 1/2763 1/2322 1/2322 1/2085 1/1504 1/1700

9 8 7 6 5 4 3 2 1

35.3 34.3 32.2 27.9 24.6 21.5 19.5 19.7 23.9

35.3 69.6 101.8 129.7 154.3 175.8 195.3 215.0 238.9

108595 108595 108595 108595 108595 123379 123379 82916.0 74538.2

0.00032 0.00064 0.00094 0.00119 0.00142 0.00142 0.00158 0.00259 0.00320

层间侧移最大值为 1/1504,小于 1/550,满足侧移限值。 (4).风荷载作用下的框架内力分析(D 值法):各层计算过程见表:
表 2-24 A 轴线柱 层 次 V D 值法计算柱端弯矩 B 轴线柱

D

?D

y /KN 6.32 12.46 18.22 23.11 0.3 0.4 0.45 0.45

Mc

t

/

Mc

b

/

D

V

KN.m 14.6 24.67 33.07 42.13

KN.m 6.26 16.45 27.06 34.47

?D

y /KN 5.03 11.33 22.34 32.68 10.68 41.64

Mc

t

/

Mc

b

/

KN.m 21.31 40.55 56.08 68.71

KN.m 16.08 33.17 51.76 68.71

9 8 7 6

0.179 0.179 0.179 0.179

0.321 0.321 0.321 0.321

58

长春工程学院毕业设计

5 4 3 2 1

0.179 0.175 0.175 0.175 0.235

27.61 31.37 34.78 38.23 43.85

0.45 0.45 0.50 0.50 0.78

50.11 56.94 57.34 74.55 52.58

41.00 46.58 57.34 74.55 52.58

0.321 0.325 0.325 0.321 0.265

15.89 20.69 25.49 30.28 30.54

49.54 56.53 62.87 69.25 75.58

81.74 93.27 103.74 135.04 145.29

81.74 93.27 103.74 135.04 263.62

粱端弯矩按《混凝土结构设计》中的式 3-7 计算,其中粱线刚度见风荷载计算简图。 由粱端弯矩进一步求得粱端剪力,具体计算过程见下表:
表 2-25 粱端弯矩、剪力及柱轴力计算 层 次 9 8 7 6 5 4 3 2 1 AB 跨粱 BC 跨粱 柱轴力

Mb

l

Mb
8.9

r

l
6.9 6.9 6.9 6.9 6.9 6.9 6.9 6.9 6.9

Vb
3.4 7.9 12.6 17.6 21.4 24.8 27.05 33.05 35.67

Mb

l

Mb

r

l
2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1

Vb
11.8 31.3 49.3 68.8 83.1 96.7 108.8 131.9 156.5

A柱 ±3.4 ±11.3 ±23.9 ±41.5 ±62.9 ±87.7 ±114.8 ±148.4 ±184.07

B柱 ±8.4 ±31.8 ±68.5 ±119.7 ±181.4 ±253.3 ±335.05 ±433.3 ±554.13

14.6 30.93 49.52 69.19 84.58 97.94 103.92 131.89 127.13

12.36 32.84 51.77 72.19 87.26 101.51 114.27 138.49 164.33

12.36 32.84 51.77 72.19 87.26 101.51 114.27 138.49 164.33

23.78 37.48 52.28 63.19 73.50 82.74 100.29 119.00

注:柱轴力前正负号表示风荷载可左右两方向作用于框架,当风荷载反向作用于框架时,轴力将变 号。

59

长春工程学院毕业设计

框架在作风荷载作用下的弯矩图见图,粱剪力及轴力图见图下所示。

图 2-15

左风作用下框架弯矩

60

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图 2-16 左风作用下框架梁端剪力及柱轴力图

61

长春工程学院毕业设计

2.5.4 框架内力组合 该设计内力组合考虑六种内力组合,即 1.2 恒+1.4 活,1.2 恒+1.4 风,1.2 恒+1.4?0.7 活+1.4 风,1.2 恒+1.4 活+1.4?0.6 风,1.35 恒+1.4?0.7 活,1.2(恒+0.5 活)+1.3 地震,各层梁的 内力组合结果见表。 2.5.5 内力调整 2.5.5.1 强柱弱梁的调整

?M

c

? ?c ? M b

框架顶层和柱轴压比小于 0.15 者不进行此项调整。

1.7 ?一级  ? 柱端弯矩增大系数 c=?二级  ? 1.5 ?三级  1.3 ?
由于长春为七度设防且建筑物高度大于 24 米,所以是二级跨架?c =1.5 由于框架顶层轴压比小于 0.15 不进行调整 这里以八层为例,其他层次调整后的柱弯矩数值见内力组合表调整后的地震 力一栏,表中数据保留了一位小数。 底层柱柱底弯矩调整底层柱柱底(固定端)组合的弯矩计算值? 以八层柱调整为例,八层顶左节点 内圈为左震作用下,外圈为右震作用

7 ?1.(一级) ? 5 ?1.(二级) ?1.(三级) ? 3

图 2-17 8 层强柱弱梁调整图

62

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上图外圈内力代表右震作用,内圈代表左震作用,均从内力组合表中选取的数值除以 0.75 还原而后得出的,如右震中的 183.8=137.83/0.75 得出的,其他数字均是如此得出。 先计算左震由于梁端弯矩 22.6,用其乘以弯矩计算值 1.5 以后,仍然小于 35.23,所以柱端 弯矩不进行调整。 同理右震梁端弯矩为 183.8,乘以弯矩计算值 1.5 以后为 275.7,然后根据该项值进行内力 调整,上柱为 109.8,下柱为 166.02。然后再用调整后的数字乘以 0.8 以后得出。最后将括号中 数字填入内力组合表中。 八层顶中间节点

图 2-18 8 层强柱弱梁调整图

算法说明同上省略,最后将括号里面数字填入内力组合表中。 2.5.5.2 强剪弱弯调整

Vc ? ?Vc ?
柱:

M cb ? M ct Hn

63

长春工程学院毕业设计

柱 力 大 数 剪 增 系

? vc

( 级 ?1.5 一 ) ? ? ?1.( 级 3二 ) ?1.2 三 ) ? ( 级

M cb 、 M ct 为柱上下端调整后的顺时针或反时针截面组合的弯矩设计值, H n 为柱净高。
这里以顶层柱剪力为例,括号里为乘以抗震影响系数以后的数值 A 柱:左震: = 右震: = B 柱:左震: = 右震: =
1.3× 36.9+51.24 3.3?0.6

= 42.43(36.07) = 110.56(93.98) = 137.78(117.12)

1.3× 151.50+78.12 3.3?0.6

1.3×(174。4+111.7) 3.3?0.6 1.3× 1.36+12.91 3.3?0.6

= 6.87(5.84)

其余层柱剪力见下表
表 2-26 A柱 层次 左震 9 8 7 6 5 4 3 2 1 36.07 15.46 11.64 16.14 29.72 24.65 31.49 45.44 94.11 右震 93.98 85.61 98.99 109.25 115.81 125.03 128.92 120.46 125.09 左震 117.12 124.40 147.64 166.97 180.18 206.81 216.57 202.14 139.26 右震 5.84 37.23 57.62 76.41 95.71 105.39 118.00 127.69 104.73 柱剪力值调整表 B柱

注:表中数据均为乘以 = 0.8以后的柱剪力
l M b ? M br Vb ? ? vb ? VGb ln 梁剪力调整: ,

64

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梁 剪 增 系 端 力 大 数

?Vc

3一 ) ?1.( 级 ? ? ?1.2 二 ) ( 级 ?1.( 级 ? 1三 )

由于长春为七度设防且建筑物高度大于 24 米,所以是二级跨架 = 1.2
l M b 、 M br 为梁左右端顺时针或反时针截面组合的弯矩设计值, l n 为梁净跨。

VGb 为梁在重力荷载代表值作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。
这里以顶层梁剪力为例,括号里为乘以抗震影响系数以后的数值 顶层 AB 梁:左震: =
1.2× 31.1+130.4 6.9?0.55

+

24.61×

3+6.9 2

+3.93×6.9+0.5×7.8×6.9 6.9?0.55

= 58.14(49.47) = 65.92(56.03)

右震: =

1.2× 145.7+56.6 6.9?0.55

+

24.61×

3+6.9 2

+3.93×6.9+0.5×7.8×6.9 6.9?0.55

BC 梁:左震: = 右震: = 其余层梁剪力调整值见下表
表 2-27 AB 梁 层次 左震 9 8 7 6 5 4 3 2 1 49.47 54.28 56.06 64.32 68.79 76.58 79.65 88.98 81.52

1.3×(10.4+64.2) 2.1?0.55 1.3× 64.2+10.4 2.1?0.55

+

2.7×2.1 2.1?0.55

= 61.41(52.22)

+ 2.1?0.55 = 61.41(52.22)

2.7×2.1

梁剪力值调整表 BC 梁 右震 56.03 57.78 58.78 64.03 68.77 76.50 79.81 88.84 79.80 左震 52.22 129.77 211.85 203.29 217.21 286.59 248.38 370.23 356.71 右震 52.22 129.77 211.85 203.29 217.21 286.59 248.38 370.23 356.71

注:表中数据均为乘以 = 0.75以后的梁剪力 2.5.6 框架截面设计
65

长春工程学院毕业设计

2.5.6.1 框架梁设计 材料:砼 C30, f t ? 1.57N/mm2 , f c ? 16.7N/mm2 , 受力钢筋 HRB400 f y ? 360N/mm2 级钢筋, 其余钢筋采用 HPB235 级钢筋。 (1).粱的正截面受弯承载力计算:从粱的内力组合表中分别选出 AB 跨跨间截面及支座截面 的最不利内力,并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩并进行调幅后的弯矩进行 配筋计算。 以一层为例说明计算过程: =284.41KN.m =273.05KN.m 支座边缘处:
′ =284.41-180.26?0.35=221.328KN.m ′ =273.05-180.31?0.35=209.94KN.m

相应剪力 V=180.26KN 相应剪力 V=180.31KN

跨内截面梁下部受拉,按 T 形截面配筋,支座边缘截面梁上部受拉,按矩形截面计算 跨内截面粱下部受拉,可按 T 形截面进行配筋计算,支座边缘截面粱上部受拉,应按矩形截面计算。 翼缘计算宽度: 按跨度考虑: 按粱间距考虑:

l b f = =6900/3=2300mm 3

b f = b ? sn =300+(3900—150-100)=3950mm

按翼缘厚度考虑: b f = h ? as =600-35=565mm 因hf

?

h0 =100mm/565mm>0.1

此种情况不起控制作用,故取 b f =2300mm

粱内纵向钢筋选用 HRB400( f y ? f y =360N/mm ), ? b =0.518。
2

?

下部跨间截面按单筋 T 形计算。因为

?1 f c b f ? h f ? (h0 ? h f ? / 2) =1.0?14.3?2300?120?(565-120/2)=1993.13KN.m>142.99KN.m
属于第一类 T 形截面

?s ?

M

? 1 f c b f h0

?

=142.99?10 /1.0?14.3?2300?565 =0.014
2

6

2

66

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? ? 1 ? 1 ? 2? s =0.014
As ?

? 1 f c b f ??h0
fy

=1.0?14.3?2000?0.0014?765/360=707.9mm

2

0.45

ft =0.0018<0.002 fy

取 ? min =0.002

As min =0.002?400?600=360mm2
实配 4? As =806mm2> As min ) 16(
将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座,则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢 筋。 A 支座截面:

?s ?

? 1 f c b f ? h0 2

M

=221.32?10 /1.0?14.3?300?565=0.162

6

? ? 1 ? 1 ? 2? s =0.177
As ?

? 1 f c b f ??h0
fy

=1.0?14.3?300?0.177?565/360=1194mm
2

2

实配 4? 20( As =1256mm ) C 支座因计算弯矩与 A 相近也配实配 4? 12( As =1256mm ) 其他层粱的配筋计算结果见下表所示:
2

67

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表 2-28 层 次 截面 M/(kN.m) V(KN) 支座边缘处 柱宽

框架梁纵向钢筋计算表 b( )/mm 0 /mm ε 实配钢筋面积 配筋率(%)

A 支座 B 左 顶 层 AB 跨间

115.32

145.05

75.43

550.00

300

565

0.055

0.057

381.7

416(804)

0.47

115.68

147.31

75.17

550.00

300

565

0.055

0.056

380.3

416(804)

0.47

155.06

155.06

2300

565

0.015

0.015

768.1

416(804)

0.47

支座 B 右

48.14

41.67

36.68

550.00

300

415

0.050

0.051

251.9

4? 16(804) 4? 16(402)

0.65

BC 跨间

1.00

1.00

700

415

0.001

0.001

6.7

0.65

A 支座 B 左 五 层 支座 B 右 AB 跨间

226.19

158.88

182.50

550.00

300

565

0.133

0.144

966.6

4? 18(1017)
4? 18(1017)

0.60

196.34

158.91

152.64

550.00

300

565

0.111

0.118

797.7

0.60

137.47

137.47

2300

565

0.013

0.013

680.3

416(804)

0.47

143.60

193.85

90.29

550.00

300

415

0.122

0.131

646.6

4? 18(1017)

0.82

BC 跨间

1.00

1.00

550.00

700

415

0.001

0.001

6.7

4? 16(402)

0.65

68

长春工程学院毕业设计

A 支座 B 左 四 层 AB 跨间 支座 B 右 BC 跨间 A 支座 二 层 B 左 AB 跨间 支座 B 右

246.55 212.65 137.26 165.36 1.00 294.06 250.28 140.27 211.04

161.52 161.99

198.09 164.05 137.26

600.00 600.00

300 300 2300

565 565 565 415 415 565 565 565 415

0.145 0.120 0.013 0.136 0.001 0.177 0.153 0.013 0.172

0.157 0.128 0.013 0.146 0.001 0.196 0.167 0.013 0.190

1056.9 861.7 679.3 723.2 6.7 1322.3 1127.1 694.3 939.3

4? 20(1256) 4? 20(1256) 4? 16(804) 4? 20(1256) 4? 16(402) 4? 22(1520) 4? 20(1256) 4? 16(804)

0.74 0.74 0.47 1.01 0.65 0.90 0.74 0.47 1.01

217.38

100.15 1.00

600.00

300 700

171.74 134.06

242.54 210.06 140.27

600.00 600.00

300 300 2300

280.11

127.01

600.00

300

4? 20(1256)
4? 16(402)

BC 跨间

1.00

1.00

700

415

0.001

0.001 2 16

6.7

0.65

A 支座 一 层 B 左 AB 跨间 支座 B 右 BC 跨间

284,1

700

415

0.001

0.001

6.7

(402) 0.167 0.014 0.227 0.001

0.32

4? 20(1256) 4? 20(1256) 4? 16(804) 4? 20(1256) 4? 16(402)

0.74

273.05 142.99 243.14 1.00

180.31

209.94 142.99

700.00

300 2300

565 565 415 415

0.153 0.014 0.201 0。001

1126.4 707.9 1122.9 6.7

0.74 0.47 1.01 0.65

269.79

148.71 1.00

700.00

300 700.00 69

长春工程学院毕业设计

(2)斜截面受剪力承载力计算 以一层跨架梁斜截面配筋计算为例 AB 左跨: V=180.31KN<0.2 0 =0.2?1.0?14.3?300?565/0.85=484.77KN 故截面尺寸满足要求。 由于
?0.7 0

= 1.25

0

>0

所以按照计算配箍 由 V≤ 0.7 0 + 1.25


0

180.31 × 103 ? 0.7 × 1.43 × 300 × 565 ≥ = 0.072 1.25 × 210 × 565 选用 2 肢箍? 8 1 = 50.32 S≤
2×50.3 0.072

=1397

所以取 S=200mm 箍筋沿长度方向均匀布置 加密区为非加密区箍筋间距的一半 S=100mm 加密长度 l ? 1.5h =1.5?600=900mm 为了施工方便这里取了 950mm,距柱边分别为 50mm 和 1000mm。 同理 B 右




269.79×10 3 ?0.7×1.43×300×435 1.25×210×435

= 1.33选用 4 肢箍? 8 1 = 100.62

S≤

4×50.3 1.33

=151 所以取 S=130mm 箍筋沿长度方向均匀布置

其他层粱的斜截面受剪承载力配筋计算结果如下表所示:
表 2-29 框架梁斜截面配筋计算表 层次 截面 A、B 左 B右 A、B 左 B右 A、B 左 B右 A、B 左 B右 剪力 V/kN 123.2925 41.67 158.88 193.85 171.4 280.11 180.31 269.79 0.2 0 484.77 356.07 484.77 356.07 484.77 356.07 484.77 356.07
?0.7 0 = 1.25 0

实配钢筋 两肢箍φ 8@200(0.50) 两肢箍φ 8@200(0.50) 两肢箍φ 8@200(0.50) 两肢箍φ 8@200(0.50) 两肢箍φ 8@200(0.50) 四肢箍φ 8@130(1.00) 两肢箍φ 8@200(0.50) 四肢箍φ 8@130(1.00)

顶层

-0.31 -0.86 -0.07 0.64 0.01 1.43 0.07 1.33

五层

二层

一层

70

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2.5.6.2.框架柱设计 (1)验算轴压比: 底层: N max =3765.1KN,则轴压比 ? N ?
3

N fc A

=3765.1?10 /14.3?700?700=0.460<[1.05] 满足要求 (2).截面尺寸复核: 0 = 700 ? 40 = 660 Vmax =125.1KN

则:0.25× ? c f c bh0 =0.25?1.0?14.3?700?700=1213KN> Vmax =125.1KN,满足要求。 (3).框架柱正截面承载力 以底层 B 轴柱为例 柱钢筋选用 HRB400 =0.518 混凝土等级选用 C35 保护层厚度取 a s ? a s ? 40mm, h0 ? h ? as =700-40=660mm, 由内力组合表可知最不利轴力 = 4822.7 0 /=5450/700=7.8> 5 X=
1

?

故应该考虑二阶弯矩影响 由此判断为小偏心受压

=

4822.7×10 3 16.7×700×1

= 412.5 > 0

则最危险内力 M=341.9KN.m

N=4822.7KN 0 = 341.9 × 106 = = 70.89 4822.7 × 103

取 20mm 与 h/30 两者中的较大值 700/30=23.3mm 所以 =23.3 = 0 + = 70.89 + 23.3 = 94.19 1 =
0.5

=

0.5×16.7×700 2 4822.7×10 3

=0.848
1 1400 700 2
0

而 0 < 15


所以2 = 1η = 1 +

(0 /h)2 1 2 = 1 +

1 1400×
94.19 660

(7.8)2 × 0.848 = 1.26

e=η + 2 ? = 1.26 × 94.19 +

? 40 = 428.7

ξ = =

2 ?0.43 1 0 ′ + 1 0 1 ? 0 ?

? 1 0

+ =0.635
?360=170N/2

? 1 ? 1

=

0.635?0.8 0.518?0.8

? < <

将代入式子 ? < < 将代入式子

71

长春工程学院毕业设计

′ = =

2 ? 1 0 (1 ? 0.5) ′ ′ (0 ? ) 4822.7 × 103 × 428.7 ? 16.7 × 700 × 6002 × 0.635 × (1 ? 0.5 × 0.635) = 360 × (660 ? 40)

= ?637.2832 < 0 所以只需要构造配筋,抗震规范规定二级跨架中柱最小配筋率为 0.7(0.8)这里我们取 0.8%, 则每侧为 0.2%
′ ′ = = = 0.002 × 700 × 700 = 9802

选用 418 的钢筋

72

长春工程学院毕业设计

其余层的柱配筋见下表
表 2-30 A \ 层次

B 轴框架柱截面受弯承载力计算表
柱名 顶 A 底 87.7 139.5 122.4 172.2 150.5 6.3 10.8 62.2 70.8 132.6 125.9 127.9 546.8 153.2 341.9 333.7 284.4 311.3 1532 1558.9 2455.2 2488.8 3320.3 3373.4 4088.3 4135.3 3657.2 2925 4732.9 4822.7 1.046 1.026 1.032 1.099 1.113 1.581 1.539 1.395 1.367 1.237 1.244 1.281 1.097 1.227 1.257 530.925 758.621 661.304 380.516 364.657 270.680 272.454 314.033 316.047 324.860 322.730 384.643 540.710 378.320 428.438 0.071 0.061 0.066 0.327 0.333 0.533 0.548 0.636 0.645 0.735 0.741 0.474 0.379 0.654 0.636 77.096 443.917 309.553 -417.287 -557.243 -1590.623 -1612.369 -1710.587 -1641.517 -707.262 -702.706 -1948.742 76.225 -2015.685 -637.283 弯矩 121.9 轴力 395 1.040 η e 576.722 ξ 0.084 As 205.961 实配钢筋 414(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 14(615) 4? 16(604) 4? 16(604) 4? 16(604) 4? 16(604) 4? 18(1017) 4? 18(1017) 4? 18(1017) 4? 18(1017) 配筋率 0.203 0.203 0.203 0.203 0.203 0.203 0.203 0.203 0.223 0.223 0.223 0.223 0.208 0.208 0.208 0.208

顶层 顶 B 底 顶 A 底 五层 顶 B 底 顶 A 底 二层 顶 B 底 顶 A 底 一层 顶 B 底

73

长春工程学院毕业设计

(4).垂直于弯矩作用平面内的受压承载力截面验算 按轴心受压构件验算 = 4822.70 /=5.45/0.7=7.8≤ 8 查表φ = 1 0.9φ + ′ ′ = 0.9 × 16.7 × 700 × 700 + 360 × 12 × 254.5 = 8354.196 > 满足要求 (5).柱斜截面受剪力计算 以第一层 B 柱为例进行计算, = 449.1. 一层柱最不利内力组合选取剪力最大的一组 = 2154.2. = 139.3. 剪跨比λ = 2 =
0



5450?600 2×660

= 3.67 > 3

所以λ = 3

l/h>2.5 则V ≤ 0.2 0 = 1543.1 矩形、T 形、I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件 1.75 0 + + 0.07 + 1 0 16.7 0.03 = 0.3 × × 700 2 = 2454.9 > 2 V≤ 则 N 还是取原值 2145.2KN
Asv ? s

?RE ?

1.05 f t bh0 ? 0.056 N 139.3×103 ?1.75 ×1.57×700×660?0.07×2154.2 3+1 1? ? = ?1.28 <0 210/ 2 ×660 f yv h0

故该层柱应按构造配置箍筋选用井式复试箍 ? 8@200 抗震等级为二级箍筋加密区间距 100 和 8d 的较小值,所以箍筋加密区取 ? 8@100mm 其余层箍筋情况见表,括号里为箍筋加密区加密区
表 2-31 控制内力 柱名 V/Kn A9A8 A5A4 A2A1 A1A0 B9B8 94 115.8 120.5 125.1 117.1 N/Kn 333.7 1515.5 1803.6 2454.9 311.3 Hn/mm 2700 2700 2700 2700 2700 2.65 2.65 2.41 2.05 2.65 0.07N/Kn 23.36 106.09 126.25 171.84 21.79 Asv/s -1.10 -0.89 -1.28 -2.11 -0.88 实际配箍情况 柱箍筋配筋表

? 8@200( ? 8@100mm)
? 8@200( ? 8@100mm) ? 8@200( ? 8@100mm)

? 8@200( ? 8@100mm)
? 8@200( ? 8@100mm)

74

长春工程学院毕业设计

B5B4 B2B1 B1B0

180.2 202.1 139.3

1305.1 1803.6 2154.2

2700 3300 4850

2.65 2.95 3.00

91.36 126.25 150.79

-0.29 -0.27 -1.29

? 8@200( ? 8@100mm) ? 8@200( ? 8@100mm)
? 8@200( ? 8@100mm)

2.6 基础设计 2.6.1 确定桩型桩长和截面尺寸 桩拟采用截面为 400mm?400mm 的钢筋砼预制方桩.L=(3.2-2.25)+5+2.1+5.2=13.3m,取 混凝土等级选用 C35。 2.6.2 单桩承载力计算 由地质勘察报告:粘土 =30KPa,淤泥质土 =12KPa,粉细土 =35KPa,中沙 =40KPa 粉细土 = 1200 KPa,中沙 = 3200 KPa。 则单桩竖向承载力特征值为:

R?q

pk

A ?u ?q l
p p si

s

? 3200? 0.4 2 ? 4 ? 0.4 ? (30 ? 0.95 ? 5 ? 12 ? 2.1 ? 35 ? 5.2 ? 40)

? 1103 2 KN .
2.6.3 承台计算 = 30.2 ? m 对于 A 柱: 最不利组合设计值 = 3866.1 = 25.6 最不利组合标准值(带对应的恒+0.5 活一项) = 18.6 + 0.7 × 5.2 = 22.14 ? m = 16.9 + 0.7 × 2.8 = 18.86 = 2512.5 + 0.7 × 483.9 = 2851.23 ①初步确定桩数及布桩 n≥1.1?
+ a 2851.23+129.96 1103.2

=1.1×

= 2.97则用 n=4 根

②初选承台尺寸 S=3d=3?0.4=1.2m 边桩到承台边缘的距离取 0.35m

则承台长度 l=1.2+0.35?2=1.9m 承台宽度 b=2?0.35+1.2=1.9m 承台埋深取 H/18=32/18=1.8, 承台高取 1.0 m,桩顶伸入承台 50mm 钢筋保护层取 40mm, 承 台混凝土与柱和桩相同 承台及桩布置图

75

长春工程学院毕业设计

图 2-16 A 柱下承台与桩详图

③单桩分担的荷载值 Gk=20?1.9?1.9?1=129.96KN R= + 1.25 = 1103.2 + 1.25 × 0.07 × 160 × 0.74 = 1111.8 中心受压 = 偏心受压 =
+ 1.3

=?

2851 .23 ? 129 .96 =745.30KN<1.25R=1389.75KN 4

+ + 2851.23 + 129.96 22.24 + 18.86 × 0.6 + = + 2 4 4 × 0.62 = 745.3 + 17.13 = 762.42 < 1.5 = 1667.7

④桩身设计 选用 400?400 C35 钢筋混凝土预制方桩 ⑤受弯计算 先求角桩最大静反力值 I-I 截面 =


+

+ 2



=

3866.1 4

+

(22.24+18.86)×0.6 4×0.62

= 983.65

=

= 2 × 983.65 × 0.6 ? 0.35 = 491.8 ? = 491.8 × 106 = = 1917.42 0.9 0 0.9 × 300 × 950

选用? 18@200 Ⅱ—Ⅱ截面弯矩 = = 2 × 966.5 × 0.6 ? 0.35 = 483.2 ?
76

长春工程学院毕业设计

= 选用? 18@200 ⑥承台受充切验算 1 柱对承台冲切: 冲垮比
0

483.2 × 106 = = 1883.82 0.9 0 0.9 × 300 × 950

?0 x ?

a0 x ? 600 ? 200 ? 350 / 950 ? 0.05 ( ) h0

?0 y ?
冲切系数

a0 y h0

( / = 600 ? 200 ? 350) 950 ? 0.05

?0x ?

0.84 0.84 =3.36 ? 0 y ? =3.36 ? 0 y ? 0.2 ?0 x ? 0.2

0 < 2 × 0 + 0 + 0 + 0 β 0 =1?3866.1KN<2?[3.36?(0.7+0.05)+3.36 ?(0.07+0.05)]?0.98?1570?0.95=14733.6KN 满足要求 2 柱对承台冲切: 1 = 0.15 + 0.4 = 0.55 1 = 0 = 0.05 1 = 0 = 0.05 冲切系数 1 = 0 1 = 0
0

?0x ?

0.56 0.56 =2.24 ? 0 y ? =2.24 ?1x ? 0.2 ?1 y ? 0.2

0 N = 1 × 983.65 < 0 2 + 1 /2 + 1 1 + 1 /2 β 0 =2?[2.24? (0.55+0.05/2)+2.24?(0.55+0.05/2)]?1?1570?0.95=3842.1KN ⑦承台受剪切承载力验算 计算截面 I-I = 0 0 = = 0.05 0 ≥ V
1.75 1.75 剪切系数 ? ? ? ? 1.0 ? 0.05 ? 1.0 ? 1.67 =
800 950
1 4

= 0.96

0 = 1 × 983.65 × 2 = 1967.3 < 0 =1?1.67?1570?1.9?0.95=4732.5KN 满足要求 计算截面Ⅱ-Ⅱ

77

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??

1.75 1.75 ? ? 1.67 ? ? 1.0 0.05 ? 1.0
1 4



800 = 950

= 0.9

0 = 1 × 966.5 × 2 = 1933 < 0 =1?1.67?1570?1.9?0.95=4732.5KN 满足要求 ⑧承台局部受压承载力验算 承台混凝土强度与柱混凝土等级相同,无需验算。 = 341.9 ? m 同理 B 柱:最不利组合设计值 = 4822.7 = 82.9 最不利组合标准值(带对应的恒+0.5 活一项) = 18.5 + 0.7 × 5.1 + 263.6 = 285.7 ? m = 16.9 + 0.7 × 2.8 + 75.6 = 94.36 = 2856.2 + 0.7 × 632.1 + 554.1 = 3852.77 ①初步确定桩数及布桩 n≥1.1?
+ a 3852.77+129.96 1103.2

=1.1×

= 3.97

则用 n=4 根

②初选承台尺寸 S=3d=3?0.4=1.2m 边桩到承台边缘的距离取 0.35m,

则承台长度 l=1.2+0.35?2=1.9m 承台宽度 b=2?0.35+1.2=1.9m 承台埋深取 H/18=32/18=1.8, 承台高取 1.0 m,桩顶伸入承台 50mm 钢筋保护层取 40mm, 承 台混凝土与柱和桩相同 承台及桩布置图

图 2-16 B 柱下承台与桩详图

78

长春工程学院毕业设计

③单桩分担的荷载值 Gk= 20?1.9?1.9?1=129.96KN R= + 1.25 = 1103.2 + 1.25 × 0.07 × 160 × 0.74 = 1111.8 中心受压 = 偏心受压 =
+ 1.3

=?

3852 .77 ? 129 .96 =995.68KN<1.25R=1389.75KN 4

+ + 3852.77 + 129.96 285.7 + 94.36 × 0.6 + = + 2 4 4 × 0.62 = 1074.86 < 1.5 = 1667.7

④桩身设计 选用 400?400 C35 钢筋混凝土预制方桩 ⑤受弯计算 先求角桩最大静反力值 I-I 截面 =


+

+ 2



=

4822.7 4

+

(341.9+82.9)×0.6 4×0.62

= 1382.7

=

= 2 × 1382.7 × 0.6 ? 0.35 = 691.4 ? = 691.4 × 106 = = 2695.52 0.9 0 0.9 × 300 × 950

选用? 20@200
Ⅱ—Ⅱ截面弯矩 = = 2 × 1205.7 × 0.6 ? 0.35 = 602.85 ? = 602.85 × 106 = = 2350.32 0.9 0 0.9 × 300 × 950

选用? 20@200
⑥承台受充切验算 1 柱对承台冲切: 冲垮比
0

?0 x ?

a0 x ? 600 ? 200 ? 350 / 950 ? 0.05 ( ) h0

?0 y ?
冲切系数

a0 y h0

( / = 600 ? 200 ? 350) 950 ? 0.05

?0x ?

0.84 =3.36 ?0 x ? 0.2

?0y ?

0.84 =3.36 ? 0 y ? 0.2

0 < 2 × 0 + 0 + 0 + 0 β 0 =1?4822.7KN<2?[3.36?(0.7+0.05)+3.36 ?(0.07+0.05)]?0.98?1570?0.95=14733.6KN

79

长春工程学院毕业设计

满足要求 2 柱对承台冲切: 1 = 0.15 + 0.4 = 0.55 1 = 0 = 0.05 1 = 0 = 0.05 冲切系数 1 = 0 1 = 0
0

?0x ?

0.56 =2.24 ?1x ? 0.2

?0y ?

0.56 =2.24 ?1 y ? 0.2

0 N = 1 × 1382.7 < 0 2 + 1 /2 + 1 1 + 1 /2 β 0 =2?[2.24? (0.55+0.05/2)+2.24?(0.55+0.05/2)]?1?1570?0.95=3842.1KN ⑦承台受剪切承载力验算 计算截面 I-I = 0 0 = = 0.05 0 ≥ V 剪切系数 ? ?
1.75 1.75 ? ? 1.67 = ? ? 1.0 0.05 ? 1.0
800 950
1 4

= 0.96

0 = 1 × 1382.77 × 2 = 2765.4 < 0 =1?1.67?1570?1.9?0.95=4732.5KN 所以承台受剪承载力满足要求。 计算截面Ⅱ-Ⅱ

??

1.75

? ? 1.0
1 4

?

1.75 ? 1.67 0.05 ? 1.0



800 = 950

= 0.9

0 = 1 × 1205.7 × 2 = 2411.4 < 0 =1?1.67?1570?1.9?0.95=4732.5KN 满足要求 ⑧承台局部受压承载力验算 同理 A 柱与 B 柱还有 控制下的不利组合 A 柱最不利组合设计值 = 546.8 ? m = 125.1 = 2925 = 5.2 + 331 = 336.2 ? m = 2.8 + 66.7 = 69.5 = 483.9 + 269.9 = 753.8

最不利组合标准值(活荷载+地震荷载一项)

80

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B 柱最不利组合设计值

= 449.1 ? m = 139.3 = 2154.2 = 5.1 + 268.4 = 273.5 ? m = 2.8 + 84.9 = 87.7 = 632.1 + 856.9 = 1489

最不利组合标准值(活荷载+地震荷载一项)

注:这对内力组合对结构影响不大,计算同 控制的荷载组合,承台与桩验算均满足,配 筋很小,所以配筋仍然于 控制的荷载组合下的配筋一样。 承台混凝土强度与柱混凝土等级相同,无需验算。

81

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3.施工设计部分
投标书文件

金安大饭店工程

工程量清单

招标人:长春金安集团(单位签字或盖章)

法定代表人: (签字盖章)

中介机构 法定代表人: (签字盖章)

造价工程师 及注册证号: (签字盖执业专用章)

编制时间:2011 年 6 月 18 日

82

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填表须知
1. 工程量清单及其计价格式中所有要求签字,盖章的地方,必须由规定的单位和人员签字和盖 章。 2. 3. 工程量清单及其计价格式中的任何内容不得随意删除或涂改。 工程量清单计价格式中列明的所有需要填报的单位和合价,投标人均应填报,未填报的单价 和合价,视为次项费用已经包含在工程量清单的其他单价和合价中。 4. 金额(价格)均应以人民币表示。

83

长春工程学院毕业设计

总说明
工程名称:长春市金安大饭店
一本工程为长春市金安大饭店,该工程为现浇框架结构主题 9 层,建筑面积 10736 ㎡,长度为 63.16m 宽度为 44.73m,建筑高度为 33.15m,基础为桩基础 本工程于 2011 年 3 月 1 日开工,2011 年 10 月 31 号竣工。 二招标范围:长春市金安大饭店土建部分和装饰装修部分 三编制依据: 长春市金安大饭店建筑和结构图 《建设工程量清单计价规范》 (GB50500-2008) 《吉林省建筑工程消耗量定额》 (JLXD-ZS-2004) 《吉林省建筑工程消耗量定额基价表》 (JLXDL-JZ-2006) 《吉林省装饰装修工程消耗量定额》 (JLXD-ZS-2004) 《吉林省装饰装修工程消耗量定额基价表》 (JLXDL-ZS-2006) 《吉林省建筑安装工程费用定额》 (JLFD-2006) 工程预留金额为 50 万

84

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图纸会审记录
工程名称:长春市金安大饭店
工程名称 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 设计交底及会审内容 长春市金安大饭店 长春市金安集团 吉林省建筑科学研究所 会审时间 参加人 参加人 参加人 参加人 2011.3.30

建设单位(签章) :设计单位(签章) :监理单位(签章) :施工单位(签章)

85

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店 第 1 页共 11 页

序 号

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

1

010101001001

平整场地 1.土壤类别:二类土 2.弃土运距:5km

m

2

1052.24

挖基础土方 2 010101003001 1.土壤类别:二类土 2.基础类型:桩承台基础 4.挖土深度: 1.8m 5. m
3

3.垫层底宽﹑底面积 4.41 ㎡ 弃土运距:5km

339.1

管沟土方 3 010101006001 1.土壤类别:二类土 2.管外径 2m 3.挖土平均深度 夯填 m 148.6

1.25m 4. 弃土运距:5km 5.回填要求

土方回填 4 010103001001 1.土质要求:二类土 3.运输距离 5km 预制混凝土桩 5 010201001001 1.土壤类别:二类土 2.单桩长度 16.1m 36 根 3.桩 根 144 2.密实都要求:夯填 m
3

360.89

截面 400?400mm 4.混凝土强度等级 C35 空心砖墙、砌块砖 6 010304001001 1.墙体类型 外墙 2.墙体厚度:200mm 3.砖品种:陶粒 混凝土砌块 规格:390?190?190 强度等级:MU10 4.砂浆强度等级:M5.0 空心砖墙、砌块砖 7 010304001002 1.墙体类型 内墙 2.墙体厚度:200mm 3.砖品种:陶粒 混凝土砌块 规格:390?190?190 强度等级:MU10 4.砂浆强度等级:M5.0 m
3

m

3

404.72

426.72

86

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计第 2 页共 11 页 序 号

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

空心砖墙、砌块砖 8 010304001003 1.墙体类型 卫生间隔墙 2.墙体厚度: 100mm 3.砖品种: 陶粒混凝土砌块 规格: 390?190?190 强度等级: MU10 4.砂浆强度等级:M5.0 桩承台基础 9 010401005001 1.垫层材料:素混凝土 100 厚 2.混凝土强度等级: m
3

m

3

348.4

C10 3.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良 好

129.96

矩形柱 10 010402001001 1.柱高度:5450mm 2.柱截面尺寸:700?700 3.混 m
3

凝土强度等级 C354.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

96.14

矩形柱 11 010402001002 1.柱高度:3900mm 2.柱截面尺寸:600?600 3.混 m
3

凝土强度等级 C354.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

50.54

矩形柱 12 010402001003 1.柱高度:3300mm 2.柱截面尺寸:600?600 3.混 m
3

凝土强度等级 C354.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

85.54

87

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计第 3 页共 11 页 序 号 项 目 编 码 项 目 名 称 及 特 征 计量单位 工程量

矩形柱 13 010402001004 1.柱高度:3300mm 2.柱截面尺寸:550?550 3.混 凝土强度等级 C354.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。 m
3

185.69

矩形柱 14 1.柱高度:2100mm 010402001005 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 m
3

凝土强度等级 C20 5.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

1.13

矩形柱 15 010402001006 1.柱高度:1950mm 凝土强度等级 C20 31.5mm,级配良好。 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 m
3

5.混凝土拌合料要求:碎石粒径

0.89

矩形柱 16 010402001007 1.柱高度:1650mm 凝土强度等级 C20 31.5mm,级配良好。 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 m
3

5.混凝土拌合料要求:碎石粒径

6.24

矩形柱 17 010402001008 1.柱高度:4200mm 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 m
3

凝土强度等级 C20 5.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

0.76

88

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 4 页共 11 页

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

矩形柱 18 010402001009 1.柱高度:3900mm 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 凝土强度等级 C20 5.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。 m
3

0.70

矩形柱 1.柱高度:3300mm 19 010402001010 2.柱截面尺寸:300?300 4.混 m
3

凝土强度等级 C20 5.混凝土拌合料要求:碎石粒径 31.5mm,级配良好。

4.16

基础梁 20 010403001001 1.梁底标高:-0.46 2.梁截面:400?200 3.混凝土 强度等级 C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良好。 m
3

37.5

过 梁 21 010403005001 1.梁底标高:3.0 度等级 C25 级配良好。 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,

2.92

过 梁 22 010403005002 1.梁底标高:2.1 度等级 C25 级配良好。 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,

1.31

过 梁 23 010403005003 1.梁底标高:7.2 度等级 C25 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。

3.23

89

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 第 5 页共 11 页 序 号

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

过 梁 24 010403005004 1.梁底标高:6.3 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

1.91

过 梁 25 010403005005 1.梁底标高:10.2 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

1.91

过 梁 26 010403005006 1.梁底标高:13.5 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。

2.39

过 梁 27 010403005007 1.梁底标高:16.8 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。

2.39

过 梁 28 010403005008 1.梁底标高:20.1 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。

2.39

过 梁 29 010403005009 1.梁底标高:23.4 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 m
3

度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。

2.39

90

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 6 页共 11 页 项 目 编 码 项 目 名 称 及 特 征 计量单位 工程量

过 梁 30 010403005010 1.梁底标高:26.7 2.梁截面:200?200 3.混凝土强 度等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 过 梁 31 010403005011 1.梁底标高:30 2.梁截面:200?200 3.混凝土强度 m
3

m

3

2.39

等级 C25 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。

2.39

直形墙 32 010404001001 1.墙类型:女儿墙 2.墙厚度:150mm3.混凝土强度等 级 C20 良好。 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配 m
3

35.33

一层 c30 有梁板 33 010405001001 1.板底标高: 4.08 2.板厚度: 120 3.混凝土强度等级: m
3

C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良 好。

70.30

一层 c20 有梁板 34 010405001002 1.板底标高: 4.08 2.板厚度: 120 3.混凝土强度等级: m
3

C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良 好。

83.68

二层 c30 有梁板 35 010405001003 1.板底标高: 7.98 2.板厚度: 120 3.混凝土强度等级: m
3

C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良 好。

71.52

91

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 7 页共 11 页 项 目 编 码 项 目 名 称 及 特 征 计量单位 工程量

二层 c20 有梁板 36 010405001004 1.板底标高: 7.98 2.板厚度: 120 3.混凝土强度等级: m
3

C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良 好。

83.68

三层 c30 有梁板 37 010405001005 1.板底标高:11.28 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

72.13

三层 c20 有梁板 38 010405001006 1.板底标高:11.28 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

83.68

四层 c30 有梁板 39 010405001007 1.板底标高:14.58 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

72.13

四层 c20 有梁板 40 010405001008 1.板底标高:14.58 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

83.68

92

长春工程学院毕业设计

分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 8 页共 11 页

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

五层 c30 有梁板 41 010405001009 1.板底标高:17.88 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

72.13

五层 c20 有梁板 42 010405001010 1.板底标高:17.88 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

83.68

六层 c30 有梁板 43 010405001011 1.板底标高:21.18 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 六层 c20 有梁板 44 010405001012 1.板底标高:21.18 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 七层 c30 有梁板 45 010405001013 1.板底标高:24.48 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

m

3

72.13

m

3

83.68

72.13

七层 c20 有梁板 46 010405001014 1.板底标高:24.48 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级 配良好。 m
3

83.68

93

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分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 9 页共 11 页

项 目 编 码

项 目 名 称 及 特 征

计量单位

工程量

八层 c30 有梁板 47 010405001015 1.板底标高:27.78 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 八层 c20 有梁板 1.板底标高:27.78 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

72.13

48

010405001016

m

3

83.68

九层 c30 有梁板 49 010405001017 1.板底标高:31.08 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

72.13

九层 c20 有梁板 50 010405001018 1.板底标高:31.08 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

83.68

C20 有梁板(突出间) 51 010405001019 1.板底标高:34.38 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C20 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 C30 有梁板(突出间) 1.板底标高:34.38 2.板厚度:120 3.混凝土强度等 级:C30 4.混凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm, 级配良好。 m
3

9.75

52

010405001019

m

3

10.85

53

010405008001

雨篷 1.混凝土强度等级 C20 2.混凝土拌合料要求: 碎石 粒径 31.5mm,级配良好。

m

3

3.77

94

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分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 10 页共 11 页 项 目 编 码 项 目 名 称 及 特 征 计量单位 工程量

54

010406001001

直行楼梯 1.混凝土强度等级 C20 2.混凝土拌合料要求: 碎石 粒径 31.5mm,级配良好。

m

2

454.68

55

010407001001

其他构件 1.构件类型:室外台阶 2 混凝土强度等级 C20 3.混 凝土拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良好。

m

3

11.02

散水、坡道 56 010407002001 1.面层厚度 20 2.混凝土强度等级 C20 3.混凝土拌 合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良好。 m
2

97.22

地沟 57 010407003001 1.梁底标高:44.1 2.梁截面:350?300 3.混凝土 强 度 等 级 C20 4. 混 凝 土 拌 合 料 要 求 : 碎 石 粒 径 31.5mm,级配良好。 m 148.6

后浇带 58 010408001001 1.13 轴 14 轴中间 2.混凝土强度等级 C25 3.混凝土 拌合料要求: 碎石粒径 31.5mm,级配良好。 m
3

17.49

屋面卷材防水 59 010702001001 1.卷材品种,规格:4mm 厚 SBS 改性沥青防水卷材防 水 2.防水层做法:20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 3. 嵌逢材料种类:油膏嵌缝 m
2

1031.56

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分部分项工程量清单
工程名称:长春市金安大饭店土建施工设计 序 号 第 11 页共 11 页 项 目 编 码 项 目 名 称 及 特 征 计量单位 工程量

60

010802001001

隔离层 1.隔离层部位:屋面 2.隔离层材料品种:聚氨酯防水 涂料 3.隔离层做法:刷 1mm 厚聚氨酯防水涂料

m

2

1009.43

61

010803001001

保温隔热屋面 1.保温隔热部位:屋面 2.保温隔热方式:外保温 3. 保温隔热材料品种、规格:阻燃挤塑泡沫塑料板 80 厚 4.粘接材料种类:1:3 水泥砂浆 5.防护材料种类: 20 厚 1:3 水泥砂浆 保温隔热墙

m

2

993.7

62

010803003001

1.保温隔热部位:墙体 2.保温隔热方式:外保温 3. 保温隔热材料品种、规格:阻燃挤塑聚苯乙烯保温板 80 厚 4.粘接材料种类: 厚聚合砂浆粘结层 5.防护 3-5 材料种类:1.5 厚聚合砂浆上贴玻纤网

m

2

4319.32

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施工组织设计
3.1 工程概况
3.1.1 现状概述 本工程为长春市金安大饭店,是多层民用建筑,建筑面积为 10736 平方米。是九层框架结 构,房屋结构为 33.15 米。建筑工程等级为三级,耐火等级为二级,屋面防水等级为三级 。 该工程基础采用钢筋混凝土预制桩基础。基垫层均为 100 厚 C15 素混凝土垫层并扩出基础 100mm,填充墙采用 MU10 陶粒混凝土砌块,M7.5 混合沙浆实砌。柱边均设墙体拉结筋。梁、柱、 楼板均采用整体现浇结构,尺寸、强度、材料均见施工图纸。抗震构造措施按丙类建筑,框架结 构抗震等级为二级。 装饰工程,外墙为 1:3 水泥沙浆分层找平,外贴乳白色、纵褐色和淡黄色面砖,底层贴一圈凹 凸假麻面石块,具体布置情况见建筑立面图。内墙面为混合沙浆打底,纸筋灰刮面,白乳胶漆二 度。主体结构,餐厅、厨房内墙面做 1:3 水泥沙浆暗护墙裙 1200 高。 3.1.2 项目部组织机构及职责 项目部组织机构: 工程施工管理推行项目经理负责制,由公司抽调技术水平高、思想素质好、能力强的人员 组成项目经理部,实施对工程的组织与指挥。 项目部主要管理人员质量职责 3.1.2.1 项目经理质量职责: 认真贯彻执行公司的质量方针、目标、工程部的有关规定。参与合同评审,执行合同条款,确保 项目达到合同的工期、质量要求,建立和完善项目部组织机构,明确各类人员职责并对其进行考 核。 主持项目部工作,对项目施工全面负责。 负责质量策划活动的具体实施。 参与工程与专业包方、劳务分包方的评价和管理。 参与分部、单位工程质量检验评定的工作,参与最终竣工验收和服务。 3.1.2.2 项目技术负责人: 认真贯彻执行公司的质量方针、目标。 负责本项目施工技术和质量管理工作。 严格执行国家颁发的有关规范、标准规程及地方规定,按图施工,加强施工图、标准及有关技术 资料的管理。 熟悉设计意图,参加图纸会审、设计交底,做好图纸会审记录,负责设计变更的施工签发。 深入调查研究,一般工程技术问题在自己职责范围内,自行解决;
97

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对重大技术问题及时汇报工程处、分公司和监理公司;参加中间及竣工验收。 负责纠正和预防措施的实施。 组织收集质量信息,并按不合格品的严重程度分别向有关部门传递。 制定与编制项目部需要收集的本工程质量记录清单。 负责质量控制点,特殊过程以及分部工程质量记录清单。 3.1.2.3 项目施工员质量职责 认真贯彻执行本公司质量方针、目标和质量体系文件。 认真审阅图纸,弄清设计意图,参加图纸会审。依据图纸尺寸做好测量、定位、放线工作。 做好分项工程及关键部位的技术交底,督促施工班组贯彻执行。 组织隐蔽工程验收,做好施工日记和隐蔽工程验收记录。 协助项目质检员、资料员、安全员等做好相关技术管理工作,对施工中发现的问题及时上报。 及时收集、传递施工信息,及时解决施工中存在的问题。 及时落实监理的指令,及时填写申报单和监理验收的签证。 3.1.2.4 项目质检员质量职责 贯彻执行公司的质量方针、目标和质量体系文件。 负责工程项目的施工质量监督管理,严格按照现行国家质量标准对工程施工质量的评定。 参加工程的图纸会审、技术交底。 参加进货检验、过程检验和最终检验,并对过程检验作出标识。 参加隐蔽工程验收、中间验收和单位工程的竣工交付。 对返工、返修的产品进行复检。 及时反馈施工信息。 3.1.2.5 项目资料员质量职责 贯彻执行本公司的质量方针、目标和质量体系文件。 按当地要求收集、整理好工程技术档案资料,做到准确、完整、字迹工整。 负责收集原材料、砂浆、混凝土及焊接件构件的抽验、复检记录和检验评定记录。 参加工程图纸会审,做好设计变更登记、传递工作,全面地收集 分部、分项工程隐蔽验收记录。 协助项目技术负责人做好质量信息的收集整理工作。 工程开工前到竣工后,及时收集整理好工程竣工资料及竣工图,确保资料、图纸齐全、准确,并 按规定保存、送档。 3.1.2.6 项目预核算员质量职责 贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。

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贯彻执行国家或地方预算定额、施工定额的有关现行规定。 参加图纸会审,及时收集设计变更件和业主监理指令的变更手续。 了解工程的施工条件、方法及前后工序情况,以施工图和《施工组织设计》为依据编制施工预算 和决算。 编制工程物资需求计划。 参与工程投标活动及工程合同评审工作。 3.1.2.7 项目材料员质量职责 贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。 根据项目需要及时编制项目物资采购计划。 对业主提供的物资主动联系,根据工程进度按期组织进场,并协助项目保管员对顾客提供的确良 物资进行验收。 材料员对所供物资要督促货主或厂家提供样品及合格证等,并负责按样品提货。不合格品负责退 货。 每月月底前上报材料采购供需情况报表给总采购员,按照公司《物资管理工作程序》 ,对物资采 购工作组织实施,确保进场物资合格。 对进场的物资验收、保管,及时作出标识,收集标牌与合格证,并作规格、进货量、批次、日期 等记录。 3.1.2.8 项目安全员质量职责 贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。 负责本项目施工安全生产,落实安全责任的教育、考试、考核与责任书签定。 严格按国家现行安全规范及有关操作规程对工程项目进行安全检查。 参加编制安全技术措施与安全交底,并认真督促实施,经常对职工进行现场安全教育。 定期组织各专业工种负责人进行安全大检查,落实整改措施与复查。 3.1.2.9 项目设备管理员的质量职责 贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。 组织专业人员安装机械设备,配合有关部门对机械设备进行验收、挂牌,并对项目上的施工机械 设备进行全面管理。 对机械设备的运行、使用、维护、保养进行监督,并做好记录。 参加项目部机械设备事故的调查与处理,在 24 小时内写出有关书面调查报告。 对种类的设备作出标识,并协助当地安全部门对设备的检查及管理。 3.1.2.10 项目试验员质量职责 贯彻执行公司质量方针、目标及质量体系文件。

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严格按国家现行关于材料检(试)验标准、方法和技术规定要求, 负责项目原材料、 砂浆、 砼及构件抽验、 复检工作, 并将检验信息向有关部门传递, 有质量问题, 及时向项目施工员及技术负责人汇报。 收集整理检验和试验报告单,并保存好。 对各种原材料、检验试件,按检验、试验结果作出标识,会同保管员作标识的复核与管理。 3.1.2.11 项目计量员质量职责 贯彻执行公司的质量方针、目标及质量体系程序文件。 建立本项目部的检验、试验和测量设备台帐。 负责本项目部检验、试验和测量设备的使用、维修、检定、保养等工作。 对项目工程使用的检验、检测、试验、计量、测量设备的状态作 出标识,定期复核标识。 对计量设备与仪表作使用期的动态检查与监督。 3.1.2.12 项目保管员质量职责 熟悉各类物资的名称、规格、用途、性能和保养知识。 严格把好材料、设备进库验收关,建立物资台帐。 严格按物资管理工作程序操作,按采购计划及产品标准验收入库,做到手续齐全。 认真做好防火、防窃、防潮、防损、防霉变等工作。 物资进货检验状态的标识。 收集整理质保书、合格证等交项目资料员归档。

3.2 工程部署
3.2.1 施工部署 施工部署是指导本工程全过程施工的纲领性文件,明确整个施工过程的规范性条款,其主 要由施工组织,施工准备,施工流程及施工段划分等几大部分组成。 3.2.1.1 施工部署原则 1、明确本工程工期,质量,安全生产与文明施工的管理目标。 2、作好主体结构与装饰工程交叉施工,与分包工程单位之间的交施工,水电 设备安装工程与装饰工程交叉施工。 3、充分利用平面,空间和时间组织立体交叉作业,有计划地为及插入装饰各 专业施工创造条件,避免出现施工高峰,作到均横施工。 4、各个工序执行“早准备,早开工,早竣工”的原则,作到有计划、有准备 成功率百分百。 5、认真贯彻执行国家和地方的有关标准,规范,规程和有关规定。

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3.2.1.2 项目管理目标 1、工期目标:总工期 12 月。 2、质量目标:合格。 3、安全生产目标:确保本工程在施工期间无重大伤亡事故。 4、文明施工目标:争创本工程达到“市级安全文明工地” 。 3.1.2 施工程序安排 本工程的施工必须坚持合理的施工顺序: 1、持先地下,后地上:先主体结构施工,后内,外装修及室内装修。 2、安装工程先施工预留预埋,预制加工,后进行安装,先进行系工程的设备 装,后进行调试,先进行单机调试,后进行分部联动试。 3、主体工程与装修工程的交叉;水电设备安装工程与装修的交叉。 4、实行主次分明,掌握轻重环节,对各工种作业安排要有计划有骤,实行平面 立体交叉,流水作业的施工方法。 5、要合理安排机械,材料设备的进场,满足整个进度计划的需要

3.3 施工准备
3.1.1 施工环境准备 1、现场勘查了解地形,道路,供水,供电情况。 2、落实现场坐标,水准点及水,点接口的情况。 3、现场平面规划,布置。 4、临时用水,用电线路架接和设施布设。 5、现场道路,临时设施施工。 6、周边环卫情况,施工垃圾处理方式及地点。 7、周边治安管理单位及管理条例。 3.1.2 施工技术准备 1、组建项目管理班子,分工明确,职责分明,责任到位。 2、组织有关人员全面熟悉施工图纸,并进行自审。对图上存在的问题,错误,矛盾进行记录, 汇总。 3、对施工要点,难点部位,进行研讨,制定措施。 4、对设计材料有新技术,新结构,新材料,新工艺和新设备进行研讨 5、制定实施计划。 6、进行图纸会审,做好记录。 7、做好钢筋,木工的翻样工作。

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8、组织有关人员讨论并编制施工组织设计。 9、组织编制施工图预算。 10、做好各项材料,机械,半成品和劳动力计划。 11、制订各项管理制度,编制各项作业指导书。 12、进行多层次的技术安全,质量,文明施工,现场管理制度交底。 3.1.3 施工材料准备 入场后根据施工图预算,施工组织设计,在每道工序前 1 天做出主材及地方材料分批量进场计 划。 3.1.4 施工机械准备 建筑机械的配备是高层建筑施工的重要保证条件,为此对塔吊,砼工程设备,钢筋工 程设备及运输设备进行了准备。 1、垂直运输设备的选择 垂直运输是本工程确保工期的关键,我们依据结构层的工程量并考虑主体建筑安 装,装修的运输量对本工程的设备配置进行了认真的核算。 2、塔吊的选取 根据本工程平面布局总体尺寸, 计划安排 1 台 QTZ60 型塔吊(工作半径)作为垂直运输设备, 根据计算可知一台塔吊运量的要求, 并且能覆盖 100%以上的施工作业面。 具体平面布置见施工总 平面布置图。 3、施工升降梯的选择 在主体结构施工阶段, 施工升降梯主要是解决小型机具和料具的运输。 当主体结构封顶后, 主要是砌块,砂浆,部分装饰材料和机具的运输。 依据单层施工面积和建筑,装饰工程量,现场选配安装 2 台施工升降梯,具体安装位置见 施工总平面布置图。 4、砼工程设备的选择 本工程采用商品砼,我方拟采用 1 台砼输送泵 ,零星构件利用现场塔吊,施工升降梯进 行运输,可以满足要求。 5、其它设备的准备 其它设备的选择参照主要机械设备的需用量计划表。 3.1.5 临时设施准备 根据本工程的位置、周边环境以及现场勘察资料,本着实现标准化文明施工、节约的原则, 对该工程施工道路、给排水、临时设施作如下安排: 1、临时道路布置

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沿本工程的北面、东面可修筑临时道路,临时现场主道路宽(6.0m) ,西南为次道路(宽 3m) 。临时道路施工前,应将施工用水、用电、排水等管线预先开挖、埋设到位。 2、临时用水 本工程临时用水的进水管管径按施工所需为 DN80MM,拟分 2 路,一路作为生活区及办公 区域用水,管径为 DN50MM,另一路作为应急施工用水,管径 Dg50MM。工程用水用增压泵 通过立管泵送至施工楼层,管径 DN50MM 每层布置水龙头,方便用水。所有场地内水管均 沿围墙或路下敷设,穿越重载车处作加固处理。 2、临时用电布置 现场临时用电采用 TN-S 系统(三相五线制) ,从建设单位的电源引入现场临时配电房中。 根据施工现场临时用设计的规定,须由电气工程师对施工现场临时用电进行设计。 3、工程施工临时用电系统采用三相五线制(TN-S 系统) ,以保安全用电。 4、施工电源由建设单位提供,直接引入施工临时配电房。 5、配电房低压配电柜分 3 个回路(P1-P3)控制施工现场各用电设备。 P1 回路供钢筋加工棚、机修房等用电。导线采用铝芯橡皮线 BLX-3?50+2?10m ㎡. P2 回路供塔吊及楼层施工工作面用电。导线采用铝芯橡皮线 BLX-3?75+2?16 m ㎡,架 设在电线杆上到位。楼层施工用电从电梯井内向上垂直敷设,每二层设一个分配电箱。 P3 回路供升降梯、施工现场照明和办公等临时设施照明。导线采用铝芯橡线 BLX-3?16+2 ?10m ㎡。 6、临时设施布置 根据本工程场地及周边环境的情况,临时设施作如下规划: (具体情况详见附图) 。 3.1.6 劳动力准备 根据本工程的实际情况,我们将从总公司中选择最优秀的成建制的劳务队伍进驻本现场 以确保本工程的施工质量和施工进度,各施工班组进场前进行入场教育,特殊工种持证 上岗入场后速进入工作状态。

3.4 主要项目施工方法工艺
3.4.1 施工测量 3.4.1.1 测量放线的基本要求 施工放线 落实专人负责制,设一名工程师专职施工放线,配测工 2 人。执行一切定位、放线均经自 检、互检后,专职质量员验收后,并请监理工程师或业主代表验收。轴线和标高的验收与支模的 验收并重,特点是支模验收,是保证轴线和标高准确的最重要环节。 验线:

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专职质检员验线要从审核测量放线方案开始,在各主要阶段施工前,工程项目工程师,均 要对测量放线工作提出预防性要求,真正做到防患于未然。验线的依据要原始、正确、有效。 验线的主要部位: 引测桩点,与周围定位条件。 主轴线与其控制桩。 原始水准点、引测标高点和±0.000 标高线 测量记录和计算工作 测量做到原始、真实、正确、清晰,现场及时复核记录。 计算做到:依据正确、方法科学、严谨有序、步步校核、结果无误。 仪器、工具用具的使用和保养 测量仪器使用和保养 使用仪器、工具用具:J6 经纬仪 1 台,水准仪 1 台,塔尺 1 根,50m 钢尺 1 把,5m 卷尺 4 把,2.5kg 线锤 1 只,以及其它辅助工具。 专人使用、专人保管、专人防护。使用前有合格准用标识,并采用 三角网试测闭合检查无误,方可使用。 仪器安置后不得离开,并注意防止上方坠落物打击。 水准仪、经纬仪平时加强保养,正常情况下按检定周期(一年)进行校验一次,若出现故障 及时送法定专业修检部门修理、检定。 钢尺、水准尺、标杆使用 正确使用钢尺、严禁踩压,用后及时清理擦油。 水准尺、标杆在施测时,应认真扶正,严禁直立和靠立。 采用线坠线时,风天禁止使用。 3.4.1.2 施工测量前的准备工作 熟悉图纸,全面了解建筑物的平、立、剖面的形状和尺寸、构造,并复核图纸各部位尺寸, 它是整个施工放线过程的依据。认真学习,领会施工组织设计,全盘掌握施工段的划分,施工先 后次序、进度安排和施工现场的临时设施位置。控制线的交接、建立保护主控制桩提请业主、监 理、勘察单位,进行座标点的交接并共同确认,已防发生差错。依据座标点,结合工程特点,根 据现场布置要求,重新建立轴线控制点。 3.4.1.3 平面测量 3.4.1.3.1、控制点的选取 土方开挖前,要作好工程测量控制,根据工程场地实际情况,采用主轴线控制法,测设和 作好建筑位置控制桩。具体在轴线形成“井”字形主轴线平面控制方案。控制点设在地面控制

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桩上。 3.4.1.3.2 控制点的定位 以城市规划或建设单位指定的红线边为准用直接测法,进行测设平面控制桩。经过闭合后达 到要求精度, 即为平面控制桩。 并据此测量出建筑物各轴线。 控制点测定后, 在地面控制桩上的, 应用红三角标记和注名轴线号; 3.4.1.3.3 垂直测量 (1) 、仪器准备
表 3-1 仪器工具名称 经纬仪 水准仪 线锤 塔尺 对讲机 钢卷尺 钢卷尺 红芯笔 彩色笔 墨斗 测量仪器表 规格型号 J2 S1 2.5 ㎏、10 ㎏ 5m 5000m 范围 50m 5m 数量 1 1 2 2 20 3 30 100 3 5 单位 台 台 只 杆 对 把 把 支 套 个
200 600 200

备注

各一台

在一层楼板上埋设控制点基点,在一层楼板砼浇筑时预埋 10mm 厚 100mm?100mm 的铁板,板底焊 4Ф 12,长 8cm 的钢筋,如右图所示。通过 矩形平面控制网对-0.030m 结构层放线时,将控制点位置一一标出,复核 无误后,用电钻钻出直径为 1mm 的小孔,并在点旁画出两个对顶红油漆三 角,此点就作为主体结构向上传递平面坐标的基点。 采用天顶法施测,必须在各层楼板对应于控制点的位置留置

平,在测站天顶上方设置目标分划板,把垂准点锁定在所测楼层面十字丝上
图 3.1 预埋板尺寸图

预埋板

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800

200mm?200mm 的预留洞口。在一层楼板基点设置测站,将垂准仪置中、整 4φ12

100

200

600

200

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后,用墨斗线弹在孔边上,将放出的控制点归化改正后,实施楼层常规投点放线。 3.4.1.3.4 高程控制 由业主或相关单位提供的水准点建立施工现场的场区高程控制系统,在建筑物四周设置 4 个坚固稳定砼做的半永久性水准基点,其具体形式见下图。施工过程中对水准点定期检测复核, 确保监测数据的正确性。 一层施工完毕后,在建筑物周边墙、柱角设置+1.000m 的标高点,每次高程向上传递,均从 该标高用钢卷尺上引至楼层后,用水准仪进行楼层水平标高的测设。施工至 18 层时,再次建立 标高控制点,18 层以上的标高从该控制点处上引。 3.4.1.3.5 沉降观测 根据设计要求在该建筑物四周设置沉降观测点,位置+0.500m 标高设置半永久性水准点,形 式如下图。沉降观测采用“四固定” ,每完成一层结构观测一次,竣工后第一年每月一次,第二 年每两个月一次,第三年每半年一次,第四年开始每年观测一次,直至沉降稳定为止。
护盖

金属标志
50

φ20
40 100

冰冻线

水准基点
图 3.2 水准基地图

250

3.4.2 土方工程 本工程基坑开挖及回填采用机械施工为主,人工施工为辅的方法进行。先采用机械大开挖至设计 标高以上 30cm,然后采用人工清槽底,具体施工方法如下: 3.4.2.1 挖土准备 1、场地平整,具备安全行车条件。 2、地表水或雨水及时排走,使场地保持干燥,以利施工。 3、各种测量点已测设完毕,并做好保护。 4、配备足够夜间施工的照明设备,各种设备接线及电源安全可靠,能到各施工地点,能保证土 方开挖时基坑处照明和抽水要求。 5、应备足突发事件的各种材料,例如:彩条布、草袋、黄砂等。以防止下雨及塌方等意外事故 的发生时能及时组织抢救;

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6、劳动力进场充足,能保证施工的需要; 7、配备反铲挖掘机二台<200 型>,运土翻斗车数部; 8、研究制定好基础开挖方案,绘制好基坑开挖平面图确定好开挖路线、顺序、范围、坑底标高, 边坡坡度。 9、外围协调工作均已完成,办理完善,具备土方开挖条件; 10、基槽开挖范围内有无管线及其走向。 3.4.2.2 土方开挖施工方法: 3.4.2.2.1 测量放线: 根据控制线,按放坡系数 1:1 放测出基坑坡顶边线。此边线延伸至基坑外设置定位桩。并在边线 上撒上灰线,以此线控制基坑土方开挖范围。基坑开挖至设计标高后,将经纬仪架设于基坑边控制轴 线的控制点上,经对中调平后前视控制线的另一控制点然后将控制轴线投点于坑底,基坑控制投测完 毕,经角度和距离复核无误后,再放其他边线。 3.4.2.2.2 标高控制 根据高程控制点,现场场地标高计算出挖土深度,用水准仪和 5m 铝合金塔尺将高程控制点移至 基坑内,基坑开挖过程中按该标高点可直接控制挖掘深度和垫层面标高。在挖掘机人工开挖过程中, 安排专人控制挖土深度。 3.4.2.2.3 组织排水 由于地下水位-2.5 米,而基坑深度只有 1.8 米,所以不需要进行专门排水,但要采取在基坑底 部四周设置排水沟、4 个集水井等措施以防雨水浸泡基坑。在基坑上口四周设置砼挡水坎拦阻附近地 面的地表水,防止地表水流入基坑内扰动地基,并用标准围护栏杆进行防护,搭设专用通道,以便人 员和物资出入基坑。 3.4.2.2.4 土方开挖 现自然地面标高为-0.45 米,设计基坑底标高为-2.25 米,故实际挖土深度为 1.8 米。土方开挖 前应再次向建设单位询问待开挖区是否有管道设施等。 土方开挖后浮土清理及边坡修整采用人工进行, 挖掘机大面积开挖至设计标高-1.95 米处,为防止超控和持力土层不受扰动,保护边坡坡度,余下土 层使用工人开槽至设计标高-2.15 米,剩余 10cm 土层待验槽后浇 C10 垫层时清除,开挖基坑时如果 发现与地质勘测报告不相符或出现异常情况应立即通知有关人员研究解决, 人工清挖基坑周围弃土时 应保证挖方边坡的稳定弃土,基坑周围不宜堆土过多以防给轴线测量和下步施工带来不便。 3.4.2.2.5 成品保护 (1) 、对定位标准桩、轴线引桩、水准点、龙门板等,挖运土时不得碰,并应定期复测和检查定 位标准桩和标准水准点是否正确。 (2) 、土方开挖时,应防止邻近建筑物或构筑物,道路、管线等发生下沉和变形。必要时应与设

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计单位或业主协商,采取防护措施,并在施工中进行沉降或位移观测。 (3) 、施工中如发现有文物或古墓等,应妥善保护,并应及时报请当地有关部门处理,方可继续 施工。如发现有测量用的永久性标桩或地质地震部门设置的长期标桩等,应加以保护。 (4) 、在敷设有地上或地下管线、电缆的地段进行土方施工时,应事先取得有关管理部门的书面 同意,施工中应采取措施,以防止损坏管线,造成严重事故。 3.4.2.2.6 应注意的质量问题 (1) 、基底超挖:开挖基坑(槽)管沟不得超过基底标高。如个别地方超挖时,其处理方法应取 得设计单位的同意,不得私自处理。 (2)基底未保护:基坑(槽)开挖后应尽量减少对基土的扰劝如。遇基础不能及时施工时,可 在基底标高以上预留 20~30cm 土层不挖,待做基础时再挖。 (3) 施工顺序不合理:应严格按施工方案规定的施工顺序进行土方开挖施工,应注意宜先从 、 低处开挖,分层、分段依次进行,形成一定坡度,以利排水。 (4) 、开挖尺寸不足,边坡过陡:基坑(槽)或管沟底部的开挖宽度和坡度,除应考虑结构尺寸 要求外,应根据施工需要增加工作面宽度,如排水设施、支撑结构等所需的宽度。 3.4.2 回填土工程 本工回填土采用机械、人工回土,蛙式打夯机夯填,局部蛙式打夯填部位由人工夯实。 3.4.2.1、材料及主要机具: (1)土:宜优先利用基槽中挖出的土,但不得含有机杂质,其粒径不大于 50mm,含水率应符合 规定。 (2)主要机具有:蛙式大夯机、手推车、挖掘机、铁锹(尖头与平头) 、胶片管、小线和木折尺 等。 3.4.2.2、作业条件: (1) 、施工前应根据工程特点、填方土料种类、密实度要求、施工条件等,合理地确定填方土料 含水率控制范围、虚铺厚度和压实遍数等参数。 (2) 、回填前应对基础、地下防水层、保护层等进行检查验收,并且要办好隐检手续。 (3) 、施工前,应做好水平标志,以控制回填土的高度或厚度。如在基坑边坡上。每隔 3m 钉上 水平撅;室内和散水的边墙上弹上水平线在地坪上钉上标高控制木桩。 3.4.2.3.操作工艺 (1) 、工艺流程 基坑清理 检验土质 分层铺土、耙平 夯打密实 检验密实修整找平验收

(2) 、填土前应将基坑上的垃圾、杂物清理净。 (3) 、检验回填土的质量有无杂物,粒径是否符合规定,以及回填土的含水量是否在控制的范围

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内;如含水量偏高,可采用翻松、晾晒或均匀掺人干土等措施;如遇回填土的含水利偏低, 可采用预先洒水润湿等措施。 (4) 回填土应分层铺摊。每层铺土厚度应根据土质、密实度要求和机具性能确定。一般蛙式 、 打夯机每层铺上厚 200-250mm; 人工打夯不大于 200mm。每层铺摊后,随之耙平。 (5) 回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯,夯夯相接,行行相连,纵横交叉。 (6)深浅两基坑(槽)相连时,应先填夯深基础;填至浅填坑相同的标高时,再与浅基础一起 填夯。如必须分段填夯梯形,梯形的高宽比一般为 1:2。上下层错缝距离不小于 1.0m。 (7)基坑(槽)回填应在相对两侧或四周同时进行。基础墙两侧标高不可相差太多以免把墙挤 歪,较长的管沟墙,应采用内部加支撑的措施。然后再在外侧回填土方。 (8) 凹填房心及管沟时, 为防止管道中心线位移或损坏管道, 应用人工先在管子两侧填土夯实; 并应由管道两侧同时进行,直至管顶 0.5m 以上时,在不损坏管道的情况下,方可才用蛙式 打夯机夯实。在抹带接口处,防腐绝缘层或电缆周围,应回填细粒料。 (9) 回填土每层填土夯实后,应规范规定进行环刀取样,测出干土的质量密度;达到要求后, 再进行上一层的铺土。 (10) 修整找平:填土全部完成后,应进行表面拉线找平,凡超标准高程的地方,及时依线铲 平;凡低于标准高程的地方,应补上夯实。 3.4.2.4、 质量标准
表 3-1 回填土施工质量标准表

桩基基坑 项 序 检查项目 基槽 主 控 项 目 一 1 般 项 目 3 表面平整度 20 20 2 分层厚度及含水 量 回填土料 2 分层压实 1 标高 -50

场地平整 雪沟 人工 ±30 机械 ±50 -50 -50 水准仪 安规定 设计要求 方法 取样检查或直观 设计要求 鉴别 设计要求 水准仪及抽样 检查 30 20 20 用靠尺水 准仪 也(路) 检查方法

系数

3.4.2.5 成品保护

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(1)施工时,对定位标准桩、轴线引桩、标准水准点、龙门板等,填运土时不得碰。并应定期 复测和检查这些标准桩点是否正确。 (2)夜间施工时,应合理安排施工顺序,设有足够的照明设施,防止铺填超厚。 (3)基础或管沟的现浇混泥土应达到一定强度,不致因填土而受损坏时,方可回填。 (4)严格选用回填土料,控制含水量、夯实遍数。 (5)严格控制每层铺土厚度,严禁汽车直接向基坑内倒土,并应禁止用浇水、方法使土下沉, 代替夯实。 (6)管道下部、机械夯压不到的边角部位、墙与地坪、散水的交接处,用细粒土料回填,并仔 细夯实。 3.4.3 桩基础工程 3.4.3.1 设计、施工要求 ?采用 400mm?400mm 的预制混凝土方桩(开口桩尖) ,桩长 16.3m(加桩尖总长 16.8m) 。 ?桩的受力类型为摩擦型端承桩。 ?桩尖持力层为中砂土层 ?单桩承载力为 1103.2kN/根,要求用 2.5t 柴油锤施打(K-25 或 D2-25 均可) 。 ?要求正式施打前,作 4 组(每组 2 根)试验桩,以锚桩为反力,做静载荷试验,确定单桩承载 力。 ?群桩上涌量要求控制在 4cm 以内。 ?为减少桩的损坏率及降低噪音,桩顶要求垫一层适当的减振材料,并及时更换。 3.4.3.2 工程地质

图 3.3

工程地质剖面图

杂填土:物质成分复杂,承载力低,压缩性不均匀,不能作为基础持力层。 粘土:处于可塑状态,有一定的承载力,可支撑四、五层建筑物,当建筑物荷载较大时,
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作为基础持力层将增加基础造价。 淤泥质土:含水量高,孔隙比大,属高压缩性土,不能作为基础持力层。 粉细砂:承载力较高,可作为桩基持力层。 中砂:承载力较高,可作为桩基持力层。 3.4.3.3 施工部署 3.4.3.3.1 施工程序 接受打桩施工任务→委托单位填写打桩工程委托单→了解施工现场作业条件→安排施工任 务计划→熟悉有关打桩资料,编写施工方案→做好施工准备工作→组织机械与人员进场→组 装机械进行试桩→正式打桩→任务结束→整理资料→办理竣工结算手续。 3.4.3.3.2 施工段划分 根据总包要求,打桩作业要尽快插入,为此打桩区域分为二个施工段(图略) 段和 B 段 。A 以 12 轴为分界线,向右为 A 施工段,工程量 72 根;向左为 B 施工段,工程量 72 根。每段施 工段又各自分为两个流水段。根据挖土进度,待 A 段具备施打条件后,立即组织第一台 1 号 桩机进场,接着进第二台 2 号桩机。由于桩顶外露故采用退打法施打。 1 号桩机位桩由北坡 4~10t 塔吊完成,要求每班至少就位 20 根以上。 2 号桩机位桩由南坡 4~10t 塔吊完成,坡道口处所打完的桩,立即组织截桩。 3.4.3.3.3 放桩位线 ? 放轴线桩,以基准线引出,在打桩区附近设置,使用 5?5?50(cm)的木方或混凝土 墩,其数量按规范要求。 ? 放桩位桩:从基准线引出各轴线供使用。 ① 钉 2.5cm?2.5cm?15cm 小木橛或φ 2~4cm 长 15cm 小圆木。 ② 使用φ 6~φ 8 长 15cm 圆钢筋头或打管灌煤粉、白灰或红土粉等。 ③ 放桩位线允许偏差为 1cm,全部钉入与地平齐,桩位中心线即为稳桩时的中心位置。 ④ 桩位桩不允许外露,以免车辆碾压,倾倒变位,造成桩顶位移过大。 ⑤ 桩位放好后,周围撒上白灰或白灰水,以示标志,便于打桩时查找。 ⑥ 放好桩位桩后,多余的木桩及时拔除,以免错打。 ⑦ 桩位桩要经常检查,丢失随即补上。 ⑧ 轴线桩与桩位桩全部放好后,须进行自检,再请有关质量部门认真组织检查,并及时办 理隐检手续存档。

3.4.3.4 机具设备计划 机具设备计划及性能见表 4~6。
表 3-2 机具设备表

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序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

名称 打桩机械 柴油锤 钻机头 翻斗车 运输车 汽车吊 平整机械 方木 减振材料 吊线架 索具 铁簸箕

规格 60t K-25 D2-25 LZ 钻机 1t 15~40t 8~20t 压路机,10~12t,平地机 10cm?10cm,1~2m 长 φ 40cm 布轮 1.5m 高铁架 12~30mm 自制

单位 台 台 台 台 辆 辆 台 根 个 个 根 个

数量 2 3 1 3 3 各 1 各 1 50~80 100 4 若干 2

用途 打预制桩 打桩锤击 钻孔 出土用 运桩机与构件 运卸 场地平整 桩垫木 垫桩顶 校正用 吊桩、打桩 钻土垂直吊出坑

表 3-360t 履带式桩机性能表 参数名称 单位 m 长 m 宽 外形尺寸 m (工作时) 高 m 大臂高度 kW 发动机功率 行走速度 Km//h m 回转半径 m 履带板长 m 履带板宽 地面压力 N/cm2 表 3-4K-25 柴 油 锤 性 能 表 参数名称 单位 m 锤高 kg 锤重 kg 上活塞重 每分钟击数 次/min 燃料消耗 L/h t 作用给桩的爆发力

参数 6.6 5.0 5.3 22.5(27.5) 70 1.5 4.25 4.78 0.76 1.03

备注 后支腿至大臂中心

参数 4.65 5200 2500 3960 9.012 108

备注

3.4.3.5 打预制混凝土方桩 打桩机就位→挂吊桩钢丝绳→起吊桩→桩尖入孔稳桩双向校正→打冷锤 2~3 击→复查桩 垂直度→正式打桩→求贯入度作记录→成活。 用独根(特制)桩。节省接桩工序,桩尖选用开口桩尖,使贯入时减少阻力。 尖与桩身连接用法兰螺栓,必须拧紧,并点焊或将丝扣凿毛,以防锤击时脱扣松动,影响 正常沉入和受力。 吊点采用一点吊,自桩顶往下 2m 处,最大弯距要小于管桩的允许弯距值。 桩入孔后双向校正,开始 1~2 击后再次校正,发现偏斜立即停止,必要时拔出重新放稳, 以保证垂直度(控制 1%) 。 采用植桩法; 关键是开始 1~2 击后无偏差后, 方可正常击入, 并控制锤的落距在 1.8m 内, 以减少桩的损失率。

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打桩过程中,桩帽内必须垫一层减振材料(如布轮、麻袋等) ,要求及时更换,这也是减少 桩损坏率的一项措施。 桩尖进入持力层的要求深度后,立即求贯入度,认真量测,落距 H=1.5m,不得忽高忽低, 以达到设计要求。 桩顶位移允许偏差为 10cm(规范要求) 。 认真做好原始资料整理工作,桩位编号应随打随编,以免发生差错。每班打桩前后,都要 核对桩位、桩数,以防错打和漏打。 打桩按施工方案流水段退打,无特殊情况不得更改。 因需穿过硬夹层,施打时,预应力圆管空心桩强度应达到设计强度的 100%。 预应力桩在施打前要进行质量检查,如裂缝、桩身弯曲等。 群桩施打后,上涌量要求 4cm,若超出应请有关单位研究解决。 桩构件运输、堆放、就位等应符合规范要求。 3.4.3.6 安全注意事项 3.4.3.6.1 桩工机械运输 ? 合理选用运输车辆,装车堆放要捆牢,避免超高、超宽。 ? 装卸要明确分工,统一指挥。 ? 吊卸所用索具,要经常检查,如有问题,应立即更换或妥善处理。 ? 运输车上不允许乘坐装卸人员。 ? 起吊物件时,应遵守安全操作规程,要环视四周,不得碰撞。 ? 行车要精神集中,遵守交通规则。 3.4.3.6.2 装拆桩工机械 ? 工作前,班机长应进行安全交底。 ? 装拆前,应详细检查各部机件是否安全可靠。 ? 工作区内禁止非工作人员入内。 ? 起落机架要明确分工,统一指挥。 ? 安拆机架时,底盘应放在平坦坚实的地面上。重大机件,应运到机身 2m 范围内,避免 斜拉。 ? 高空作业要挂安全带,地面作业要戴安全帽。 3.4.3.6.3 打桩作业 ? 作业前,工长要向班组进行全面交底,并有签认手续。 ? 各个工序均应遵守安全操作规程。 ? 班机长作业前,要明确分工,统一信号,统一指挥。 ? 打桩作业区,非生产人员不得靠近。 ? 起吊桩构件,不得碰撞,吊物下面不得有人穿行。
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? 桩机移位,场地要平坦、坚实、畅通。 ? 季节施工按有关规定执行,夜班施工要有足够的照明(对于本工程,不允许夜间打桩作 业) 。 ? 双班作业要有安全交接班记录。 多机多工种作业, 按方案流水段施工, 以保证安全生产。 ? 打桩作业人员禁止酗酒,操作时精神要集中,发现异常立即停机,遇有恶劣气候,按规 定停止作业。 ? 桩构件直拉不得超过 4m,斜拉最大不得超过 2m,应避免斜吊。 ⑴ 打桩操作时,不得进行维修保养。所有电器设备,非电工人员不得乱动,以防触电,高 空作业与地面作业均必须遵守安全规定。 ⑵ 打桩作业停止时,应立即切断电源,桩机应停放在合适的位置。 ⑶新工人进场要进行安全教育。 安检人员应经常到现场检查, 发现不安全因素, 及时解决。 3.4.4 钢筋工程 凡进场钢材均应有钢材出厂合格证,成捆钢筋应有产品标牌,进场后应按炉罐(批号)抽 取试样,合格后方可使用,钢筋加工前,要有技术交底,并放大样确定其形状、尺寸,加工 过程中若发现脆断,焊接处性能不良或力学性能显著不正常现象,应对该批钢筋进行化学成 份检验及其他专项检验。 3.4.4.1 钢筋的贮存: 进场后钢筋和加工成型的钢筋根据其牌号,分类堆放在枕木或砖砌成的高 300mm 间距 2m 的垄上,以防锈蚀,并应及时进行状态标识,严禁任意堆放。 3.4.4.2 钢筋加工: 钢筋加工的规格、形状、尺寸必须符合设计图纸的要求和规范规定,钢筋的表面应洁净、 无损伤,钢筋表面的油渍、铁锈应在使用前清除干净。带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使 用。采用冷拉方法调直Ⅰ级钢筋,冷拉率不大于 4%,钢筋切断时,必须将裂缝、缩径或严重 的弯头切除, 受力Ⅰ级钢筋的末端, 必须做 180?弯钩, 其弯弧内直径不应小于钢筋直径的 2.5 倍,弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的 3 倍,钢筋作不大于 90? 的弯折时,弯折 处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的 5 倍,对有抗震要求的结构,箍筋弯钩的弯折角度应为 135?,箍筋弯后平直部分长度不应小于箍筋直径的 10 倍。钢筋加工集中配料现场加工成型, 根据钢筋配料单、分品种规格使用部位分类挂牌堆放,使用时按配料单领取,用塔吊运至使 用部位。 3.4.4.3 钢筋的焊接 钢筋的焊接质量必须符合有关标准,搭接长度必须符合设计要求和规范规定,焊接接头不 宜设在梁端和桩端的箍筋加密区范围内,应设在受力较小的部位,且焊接接头距钢筋弯折处

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的距离不应小于钢筋直径的 10 倍, 无论采取哪种焊接方式, 焊工必须持证上岗, 钢筋焊接前, 先根据施工条件进行试焊,经试验合格后,方可进行现场施焊。 闪光对焊:基梁内及矩形梁内纵向钢筋采用闪光对焊,任一焊点接头中心长度为钢筋直径 的 35 倍,且不小于 500mm 的区段内,同一根钢筋不得有两个接头。闪光对焊的操作方法:采 用闪光—预热闪光焊的操作工艺,应首先进行闪光,当钢筋端面已平整时,应立即预热闪光 及顶锻过程,闪光对焊时,应选择调伸长度,烧化留量,顶锻留量以及变压器级数等焊接参 数,首先连续闪光,最后进行顶锻,完成整个闪光焊接过程,需要预热时,宜采用电阻预热 法预热,留量应为 1-2mm,预热次数应为 1-4 次,每次预热时间应为 1.5-2s,间歇时间应为 3-4s,顶锻留量应为 4-10mm,并应随钢筋直径的增大而增加,预热闪光焊时的烧化留量不应 小于 10mm。 电渣压力焊:电渣压力焊适用于竖向钢筋的接头,其施工方法:先清理钢筋端部 120mm 的 污物,根据上部钢筋的长度,搭设相应的脚手架,以供辅助工,扶直上部钢筋,将夹具的下 钳口夹牢,下部钢筋 70-80mm 部位,将上部钢筋扶直,并夹牢于上钳口内约 15mm 处,保持上 下钢筋同心,安放焊剂盒,用石棉布等密封焊剂盒下口,同时装满焊接,采用直接引弧法。 焊接时,先将上钢筋与下钢筋接触,接通电源后,立即将上钢筋提升 2-4mm,引燃电弧,使 电弧稳定。燃烧后,随着钢筋的饿熔化而逐渐下送,并转入电渣过程,待钢筋熔化达到一定 程度后,在切断焊接电源的同时,迅速进行顶压,持续数秒后,可松开操作杆,以免钢筋偏 斜或接合不良,钢筋上提和下送均应适当,防止断路或短路。 3.4.4.4 钢筋绑扎: 基础底板及基础梁钢筋绑扎: (1) 、操作程序:垫层放线→绑扎基础板钢筋网片→绑扎基梁骨架→安放垫块。 (2)操作要点: 钢筋绑扎前, 须在砼垫块上弹出轴线, 柱中线及边线, 然后绑扎钢筋, 钢筋的直径、 级别、 根数和间距均应符合设计要求,绑扎必须到位。 1)绑扎基础底板时,按弹出的钢筋位置线,先铺底板下层钢筋,根据底板的受力情况, 决定哪个方向钢筋在下面,一般情况下先铺短向钢筋,再铺长向钢筋,钢筋绑扎时,靠近外 围两行的相交点,每点都绑扎,如采用一面顺扣应交错交换方向,也可采用“八”字扣,但 必须保证钢筋不位移。 2)摆放底板砼保护层用砂浆垫块,每 1m 左右距离梅花型摆设,在绑完底板下层钢筋后, 摆放钢筋马凳或支架(间距以 1m 左右为宜) ,在马凳上摆设纵横两个方向定位钢筋,钢筋上 下次序及绑扣方法同底板下层钢筋。 3)基础梁钢筋绑扎时,一般先用绑扎架起上下纵筋和弯起钢筋。

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4)套入全部箍筋,从绑扎架上放下下层纵筋,拉开箍筋按划线标志正确就位,将上、下 纵筋按划线均匀排列号,绑扎牢固。 5)基础梁钢筋绑扎成型后,抽出绑扎架,把骨架放在垫层上绑扎成整体。 6) 根据弹好的柱位置线, 将柱伸出基础的插筋绑扎牢固, 插入基础深度要符合设计要求, 甩出长度不宜过长,其上端采取措施,保证甩筋垂直,不歪斜、不倾倒、变位。 为保证基础底板钢筋网片的净距,砼垫层强度达到 1.2N/mm?,在垫层上按间距用粉笔 划线。基础底板钢筋绑扎时,为保证上下钢筋网片的净距,每平方米设置Ф 12 铁马凳支撑, 绑扎丝一律朝内,以防开成渗水毛细通道。柱钢筋作预绑,并将部分箍筋与受力筋点焊为整 体,就位准确后将锚固钩与承台焊实,柱钢筋采用钢丝做标网,校验精确后,四侧设Ф 6 钢 筋拉杆上下焊牢,确保柱钢筋浇注时不位移。 框架柱钢筋绑扎: 操作程序:调整插筋位置→套箍筋→绑主筋→绑箍筋。 操作要点: 1)调整从基础或楼面上伸出的插筋。 2) 计算好柱子共需多少个箍筋, 并按箍筋弯钩叠合处需要错开的要求, 将箍筋逐个整理好, 并全部套入插筋上。 3) 然后立柱子钢筋画箍筋间距线, 在立好的柱子竖向钢筋上按图纸要求用粉笔划股金间距 线,绑扎时,按要求间距由上而下采用缠扣绑扎箍筋、箍筋的绑扣相互间应呈八字形,箍筋 转角与主筋的交叉点应逐点绑牢,根据抗震构造要求,柱箍筋端头应弯成 135?角,平直长度 不小于 10d。 1)现浇梁钢筋的绑扎: 操作程序:模板上划箍筋线→放箍筋→放主梁主筋→放主梁架立筋→绑扎。 2)操作要点: 清理模板上杂物,用粉笔在模板上划好主筋,分布间距按划好的间距,先摆设受力主筋, 后放分布筋,预埋件,电线管、预留孔等及时配合安装,绑扎楼板钢筋时,一般应顺扣或八 字扣绑扎,除外围两排钢筋的交叉点全部绑扎外,中间部位的相交点可交错成梅花状绑扎。 双层配筋时,网片中间应加设用Ф 12 钢筋制作的铁马凳,呈梅花型布置,以保证有效高度。 3)钢筋的保护层控制:柱梁主筋的保护层厚度为 25mm,现浇板的保护层厚度为 15mm,垫 块采用 1:2 水泥砂浆制作,经养护达到标号后使用,现浇板每 1m 见方设一块,其间距一般 为 1.2-1.5m。 4)钢筋验收:砼梁柱钢筋绑扎时,主筋间排距一定要准确,主筋要求绑扎到位,如梁、柱 四角主筋应贴紧箍筋角,主筋与箍筋绑扎必须牢固,不准缺扣,松扣。钢筋绑扎完毕,应组

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织项目部自检,发现问题解决后,填写钢筋隐蔽验收记录,请建设单位,监理单位,共同参 加钢筋验收,主要检查钢筋使用品种,规格型号,数量位置。预留洞、预埋件的位置是否符 合设计要求及施工规范规定,检查模板内的杂物是否清理干净,对提出的问题应认真全面整 改。在砼浇筑过程中,需安排 2 名钢筋工值班,对施工过程中被踩乱、移位变形的钢筋负责 修整,以确保钢筋隐蔽质量。 3.4.5 模板工程 3.4.5.1 技术措施: (1)结构选型:框架柱模选用竹胶合板工具式开梁口定型柱模,柱箍采用Ф 48?3.5 脚手钢 管@500,边长≥700mm 的柱,中间加设Ф 14mm 对拉螺栓、现浇梁板采用Ф 15mm 厚双面覆塑优质竹 胶合板模板,加固材采用 80mm?100mm 优质木方,间距小于 400mm 时,跨度按小于 700mm 控制, 以确保模板满足强度和刚度要求,以符合清水砼要求。 (2)主要验算项目:砼浇筑时的侧向张力,对拉螺栓的抗拉强度,模板弹性模的侧向变形和 整体稳定性。 (3)模板加工:采用竹胶合板模板,用专业切割机裁割竹胶合板,模板外边线及模板与模板 接缝处用刨子刨平,保证平直光滑,以防出现毛边、破槎。竹胶合板裁口处涂刷封边漆保护,以 免竹胶合板遇水变形,阴角处木背楞做成企口式,以防止漏浆,加工完成的模板均要检查几何尺 寸、平整度及刚度,验收合格后在表面满刷一遍隔离剂,以便防止渗透污染砼面,使脱模后砼面 色泽一致,达到清水砼的观感效果,干燥后堆放在平整处备用。 3.4.5.2 基础模板: (1)基础模板采用钢模板局部配以木模板一次拼装到位,使用钢管及扣件。首先在基坑内两 端设模板内皮定位桩,并抄测模板上平线,然后拉线,模板底部的模板内皮线以外座 1:2 干硬 性水泥砂浆,并依据上平线揉实找平,以防下口漏浆。模板与砼接触面应涂隔离剂,严禁隔离剂 沾污钢筋,模板的接缝应严密不漏浆。 (2)模板下口采用木方,上口采用锁口钢管,中间采用 40?1mm 对拉钢片竖向双钢管可靠连 接,间距均为≤750mm,保证模板具有足够的钢度和稳定性,防止变形。砼基础模板的标高、轴 线、截面尺寸均应复核准确,拉结牢固,其支撑不允许直接支在松土上,支撑与槽帮土壤接触必 须加垫木垫板,垫板要垫实、垫牢。 3.4.5.3 框架梁柱模板: (1) 采用事先配置好的竹胶合模板、 模板应由编号, 先将柱子使之垂直, 用定型柱套箍固定, 销铁插牢。型钢托箍卡距≤500mm,以保证几何尺寸准确,转角及连接件支设可以实行牢固,缝 隙要严密, 控制在 1mm 以内。 以防倾倒, 柱的接头处加设定型柱箍紧固模板, 以防止接头处胀模、 漏浆。

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(2)对模板的轴线位移,垂直偏差,对角线、扭向等全面校正,并安装定型斜撑,或将拉杆 和斜撑在预埋楼板的钢筋环上,每面设两个拉(支)杆,与地面呈 45 度角。 (3)在支柱上调整预留梁底模板的高度,符合设计要求后,拉线安装梁底模板并找直,在底 模上绑扎钢筋,经验收合格后,清除杂物,安装梁侧模板,将两侧模板与底板连接,用梁、卡具 或安装上下锁口楞及外竖楞,附以斜撑,其间距一般宜为 65cm,当梁高超过 60cm,需加腰楞并 穿对拉螺栓加固,梁侧模上口要拉线找直,用定型夹子固定。 (4) 为保证现浇梁上口的截面尺寸, 必须在其上口用Ф 12 钢筋短棒作顶撑, 设置间距 1000mm, 从而确保其截面尺寸。 3.4.5.4 现浇板摸板: 本工程楼面现浇板模板采用竹胶合板,下设 80?100mm 方木龙骨纵向横向间距≤400mm,跨 度按不小于 700mm 控制,上面满铺胶合板模板。楼板模板铺设接缝要严密,表面要平整,相邻两 板表面的高低差不大于 2mm,模板之间缝隙采用不干胶带贴缝,避免砼浇筑过程中产生漏浆。 模板支撑系统附件要安装牢固,物松劲现象,模板应拼缝严密,保证不变形,不漏浆,模板 要认真刷脱模剂,以保护模板利于拆模,增加周转次数。拆除模板时不能硬砸乱撬,模板不能随 意乱抛,防止变形及损坏模板和砼。 粱柱、梁板、接头用梁板接缝处理:梁柱、梁梁接头处采用小型模板拼装,即柱模板由下往上, 梁模板自中间向两端延伸用大模板,靠近接头处采用小模板(300-500mm)拼接,以利于接头处 模板拆除。所有接头处阴角模板接口均加工成 45?坡口,梁板交接处模板拉通线安装,其拼缝处 亦加工成 45?坡口,拼装完毕后,再沿模板阳角处长向弹线,并用刨子修理,使其线条顺畅,整 齐美观。 3.4.5.5 楼梯模板 楼梯模板采用多层板作板底,两侧的采用方木,方木的高度同楼梯板的厚度,三角牙子也采 用方木根据设计图纸制出。楼梯踏步的立面采用多层板面方木背楞,踏步平面也可试行安模板, 即也用多层板面,方木背楞,并在梯段上部留一个踏步平面做为砼下料口。 3.4.5.6 模板拆除 拆除顺序为后支的先拆,先支的后拆,先拆除非承重部分,后拆除承重部分。 先拆除支撑,然后拆除方木及模板。梁、墙侧模在其表面及棱角不会因拆模而受损伤时进行 拆除。拆除梁下支架时从跨中开始,分别拆向两端,上层楼板正在浇筑砼时下一层楼板的模板支 柱不得拆除,再下一层楼板模板的支柱仅可拆除一部分,跨度≥4m 的梁下均应保留支柱,支柱间 距不得大于 3m。 钢管和模板拆除后逐件(块)传递下来,不得抛掷对楼层形成冲击荷载,拆下后分散堆放并 及时清运。 现浇梁板模板拆除时,根据砼的温度增长曲线,推算出其强度,保留梁板上的点状支撑后进
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行大面积拆除, 为尽可能多的增加模板的周转次数, 保证周转模板的质量继续获得清水砼的效果, 拆模按支撑的倒顺序进行。先拆大模板,再拆小模板,先拆结构不台复杂的部位的模板最后拆除 梁柱接头, 梁梁接头及梁板交接处等复杂部位的模板, 要保护模板, 严禁强行砸撬模板和砼结构, 拆卸后及时清理,并修理受损伤的模板,用腻子和油漆修复模板上的孔眼,检查合格后涂刷隔离 剂,堆放备用。 3.4.6 混凝土工程 3.4.6.1 原材料的要求 3.4.6.1.1 材料选择 本工程的混凝土全部采用商品混凝土,对现场搅拌砼的材料质量监控,主要为以下几点: 水灰比:符合设计及规范要求。 水泥:拟采用普通硅酸盐水泥Ⅱ型(低水化热) 。 骨料:洗净碎石。 搅拌用水:清洁、可饮用、无色无味。 外加剂:符合设计及规范要求。 塌落度:泵送砼坍落度控制在 19cm,根据浇筑部位进行适当调整。 对于超出规定时间时,不准浇筑在本工程结构上。 3.4.6.2 混凝土浇筑 3.4.6.2.1 柱混凝土浇筑 1) 、框架柱混凝土浇筑采用混凝土布料车,当布料车达不到高度时,由吊车配合施工,浇筑 前先在柱根部铺 5cm 厚与混凝土同配合比水泥砂浆,然后按浇筑带,分层浇筑混凝土。 2)、 柱高在 3m 之内, 可在柱顶直接下混凝土浇筑; 超过 3m 时在模板侧面开门子洞安装溜槽, 分段浇筑。 3)、柱混凝土的浇筑高度要控制与楼板平,为保证梁、柱核心区强度,如果柱子和梁板混凝 土强度等级相差超过一个级别的,柱与梁分界处采用双层钢丝网隔离,做成 45 度倒八字形,水 平伸出柱子边长的 0.5 倍。 核心区高标号混凝土浇筑完毕后, 在初凝前立即进行梁板混凝土浇筑, 也就是必须进行柱梁板整体浇筑方案。强度等级相差在一个级别的以内(含)的,可以将梁柱节 点核心区采用梁一样的混凝土浇筑,也就是可以采用先浇筑柱子,后浇筑梁板混凝土的方案。 4)、浇筑完毕后,随时将伸出的钢筋整理到位。 3.4.6.2.2 楼板混凝土施工 1)、楼板混凝土采用商品混凝土拌,混凝土的塌落度控制在 180-200mm。 2)、梁内混凝土用插入式振捣器振捣,楼板砼用平板振动器振捣。

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3)、混凝土浇筑振捣完成后,初步按标高用大杠刮平,在初凝前用木抹子搓平,同时用水平 尺检查顶板平整度是否符合要求。 4)、待混凝土表面收水后,再用木抹子反复抹压,闭合收水裂缝,随抹随覆盖一层黑塑料布 待 12 小时后洒水养护。 3.4.6.2.3 楼梯混凝土施工 楼梯段混凝土自下而上浇筑, 先振实底板混凝土, 达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣, 不断连续向上推进,并随时用木抹子将踏步上表面抹平。 3.4.6.2.4 混凝土振捣 1) 、基础采用 HZ-50 插入式振动棒振捣,当遇有梁重叠部分钢筋较密,HZ—50 振捣棒无法插 入时,可选用 HZ6x—30 振捣棒,同时采用 HZ—50 振捣棒在模板外侧进行振捣模板;板混凝土采 用平板振动器振捣。 2) 、振动棒的插点要均匀排列,按浇筑顺序有规律地移动,不得漏振,每次移动的距离不应 大于振动棒作用半径的 1.5 倍,振动棒的作用半径按 300mm 考虑,则插点间距不得大于 450mm。 同时振动棒插入时,应插入下层混凝土中不得少于 5cm,不得接触模板,且应避免碰撞钢筋、预 埋件、预埋管等。 3) 、振动棒振捣时,应快插慢拔,防止混凝土分层、离析或出现空洞,每一点的振捣时间不 宜过短,也不宜过长,可通过对浇筑混凝土表面变化的观察进行控制,以混凝土表面呈水平不再 显著下沉,不再出现气泡,表面泌出灰浆为准。 4) 、用平板振动器振捣楼板混凝土时,每一位置上连续振动一定时间,以混凝土表面均匀出 现浆液为准,移动时要成排一次进行,前后位置和排与排之间应有 1/3 平板宽度的搭接,以防漏 振。 3.4.6.2.5 混凝土养护及成品保护 1) 、混凝土在常温施工,浇筑 12h 内即进行浇水养护,对于墙柱混凝土拆模后涂刷养护液进 行养护,楼板水平结构混凝土采用覆盖黑塑料布和洒水养护,每天的浇水次数以能保证混凝土表 面潮湿为准,养护时间防水混凝土不得少于 14d,普通混凝土不得少于 7d。 2) 、混凝土强度达到 1.2N/MM2 前,不得在其上踩踏或进行其他施工作业。 3) 、在砼终凝前,必须用铁抹子把非结构性表面裂缝(由于砼的沉降及干缩产生)修整压平 (然后再覆盖养护) 。 3.4.6.3 试块的留置 试块的留置必须满足规范要求,按结构部位验收段进行留置。一般每拌制 100 盘且不超过 100m 的同配比的砼,其取样不得少于一次。每工作班拌制的同配比的砼不足 100 盘时,其取样 不得少于一次。
3

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砼抗压强度试块的留置及拆模时间的确定。 1)常温施工期间,按每次浇筑砼留够标准养护试块。顶板、梁砼留置不少于二组同条件养 护试块,分别用于检测砼强度达设计强度 75%、100%的时间,为顶板拆模提供依据;各砼拆模强 度以及同条件强度试块预留组数详见下表。

表 3-5 混凝土拆模要求 结构类型 拆模要求 砼强度超 1.2Mpa,或 24 小 时后 强度达 100% 强度达 100% 75% 试块留置 组数

竖向结构

留置同条件试块

3组

悬臂梁板 楼 梯

留置同条件试块 留置同条件试块 按 75%强度留置

3组 3组 3组

楼板(跨度<8m)

2)不承重的侧面模板,应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏,方可拆除。 原材料送检计划 名称 砼试块 砼试块 砼试块 砼试块 砂浆试块 水泥 焊件 强度等 级 C35 C35 C20 C30 M5 混合 砂浆 P?O32.5 电渣压 力焊 单面搭 焊件 接 焊 苯板 20KG/M
3

部位 承台 1-9 层框架柱 地梁至屋面板 框架梁及次梁 各层主体砌筑 基础、主体、装饰、屋面 各层框架柱

标养组数 2 3 17 17 16

同条件组 数 1 2 6 6

4 16

各层框架梁板

16

外墙保温、屋面保温

2

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SBS 防水卷 材

2mm

屋面防水

1组

3.4.6.4 施工缝的留置与处理 3.4.6.4.1 施工缝留设位置 1) 、承台梁施工缝留留设在梁段 1/3 处。 2)、柱与顶板的施工缝设置在顶梁下口,为水平缝。 3)、施工缝设置要平整,施工缝及后浇带处要用钢丝网或木板分隔,尤其注意外甩钢筋的位 置、规格、间距必须准确,钢筋验收时应作为检查重点。 4)、楼梯的施工缝设置在休息平台的 1/3 处。 3.4.6.4.2 施工缝的处理方法 1) 、柱顶部水平施工缝处理:柱砼浇筑时,高于顶板底 20mm。模板拆除后,弹出顶板底线, 在墨线上 5mm 处用云石机切割一道 5mm 深的水平直缝,将直缝以上的砼浮浆层剔掉,露出石 子,清理干净。对于梁锚入柱中,如果钢筋锚固长度不够的情况,必须将施工缝下移,保证 足够的锚固长度要求。 2) 、顶板施工缝的处理:施工缝处底板下铁垫 15mm 厚木条,保证下铁钢筋保护层;上、下 铁之间用木板保证净距,与下铁接触的木板侧面按下铁钢筋间距锯成豁口,卡在上铁筋上。 3) 、砼应细致捣实,使新旧砼紧密结合。 3.4.6.5 砼的表面处理 ① 现浇板的表面标高控制采用拉线检查控制法, 即在需浇筑砼的现浇板上的柱子钢筋上 抄设+500mm 的标高控制点,现浇板的砼浇筑中随时拉线检查现浇板的表面标高。 ② 现浇板的砼表面采用二次抹压法施工, 即在砼初凝前一次抹压, 砼终凝前 1~2h 二次 抹压。 ③ 砼表面泌水应及时引导集中排除。 ④ 柱头砼表面浮浆较厚时,应在砼初凝前加粒前加粒径为 2~4cm 的石子浆,均匀撒布 在砼表面用抹子轻轻拍平。 ⑤ 四级以上风天或烈日下施工应有遮阳挡风措施。 ⑥ 当施工面积较大时可分段进行表面处理。 ⑦ 砼硬化后的表面塑性收缩裂缝可灌注水泥素浆刮平 3.4.6.6 砼养护 ① 砼养护的一般规定: 浇筑完毕后, 为保证已浇筑好的砼在规定龄期内达到设计要求的强度, 并防止产生收缩,

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应按事故技术方案及时采取有效的养护措施,并应符合下列规定: 1) 、应在浇筑完毕后的 12h 以内对砼加以覆盖并保湿养护。 2) 、砼浇水养护的时间:对采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥拌制的 砼,不得少于 7 彻底;对参用缓凝型外加剂或有坑要求的砼,不得少于 14d; 当采用其他品种水泥是谁,砼的养护应根据所采用水泥的技术性能确定。 3) 、浇水次数应能保持砼处于湿润状态;砼养护用水应与拌制用水相同。 4)砼强度达到 1.2N/mm?前,不得在其上踩踏或安装模板及支架。 ② 正常温度

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