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结构设计PKPM--SATWE参数设置与操作 F(全)传


一、建模
1. 进入PMCAD,进行人机交互参数输入

2. 输入次梁楼板

3. 输入荷载信息 楼面恒载、墙体线荷载: 楼面恒载:楼板厚度 m(如 0.1m)*25+装修附加面层 1.5~2=4.5~5KN/m2 楼面活载:一般取 2 KN/m2,楼梯等查规范 屋面恒载:楼板厚度 m(如 0.1m)*25+屋面防水

找坡附加面层 3.5=5~6KN/m2 屋 顶 花 园 活 载 取 3KN/m2 , 上 人 屋 面 活 载 取 2KN/m2 。 屋 顶 花 园 恒 载 看 覆 土 厚 度 , 如 0.4m*20=8kn/m2 楼梯恒载:板厚(120/cos30)*25+踏步高 0.15/2*25+2=板厚(120/cos30)*25+3.9=7.5 kn/m2.楼 梯制定单向导荷方式。 卫生间沉箱自重 0.35~40cm,填充恒载取 6-8 KN/m2.。浴缸、坐厕活荷载取大一点,4 KN/m2

隔墙线荷载(实心墙) : 填充墙容重(如 15 KN/m3)*墙厚(如 0.24)*墙高 m(要减去梁高,如取墙高 3m)=10.8 KN/m (有窗隔墙) :填充墙容重(如 15 KN/m3)*墙厚(如 0.24)*墙高 1m+窗户 3.5=6.6 KN/m

4. 画结构平面图

5. 形成PK文件

6. PK模块

7. 图形编辑、打印及转换

二、SATWE计算前参数设置
1、总信息

(1)水平力与整体坐标角: 通常情况下,对结构计算分析,都是将水平地震沿结构X、Y两个方向施加,所以一般情 况下水平力与整体坐标角取0度。由于地震沿着不同的方向作用,结构地震反应的大小一般 也不同,结构地震反应是地震作用方向角的函数。因此当结构平面复杂(如L型、三角型) 或抗侧力结构非正交时,根据抗震规范5.1.1-2规定,当结构存在相交角大于15度的抗侧力 构件时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用,但实际上按0、45度各算一次即 可;当程序给出最大地震力作用方向时,可按该方向角输入计算,配筋取三者的大值。 (2)混凝土容重:由于建模时没有考虑墙面的装饰面层,因此钢筋混凝土计算重度,考虑饰 面的影响应大于25,不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同,一般按结构类型 取值:框架结构取25.5 框剪结构取26 剪力墙结构取27 (3)钢材容重:一般取78,不必改变。

(4)裙房层数:按实际情况输入。高规第4.8.6条规定:与主楼连为整体的裙楼的抗震等级 不应低于主楼的抗震等级,主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。因此该数 必须给定。 (5)转换层所地层号:按实际情况输入。该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚 度比的计算和内力调整提供信息,同时,当转换层号大于等于三层时,程序自动对落地剪力 墙、框支柱抗震等级增加一级,对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。 (6)地下室层数:程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地下室局部层数不同 时,以主楼地下室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析;地下室刚度大于上部层刚度 的2倍,可不采用共同分析;地下室与上部共同分析时,程序中相对刚度一般为3,模拟约束 作用。当相对刚度为0,地下室考虑水平地震作用,不考虑风作用。当相对刚度为负值,地下 室完全嵌固。根据程序编制专家的解释,填3大概为70%~80%的嵌固,填5就是完全嵌固,填在 楼层数前加“-”,表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5,完全取决于工程师的 经验。 (7)墙元细分最大控制长度:可取1~5之间的数值,长度控制越短计算精度越高,但计算耗时 越多,一般取2就可满足计算要求,框支剪力墙可取1或1.5。一般控制在1米以内,软件隐含 值即为1米,设计上部结构时不允许采用2米,2米只能用在计算位移等参数时采用,配筋及内 力只能用1米,尽量细分网格。很长剪力墙无法计算,剪力墙开洞不能盲目,开洞不能留小墙 垛,因为墙需剖分,太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时,按照墙输入。跨高比大于5的 连梁按框架梁输入,不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响,板必须角点共面,如果不共面 无法计算,不共面的斜板程序自动去掉,对梁配筋影响较大,注意观察结构轴侧简图,可以加 虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点,内部节点计算结 果是结构柔,其与实际不符,“出口”计算结果准确。 (9)恒活荷载计算信息: 一次性加载计算:主要用于多层结构,而且多层结构最好采用这种加载计算法。对高层 结构,一般都采用模拟施工方法1加载计算。一次性加载适用于小型结构与钢结构,不能模拟 逐层找平;模拟施工加载一适用于大多数结构(大多数结构选此项即可),采用形成整体刚 度,逐层加载;模拟施工加载二仅用于传基础荷载,且不给基础传刚度,不提倡使用;模拟施 工加载三适用于大多数结构,强制使用VSS求解器,不能用LDLT求解器,VSS求解不稳定特征值 不收敛,局部振动不收敛,其采用的是分层刚度,逐层加载。跃层构件对模拟三影响较大,特 别是跃层支撑,支撑一般定义铰接,容易形成机构,可变体系程序不计算,跃层节点选高处, 从上往下跃。模拟施工加载一能正常计算而模拟施工加载三不能正常计算时,应注意检查模拟 施工的次序是否正确。对钢结构及没有层概念的体育场馆类应采用“一次性加载”;对于长悬 臂结构应采用“一次性加载”进行复核;2005版软件计算转换梁时只能采用“一次性加载”, (2008版软件引入“施工次序”结合“模拟施工加载3”可以解决转换梁设计);“施工次 序”只对“模拟施工加载3”有意义,对其它模拟方式不起作用。 (10)结构材料信息与结构体系:规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同;同 时,不同结构体系的风振系数不同;结构基本周期也不同,影响风荷计算。宜在给出的多种 体系中选最接近实际的一种,当结构体系定义为短肢剪力墙时,对墙肢高度和厚度之比小于8 的短肢剪力墙,其抗震等级自动提高一级。“结构体系”取消了“短肢剪力墙”和“复杂高层 结构”,2010版读入旧版数据时“短肢剪力墙结构”自动转换为“剪力墙结构”,“复杂高层 结构”转换为“部分框支-剪力墙结构”。2010版高规取消了“短肢剪力墙结构”,对于短肢 剪力墙构件本身要求从严。结构体系应正确选择,影响许多规范条文执行。 (11)、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚 度”:“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算,在计算内力和配筋 时不选择;SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定;SATWE在进行强制刚性楼板假定 时,位于楼面标高处(上下200mm范围内)的所有节点强制从属于同一刚性板;对于跃层柱要 用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系 (弹性板3、6),板-柱剪力墙体系必须勾选;虚梁截面为100x100,虚梁主要是为导荷用的, 刚性梁不要定义为100x100,SATWE计算时,荷载先导在梁上,注意板导荷与虚梁关系,勾选此

项时,虚梁被剖分;弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的,弹性板3是针对厚板转换层的厚板 的,其它情况宜采用弹性膜。F、“结构材料信息”型钢混凝土及钢管混凝土属于钢筋混凝土 结构。计算中关乎到风荷载下的阻尼比;0.2V0(混凝土结构)和0.25V0(钢与混凝土混合结 构)调整。 (12)墙元侧向节点信息:a.√内部节点:一般选择内部节点,当有转换层时,需提高计算精 度是时,可以选取外部节点。 b.外部节点:按外部节点处理时,耗机时和内存资源较多。 (13)一般均计算风荷载 (14)一般只计算水平地震作用。高层建筑一般情况下,应允许在结构两个主轴方向分别考 虑水平地震作用计算;有斜交抗侧力构件的结构,当相交角度大于 15°时,应分别计算各抗 侧力构件方向的水平地震作用;质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构,应计算双向水 平地震作用下的扭转影响; 8 度、9 度抗震设计时,高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考 虑竖向地震作用;9 度抗震设计时应计算坚向地震作用。 2、风荷载信息

该栏目的数值直接决定了结构所受风荷载的大小。 (1)地面粗糙类别:该选项是用来判定风场的边界条件,直接决定了风荷载的沿建筑 高度的分布情况,必须按照建筑物所处环境正确选择。相同高度建筑风荷载A>B>C>D。 A类:近海海面,海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。 B类:指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。 C类:指有密集建筑群的城市市区。 D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 (2)修正后的基本风压:查荷载规范,《荷规7.1.2》但不小于0.3kn/m2。如黄石 0.35,深圳0.75。新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇: 新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压 值采用。多层结构用50年一遇风压,建筑高度大于60m按百年一遇风压值 (3)结构的基本周期:第一次计算时可以根据经验输入一个大概的数值,计算出结构 的基本周期后,再用计算值代回重新计算。如输入0.5。 【结构基本自振周期】 :结构基本 自振周期T1-- 可由结构动力学计算确定。对比较规则的结构,也可采用近似公式计算:框架 结构 T1=(0.08~0.1)n,框架-剪力墙和框架-核心筒结构T1=(0.06~0.08)n,剪力墙结构 和筒中筒结构T1=(0.05~0.06)n,n为结构层数。 (4)体型系数:根据建筑平面形状按《荷载规范》取值,如果建筑沿高度平面形状改 变,则可以沿高度方向根据建筑平面形状设置不同的体型系数。

《高规》3.2.5 计算主体结构的风荷载效应时,风荷载体型系数μs,可按下列规定采 用:高宽比 H/B 不大于 4 的矩形、方形、十字形平面建筑取 1.3; 下列建筑取 1.4: 1)V 形、Y 形、弧形、双十字形、井字形平面建筑; 2)L 形、槽形和高宽比 H/B 大于 4 的十字形平面建筑; 3)高宽比 H/B 大于 4,长宽比 L/B 不大于 1.5 的矩形、鼓形平面建 筑。

3、地震信息

(1)结构规则性性息:根据结构的规则性选取。该参数目前不起作用。

(2)扭转耦联信息: a.对于耦联选项,建议总是采用;b.质量和刚度分布明显不对 称的结构,楼层位移比或层间位移比超过1.2时,应计入双向水平地震作用下的扭转影响。 (3)设计地震分组:根据建筑所处场地按《抗规》附录A。 (4)地震烈度:依据《抗规》附录 A: 查设防烈度、g、第几组? 不能错。 如黄石宜昌的抗震设防烈度为 6 度 设计基本地震加速度值为 0.05g: 设计地震分组均为第 一组。 六盘水的抗震设防烈度为 7 度 设计基本地震加速度值为 0.10g: 第二组。 丽江、永胜的抗震设防烈度为 8 度 设计基本地震加速度值为 0.30g: 第二组。 深圳、虎门的抗震设防烈度为 7 度 设计基本地震加速度值为 0.10g。 全省县级及县级以 上设防城镇 设计地震分组均为第一组。

(5)场地土类型:根据《地质勘测报告》测试数据计算判定。地震烈度、设计地震分 组、场地土类型三项直接决定了地震计算所采用的反应谱形状,对水平地震力的大小起到决 定性作用。 4.1.6建筑的场地类别,应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度按表 4.1.6 划分为四类。当有可靠的剪切波速和覆盖层厚度且其值处于表 4.1.6 所列场地类别的分界线 附近时,应允许按插值方法确定地震作用计算所用的设计特征周期。 表 4.1.6 土的类型划分和剪切波速范围
等效剪切波(m/s) υ se≤140 软弱土: 淤泥和淤泥质土,松散的砂,新近沉积的粘性土和 粉土,fak≤130 的填土,流塑黄土 250≥υ se>140 中软土: 稍密的砾、粗、中砂,除松散外的细、粉砂, fak≤200 的粘性土和粉土,fak>130 的填土,可塑黄土 500≥υ se>250 中硬土: 中密、稍密的碎石土,密实、中密的砾、粗、 中砂,fak>200 的粘性土和粉土,坚硬黄土 υ se>500 坚硬土或岩石: 稳定岩石密实碎石土 场 Ⅰ <3m <3m <5m 0 地 类 Ⅱ 3~ 15m 3~ 50m 别(厚度) Ⅲ Ⅳ >15~ > 80m 80m >50m

≥5m

参考场地如:南京、广州市区、淮安市区一般 2 类,天津、杭州市区 3 类,射阳水厂 4 类, 上海是 4 类 (6)框架结构抗震等级 一般建筑为丙类建筑(甲类为重大建筑,乙类为地震时使用功能不能中断或需尽快恢复 的建筑),查表6.1.2 (7)剪力墙抗震等级 查表(2010)

(8)偶然偏心:验算结构位移比时,总是考虑偶然偏心。 双向地震力计算时选【否】 。多层规则结构可不考虑。不打钩

单向地震力计算时选【是】 ,

(9)考虑双向地震作用:不打钩。对于多层结构而言,如果比较规则,可通过《抗规 5.2.5 剪重比的要求》来考虑结构的扭转和偶然偏心。对于高层而言,如果结构比较规则,则应 选用【考虑偶然偏心】项,而不必再选【考虑双向地震作用】 。对于不规则的结构,不论多层还 是高层均选用【考虑双向地震作用】 “考虑双向地震作用”质量和刚度分布明显不对称的结 。 构,应计入双向水平地震作用下的扭转影响,目前,普遍做法是在刚性楼板假定下,不考虑偶然 偏心,结构位移比大于 1.2 需考虑双向地震作用。现在软件,“考虑偶然偏心”和“考虑双向地 震作用”可以同时选择,两者取不利,结果不叠加。对于底框计算时不应选“考虑偶然偏心”和 “考虑双向地震作用”。 (10)计算振型个数:比如可取min(3n,20)。一般计算振型数应不小于9,多塔结构计算振 型数应取更多些(≥12,可取到30) 。但也要注意一点:此处的阵型数不能超过结构的固有阵型的 总数3n(n为层数),否则会造成地震力计算异常。对于复杂、多塔以及平面不规则的建筑就要多 选,一般要求“有效质量数大于90%就可以,证明我们的阵型数取的足够的多了。一般情况20层 的高层建筑取9个振型就可以满足。高层(特别是复杂高层及超高层)考虑扭转耦联的振型分解反

应谱法计算的振型数一般不小于15(多层可以直接取楼层数的3倍),但也不能大于3n倍楼层数, 多塔结构振型数不应小于塔楼数的9倍。如果振型数取得足够多,而有效质量系数达不到90%,则 考虑结构方案是否合理。对于错层结构、局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹 性楼板计算地震作用时,为了确保不丧失高振型的影响,振型数宜多取一些。 (11)活荷载质量折减系数:计算地震作用时,建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷 载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用:一般取0.5 (对于藏书库、档案库、库房等建筑应特别注意,应取0.8)。调整系数只改变楼层质量, 从而改变地震力的大小,但不改变荷载总值,即对竖向荷载作用下的内力计算无影响。 (12)周期折减系数:在框架结构、框剪结构及开洞剪力墙结构中,由于填充墙存在使结构 实际刚度大于计算刚度,实际周期小于计算周期,根据较长周期计算的地震力将偏小,使结构偏 于不安全。“周期折减系数”只改变地震影响系数∝。对于采用石膏板等轻质隔墙,这些墙的刚 度很弱,此处周期折减系数可以采用大值或不折减。此系数详见《高规》第3.3.17条。如果结构 的自振周期很小,位于振型分解反应谱的平台段,乘以周期折减系数后仍位于平台段,则在地震 作用下结构的基底剪力和层间位移角不会有任何变化。查下表 周期折减系数问题 结 构 类 型 填充墙较多 填充墙较少 框架结构 0.6~0.7 0.7 ~0.8 框-剪结构 0.7~0.8 0.8~0.9 1.0 剪力墙结构 0.9~1.0 (13)结构阻尼比(%)=5 钢筋混凝土结构及砌体结构房屋取5%,不大于12层的钢结构房屋取3.5%,大于12层的钢结构 房屋取2%,钢-混凝土混合结构房屋取4%,预应力混凝土框架结构房屋取3%,采用隔震或消能技术 的结构阻尼比则高于5%有的可以达到10%。地震影响系数随阻尼比减小而增大,其增大幅度随周期 的增大而减小。钢结构取2%,混合结构取3%。 (14)特征周期 查表按场地、地震分组来填写 特征周期值 Tg (s) 表 5.1.4-2 设计地震分组 第一组 第二组 第三组 场 Ⅰ 0.25 0.30 0.35 Ⅱ 0.35 0.40 0.45 地 类 别 Ⅲ 0.45 0.55 0.65 Ⅳ 0.65 0.75 0.90

(15)多遇地震影响系数最大值 表3.3.7-1 水平地震影响系数最大值 ?max 地震影响 多遇地震 罕遇地震 6度 0.04 - 7度 0.08(0.12) 0.50(0.72) 8度 0.16(0.24) 0.90(1.20) 9度 0.32 1.40

注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。 (16)斜交抗侧力构件方向附加地震数,相应角度0 可允许最多5组多方向地震。附加地震数在0-5之间取值。相应角度填入各角度值。该 角度是与X轴正方向的夹角,逆时针方向为正。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震 角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有区别:水平力与整体坐标夹角不仅改变地 震力而且改变风荷载的作用方向,而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。《抗 规》5.1.1、各类建筑结构的地震作用,应符合下列规定:对于有斜交抗侧力构件的结构, 当相交角度大于15度时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

4、活载信息

1 柱、墙设计时活荷载是否折减,填折减,由程序按《荷规 4.1.2》计算。

2 传给基础的活荷载是否折减,填折减,由程序按《荷规 4.1.2》计算。出计算书时必须选择 折减。柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中,并没有传给 JCCAD,JCCAD 读取的 仍然是荷载标准值,如果考虑基础活荷载折减,则应到 JCCAD 软件的荷载参数中输入,对于工业 建筑不应折减。 3 梁活荷载不利位置的计算层数=NL。 选 0 则不考虑梁活荷载不利位置作用。选 NL (0<NL<总层) ,则 1~NL 考虑梁活荷载不利布置。若 NL=总层,则全楼考虑梁活荷载不利布 置。一般多层应取全部楼层,高层宜取全部楼层。软件仅对梁做活荷不利布置计算,对墙、柱等 竖向构件未考虑活载不利布置作用,建议钢筋混凝土结构均进行活载不利布置作用计算,仅仅是 计算量较大。 B、“墙、柱、基础活荷载折减系数”对于《荷载规范》表4.1.1中第1(1)项功能(如住宅、 办公等)的建筑,其SATWE所列的折减系数不需修改,但是对于《荷载规范》表4.1.1中其它项功 能(如教学楼、商场、书店、食堂等)的建筑,其SATWE所列的折减系数需要按照《荷载规范》第 4.1.2条第2项修改。对于活荷载折减还应注意在主楼与裙房整体计算的高层建筑中,要避免裙房 部分的框架柱按主楼层数取折减系数。计算错层结构时注意按楼层数折减会导致柱底内力折减过 大,使柱底内力偏小。PMCAD的恒活设置中也有活荷载折减选项,勾选此选项对传到梁的活荷载进 行了折减,此折减对梁、墙、柱、基础都起作用,如果在SATWE或JCCAD中又勾选折减,则在PMCAD 中折减的活荷载,将在SATWE或JCCAD中又重复折减,使结构便于不安全。

5、调整信息:

1梁端负弯矩调幅系数=0.85 《高规5.2.3》现浇框架负弯矩取0.8~0.9;装配整体 式框架梁0.7-0.8。在竖向荷载作用下,考虑混凝土梁的塑性变形内力重分布,负弯距调幅 后,程序能够自动调整正弯距,该参数大小只对竖向荷载起作用,对水平力不起作用。悬臂 梁的负弯距不应调幅。转换梁及嵌固层框架梁不应调幅。 B、“梁活荷载内力放大系数”当考虑了梁活荷不利布置后,此参数应填1。 2(剪力墙)连梁刚度折减系数=0.7 为避免连梁开裂过大,不宜小于0.5。位移由风 载控制时≥0.8。连梁刚度折减是针对抗震设计而言的,对非抗震设计的结构不宜折减。设防 烈度高时可以折减多些,但一般不小于0.5,一般取0.7。填上此系数后,程序计算时只在集 成地震作用计算刚度阵时进行折减,竖向荷载和风荷载计算时连梁刚度不予折减,程序自动 算两遍,与旧版变化较大,连梁不易算过,连梁两侧墙刚度大,墙受力大,连梁受力也很 大。该参数对于以洞口形式形成的连梁和以普通梁方式输入的连梁均起作用。此参数输入的 越小,结构自振周期和位移越大,连梁内力降低的越明显。 3 梁设计弯矩的增大系数=1.0 已考虑活荷载不利布置时,宜取 1.0。 该系数可调整 梁的设计弯矩(正负弯矩均增大) ,一般可取 1~1.3(在未考虑活荷载不利布置时) ,提高安全 储备。 4中梁刚度放大系数=1.5 《高规5.2.2》现浇楼面中梁的刚度考虑翼缘的作用予以 增大,现浇结构取值1.3~2.0。通常现浇边框可取1.5,中框可取2.0。对于现浇板来说,作 为梁的翼缘对梁的刚度有影响,利用梁刚度放大系数来考虑。对预制板结构、板柱体系的等 代梁结构,此系数应填1.0,对不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁,中梁刚度增 大系数不起作用。中梁刚度增大系数对连梁也不起作用。梁的刚度放大不是为了在计算梁的 内力和配筋时,按照T形梁设计,而是为了近似考虑楼板刚度对结构的影响。此参数取大于1 的系数后,结构的周期和位移有所减小,但梁的内力和配筋有所增大,为了避免强梁弱柱, 建议周期、位移计算时,该参数取大于1,配筋计算时该参数取1。“梁刚度放大系数按2010 规范取值”勾选此项后程序自动按照梁翼缘尺寸和梁截面的相对尺寸确定,仅考虑对梁刚度 的贡献,承载力设计时不考虑(软件自动实现)。 5梁扭矩折减系数=0.4 现浇楼板(刚性假定)取值0.4-1.0,一般取0.4;现浇楼板 (弹性楼板)取1.0。对于现浇楼板结构,采用刚性楼板假定时,可以考虑楼板对梁的抗扭 作用而对梁的扭距进行折减,默认折减系数为0.4,但对于结构转换层的边框支梁扭距折减系 数不宜小于0.6。如果,单独定义了弹性楼板3、6,可以考虑梁的扭距折减系数0.8左右。 SATWE自动考虑了梁与楼板的连接关系,对于两侧均无楼板的的独立梁及弧形梁,该参数不起 作用。当梁箍筋采用复合箍筋时,仅外圈箍筋计入受扭箍筋面积内。边梁扭矩折减系数不宜 小于0.6。

6剪力墙加强区起算层=1。人工复核剪力墙底部加强区高度时,为安全起见,无论地下 一层顶板是否作为嵌固端,起算高度均从地下室顶板以上的首层算起,如地下一层顶板不作 为嵌固端,则加强区应延伸至地下二层。软件在计算剪力墙底部加强区高度时,总是从0.000 开始计算,此参数目的主要是由设计人员指定地下室的剪力墙是否计入底部加强区,例如有 三层地下室,在“剪力墙加强区起算层号”一项中,填入“3”,则表示地下一层按照底部加 强区进行设计。“结构设计信息”输出项中的“剪力墙底部加强区信息”里,包含全部地下 室的层数和高度。此项新版软件去掉。 7调整与框支柱相连的梁内力? 《高规10.2.7》一般不调整。不打钩。《高规》 10.2.7条规定:框支柱剪力调整后,应相应调整框支柱的弯距及柱端梁(不包括转换梁)的 剪力、弯距,框支柱轴力不调整。由于框支柱的内力调整幅度较大,因此,若相应调整框架 梁的内力,则有可能框架梁设计不下来。一般情况不调。“特殊构件补充定义”中宜先指定 框支柱,后指定角柱。 8按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力? 打钩√。用于调整剪重比。抗震验算时, 结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于《抗震规范5.2.5》给出的地震剪力系数。该项主 要是为了满足规范中所规定的最小剪重比的要求,一般情况选是,程序仅对±0.000以上调 整,不考虑地下室部分。当某楼层地震剪力小很多,地震调整系数过大(大于1.2)时,说明 该楼层结构刚度过小,应先调整结构布置和相关构件的截面尺寸,提高结构刚度,不宜采用 某层地震剪力不足,就过多地增大该层地震剪力系数的做法。新抗规说明指出只要底部总剪 力不满足要求,则结构各楼层剪力均需要调整(应根据基本周期是位于反应谱的加速度段、 速度段还是位移段,采用不同调整系数),不能仅调整不满足的楼层,地震剪力调整时,原 先计算的倾覆力矩、位移和内力均相应调整。但是2002规范只调整剪力不满足要求楼层,倾 覆力矩和位移均不调整。剪重比不满足说明刚度太柔或重量太大。 9、9度结构及一级框架结构梁柱钢筋超配系数=1.15 根据《抗规6.2》《高规6.2》 、 , 一、二、三级抗震等级分别取1.4,1.2,1.1。对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级 的框架结构,框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度 标准值来计算。在出施工图前,程序也不知道实配钢筋具体是多少,因此需要设计人员根据 经验输入超配系数,程序根据该值自动调整配筋面积。 10制定的薄弱层个数=0或指定,薄弱层自动乘以1.15系数。该选项指的是多遇地震下 的薄弱层。程序发现其刚度比的计算结果不满足规范要求时,程序会自动乘以1.25的放大系 数。对于结构转换层,不管程序给出的刚度计算结果如何,均应在此指定为薄弱层,指定薄 弱层后,不影响程序自动判断结构其它的薄弱层。对于框架结构,由于一层层高高或者因为 一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高,从而导致一层抗侧刚度小于上部楼层出现薄弱 层,此种情况需对底层地震力放大1.25倍,不需刻意加大底层柱截面、减小上部柱截面。 “薄弱层地震内力放大系数”2010版采用1.25。 11 地震力调整: (1)全楼地震作用放大系数=1 可以通过此系数放大地震力,以提高结构的抗震安 全度。其经验取值范围是1.0~1.5,一般是取1.0。一般情况下,可以不考虑全楼地震力放大 系数,即采用默认值1.0。当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力,大于采用振型分解 法计算出的楼层剪力时,可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响,对周期无 影响。 (2)0.2Q调整起始层号及终止层号 0.2Q0调整只对框剪结构中的框架、柱起作用, 若不调整则填0。0.2Q0调整放大系数只针对框架梁柱的弯矩和剪力,不调整轴力。 《高规 10.2.7》规定了地震剪力的调整方法。对于转换层框支柱,程序会自动不进行0.2Q0调整。此 项调整框-剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和弯距,不调整轴力,框架剪力的 调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。主楼带有较大裙房、柱子数量变化 较多及退台较多等情况下建议分段调。指定调整的分段数,每段的起始层号和终止层号,以 空格或逗号隔开。由于程序进行0.2Q调整时,调整系数的上限值由参数“0.2Q调整上限”控 制,若想高于此值则需在“0.2Q调整起始层号”中的层号前填入负号。非抗震设计不需进行 0.2Q 调 整 。 0.25V0 调 整 指 钢 与 混 凝 土 混 合 结 构 。 一 般 框 剪 结 构 调 整 min ( 0.2V0 ,

1.5VFmax)。框架-核心筒结构调整min(0.2V0,1.5VFmax)和0.15V0。 (3)顶塔楼地震作用放大起算层号=0 按突出屋面部分最低层号填写。无顶塔楼时填 0。 《抗规 5.2.4》规定采用底部剪力法时,突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效益, 宜乘以增大系数 3,此增大系数不应往下传递,但与突出部分相连的构件应予以计入。采用振型 分解法时,突出屋面部分可作为一个质点进行计算。按上述规定,在结构建模时应将小塔楼作为 结构的一部输入,在采用振型分解法计算地震作用时,计算振型数应适当多取一些,使得有效质 量系数在 90%以上,此时计算的地震作用无需放大。一般认为出屋面的屋顶房间面积小于楼层总 面积的 30%,该部分可按突出屋面的屋顶间计算而不算一层。 (4)终止层号 (5)顶塔楼地震作用放大系数=1.0 计算振型数为9~15及≥15时,宜取1.0。计算振型 数为3时,取1.5. 当采用底部剪力法时,才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均 采用振型分解法计算地震力,因此只要将振型数给得足够,一般可以不考虑将塔楼地震力放 大。 Q、“指定加强层”软件自动实现加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级;加强 层及相邻层轴压比限值减小0.05;加强层及相邻层设置约束边缘构件。R、“0.2V0、框支柱 调整上限”由于程序计算的调整系数可能很大,用户可设置调整系数的上限值,程序缺省 0.2V0调整上限为2.0,框支柱调整上限为5.0。 H、“托墙梁刚度放大系数”针对梁式转换层结构,由于框支梁与剪力墙的共同作用, 使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分,托 墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为,现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口,且有的 洞口靠近转换梁边,因此,建议此系数不调整输入1。 6、设计信息:

1考虑p-Δ效益??即重力二阶效应 《混凝土规5.2.2》当结构在地震作用下的重力附加弯 矩大于起始弯矩的10%时,应计入重力二阶效应。 1)据有关分析结果,7度以上抗震设防的建 筑,其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制,只要满足位移要求,整体稳定自然满 足,可不考虑P-DELT效应。2)对6度抗震或不抗震,且基本风压小于等于0.5㎏/M2的建筑,其 结构刚度由稳定下限要求控制,宜考虑。3)考虑后结构周期一般会加长。4)考虑后应按弹性 刚度计算的,因此,柱计算长度系数应按正常方法计算。多层不用选打钩。对于混凝土结构,设 计人员可以先不选择此项,待计算完成后,可以查看结构的质量文件,程序会提示该工程是否计 算P-△效应。对于钢结构一般宜考虑P-△效应。刚重比计算中的重力荷载设计值为1.2恒+1.4 活。 2梁柱重叠部分简化为刚域?? 异型柱的柱肢长度与厚度不大于4,如考虑作为刚域按异

型柱边到柱边的长度L2来计算梁长刚度,梁长变短,从而降低梁的内力。一般选择“不简化为刚 域” 多层不用选打钩。当柱截面尺寸较大(如≥1000mm)或异型柱时,宜采用梁柱重叠部分简 化为刚域,一般情况选择“否”,特别是考虑了“梁端负弯距调幅”后,则不宜再考虑节点刚 域。当考虑了节点刚域后,则在“梁平法施工图”中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响”。不 作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算,作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度 (柱宽一部分)进行计算。一般而言,梁、柱重叠部分简化为刚域后,结构的刚度会增加。地震 力作用下,基底剪力增大,端部内力增加,而结构的周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下, 端部内力会减小。组合设计内力是增加还是减小就不确定。旧版软件只考虑梁刚域,新版本是 柱、梁均考虑,增加柱梁刚度,周期变短。 3 按高规进行构件设计? 多层不用选打钩选“是”则按高规进行荷载组合计算,否则按 多层结构进行计算。高层应勾选,多层不需。勾选则按高规或高钢规进行组合验算,不勾选则按 抗规或钢规进行组合验算。 4钢柱计算长度系数按有侧移计算?一般按有侧移,用于钢结构计算。不用选打钩。该参数 仅对钢结构有效,对混凝土结构不起作用。根据《钢规》5.3.3条,对于无支撑框架选择有侧 移,对于有支撑框架,应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移”。通 常钢结构宜选择“有侧移”。 5混凝土柱的计算长度系数执行混凝土规7.311-3条? 一般不用选打钩,当水平荷载大于 75%时计算框架柱的计算长度L0。由于程序有自动判别功能,建议一般工程尽可能勾选,对于空 旷结构应勾选。柱计算长度系数人工修改后应立即退出,不再执行参数定义和数据检查,否则柱 计算长度系数又恢复为初始值。此项新版软件去掉。 6 结构的重要性系数=1.0 安全等级一级或年限 100 年以上,取 1.1。安全等级二级或年 限 50 年不应小于 1.0。对安全等级三级或年限 5 年及以下不应小于 0.9。在抗震设计中,不考虑 结构构件的重要性系数。该参数用于非抗震组合的构件承载力验算,结构安全等级为二级或设计 使用年限为 50 年时,应取 1.0,建议一般工程为默认值 1.0。 7 梁的混凝土保护层厚度 mm=25。应根据构件所处的环境类别按照混凝土规范取值。注意: 保护层厚度指截面外边缘至最外层钢筋(箍筋、构造筋、分布筋等)外缘的距离,比旧版输入的 数值减小。

混凝土结构的环境类别
环境类别 一 a 二 b 三 四 五 条 件 室内正常环境 室内潮湿环境;非严寒和非寒冷地区的露天环境,与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境 严寒和寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境 使用除冰盐的环境;严寒和寒冷地区冬季水位变动的环境;滨海室外环境 海水环境 受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境

注:严寒和寒冷地区的划分应符合国家现行标准<民用建筑热工设计规程>JGJ24 的规定 8 钢结构截面净毛面积比=0.85。用于钢结构 9柱配筋计算原则【按单偏压计算】或【按双偏压计算】

一般建议使用单偏压计算,用

双偏压验算。一般情况下,异型柱宜采用双偏压计算,配筋计算会更准确。当混凝土结构按照空 间结构计算时,框架柱宜采用双偏压计算配筋,因为在某种组合荷载作用下,计算柱某一方向的 配筋面积时同时考虑另一方向的内力值,这种计算方法比较符合工程实际,理论上讲,所有混凝 土柱的受力状态都是双偏压,单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例,但是双偏压计算出来的值 多解。对于异形柱结构,无论设计人员如何选择,程序均按照双偏压计算异形柱配筋。《高规》 6.2.4条要求“抗震设计时,框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计”如果设 计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱(凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为 角柱,凹角处框架柱不是角柱),程序对其自动按照双偏压计算。在SATWE“柱平法施工图”中 有双偏压验算一项,一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下,以保证配筋计算的合理 性,并且,一个结构能通过双偏压验算即可。如果按照单偏压计算,而按照双偏压验算,这种方 法得出的计算值是唯一的。 K、“框架梁端配筋考虑受压钢筋”《砼规范》11.3.1梁正截面受弯承载力计算中,计入纵 向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合一级x≤0.25h0,二、三级x≤0.35h0,不满足时会给 出超筋提示。验算时,考虑应满足《砼规范》11.3.6条的要求,程序自动取梁上部配筋的50% (一级)或30%(二、三级)作为受压钢筋计算。L、“结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结 构的规定采用”主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项,详见《高规》8.1.3条。勾选此项 后,程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比,除轴压比外,其余设计遵循框剪结 构的规定。 7、配筋信息:

1 梁主筋强度、柱主筋强度:HPB235 取 210,HRB335 取 300 2 箍筋强度 210 C、“墙水平分布筋间距”一般情况取200,计算结果的配筋面积是200间距的面积,如果想加 密则需要根据间距换算。 3墙竖向分布筋配筋率=0.3。结构施工详图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率,不应小于结构 整体计算时,该参数输入的竖向分布筋配筋率值。因为,剪力墙竖向分布筋配筋率增加,会使边 缘构件的纵向受力钢筋的配筋减小。所以,剪力墙实配的竖向分布筋配筋率小于结构整体计算时 输入的竖向分布筋配筋率时,将使结构偏于不安全。 4梁箍筋间距 “梁、柱箍筋间距”强制按照100输入(计算结果均按照100间距显示配筋面 积),且现在的软件梁、柱箍筋间距以灰色显示,不许人工修改,经计算后用户根据内定100间距 人工调整箍筋。当梁跨中有较大集中力作用时,而箍筋分加密区和非加密区,且非加密区箍筋间

距加大(>100)时,应复核非加密区配箍面积是否满足计算要求。 《抗规》6.3 框架结构抗震构造措施:

5柱箍筋间距

《抗规》6.3 框架结构抗震构造措施:

E、“结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数”及“结构底部NSW层的墙竖向分布 筋配筋率”是新版软件增加的两个参数,主要用来提高框架-核心筒等类结构的核心筒底部加强部 位竖向分布筋配筋率,从而提高核心筒底部加强部位的延性。《广东高规》10.2.4条规定:筒体 底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.6%,筒体一般部位的分布筋最小配筋率不宜小于 0.3%。层数应包括全部地下室层数,为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为 经济合理,可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下,不必单独指 定。 8、荷载组合:

一般来说此页的系数是不需修改的,因为程序在进行内力组合时是根据规范要求处理的。只 有特殊时候,要修改组合系数时,才修改。 1 恒荷载分项系数=1.2。一般取 1.2,详见《荷规 3.2.5》1 款

2 活荷载分项系数=1.4。一般取 1.4,详见《荷规 3.2.5》2 款 3 活荷载的组合系数=0.7。一般取 0.7,详见《荷规 4.1.1》表 4 活荷载重力代表值系数=0.5。活荷载重力代表值系数主要用于静力荷载组合,填此系数则 结构总质量将不扣减,雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布荷载均取 0.5,详见《抗规 5.1.3》 表. 5 风荷载分项系数=1.4。详见《荷规 3.2.5》 6 风荷载组合系数=0.6。详见《荷规 7.1.4》 7 温度荷载分项系数=0 8 水平地震力分项系数=1.3。详见《抗规 5.4.1》 9 竖向地震力分项系数=0.5。详见《抗规 5.4.1》 10 特殊荷载分项荷载=0.00。若民用特殊荷载则填 0,详见《荷规 3.2.5》注 11 采用自定义组合及工况 此处可由用户人工修改荷载的分项系数和荷载组合系数,但荷 载的组合方式目前程序还只能按规范中相关规定进行组合。 9、地下室信息:

地下室剪重比不满足规范要求时,不作为结构不合理的标志。 A、“土层水平抗力系数的比例系数”新版软件对地下室侧向约束的概念和算法做了重 要改动,之前软件采用“回填土对地下室约束相对刚度比”。之前算法侧向约束与地下室的 层刚度有关,而与回填土性质无关,而由地下室结构布置(如剪力墙和框架)等因素产生的 层刚度变化很大,用它们的倍数计算土的侧向约束后,造成相同土层约束下不同结构产生很 大差异,难以取得合理约束值。新算法采用参数“土层水平抗力系数的比例系数M”其算法即 为土力学中的M法,M取值范围稍密及松散填土5.4~6.0,中密6.0~10,密实老填土10~22。此 处不提倡填负值,容易出现地上与地下异常情况。 1 回填土对地下室约束相对刚度比 Esol=-X 该参数的含义是基础回填土对结构约束作 用的刚度与地下室抗侧移刚度的比值,即反映了地下室的侧向嵌固程度,该值越大,对地下室 的侧向约束就越大。若取为 0,则表示不考虑回填土的约束刚度;若取为 3,则表示 70%~80%的 嵌固;若取为 5 或更大,则表示上部结构的嵌固端在地下室顶板处;若填一负数 m(m 小于或等 于地下室层数 m),则认为有 m 层地下室无水平位移,即所填楼层完全嵌固。分析经验表明,取 相对刚度比在 2~4 之间变化对计算结果影响并不敏感。本参数不影响设计内力调整系数的作用 位置。一般工程可取 3。当判断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端时,可通过查看刚度比的

计算结果确定,但要注意应严格采用“剪切刚度”计算层刚度,且注意不要计入地下室的基础 回填土的约束刚度。 2 外墙分布筋保护层厚度 mm=50。根据《混凝土规 9.2.1》选择,环境类别见表 3.4.1 3 回填土容重 kn/m3=18 Gsol=18.0 一般取 18.0kN/m3。 4 室外地坪标高 m=-0.35 或其他,Hout=-0.35 此处是指以建筑室内地坪〒0.000 标高为准 而确定的差值。有地下室时取正值。单建式地下室的〒0.000 指地下室顶板标高(有待进一步印 证)。 5 回填土侧压力系数=0.5。Rsol=0.50 回填土侧压力系数可取 0.5(考虑为静止土压力)。 根据《民用建筑技术措施》中 2.6.2 条,“地下室侧墙承受的土压力宜取静止土压力”,而静 止土压力的系数可近似按 K0=1-sinj`(j`为土的有效摩擦角)计算。手工计算时,回填土的侧 压力按恒载考虑,分项系数可按 1.2 或 1.35 取用。 6 地下水位标高=-5。Hwat=-X.XX 此处是指以建筑室内地坪〒0.000 标高为准而确定的差 值。地下水位标高与此〒0.000 标高相比,高则填正值,低则填负值。 7 室外地面附加荷载 kn/m2=XXX。 室外地面附加荷载根据实际工程确定。根据《北京 市建筑设计技术细则》,一般可取 5kN/m2。建议一般取 10KN/M2。 8 人防设计等级=0,4,5,6。 根据实际工程人防设计等级。 9 人防地下室层数:Mair=X 对于有些工程,地下室层数和考虑人防设计的地下室层数有时 是不相同的,应根据实际工程填写。 10 顶板人防等效荷载 kn/m2=XXX。 按《人防设计规范》选取 45~400 kn/m2 11外墙人防等效荷载kn/m2=XXX。按《人防设计规范》选取60~480 kn/m2。 注:临空 墙 的 水 平 等 效 均 布 静 荷 载 Qc 由 程 序 内 定 : 六 级 人 防 时 Qc=110kN/m2 ; 五 级 人 防 时 Qc=210kN/m2。注:SATWE并未在平面配筋简图中给出地下室外墙在平面外受力的配筋,故外 墙最好采用手算为好。外墙手算可按下端固接、上端铰接的单向板模型来进行。 10、砌体结构

三、SATWE结构内力及配筋计算

1层刚度比计算:“地震剪力与地震层间位移的比值”

三个方法:a.“剪切刚度”:按《高规》附录E.0.1建议的方法;b.“剪弯刚度”:按 《高规》附录E.0.2建议的方法;c.“地震剪力与地震层间位移的比值”:按《抗规》3.4.2 和3.4.3条文说明中建议的方法。多层框架结构常用该法计算。对于大多数一般的结构应选 择“地震剪力与地震层间位移的比值”算法;对于多层结构可以选择“剪切刚度”算法;对 于有斜支撑的钢结构可以选择“剪弯刚度”算法。一般按“地震剪力与地震层间位移的比 值”计算刚度比最容易通过。当转换层位于1层时,用户应该采用“剪切刚度”算法来计算 层刚度;当转换层位置大于1层时,用户应该采用“剪弯刚度”算法计算层刚度,来求转换 层上部与下部结构的等效侧向刚度比和判断其比值是否满足《高规》的要求;若采用“地震 剪力与地震层间位移的比值”算法计算层刚度,所得的转换层上部与下部结构的刚度比结果 明显偏小,是偏于不安全的。对于转换层设置在3层及3层以上时,除了采用“剪弯刚度”算 法处,用户还要采用“地震剪力与地震层间位移的比值”算法再计算一次层刚度,从而进行 转换层本层侧向刚度不应小于相邻上一层楼层侧向刚度的60%的下限控制。目前程序未输出 超下限的警告提示。 剪切刚度:剪切刚度是按《高规》2.4.5 条公式计算的,若结构有支撑时,该公式不适用。 剪弯刚度:剪弯刚度是按有限元的方法计算的,使层刚心产生单位位移所需要的水平力即为该层 的剪弯刚度。 上述两种方法计算结果是有差异的,建议:(1)对于没有支撑的结构,应采用剪切 刚度来计算层刚度比; (2)对于有支撑的结构,应采用剪弯刚度来计算层刚度比。 2地震作用分析方法:“总刚分析方法” [算法1:侧刚分析方法]或[算法2:总刚分析方法]

在"振型分解法"中, SATWE 软件提供了两种计算方法,分别为"算法 1"和"算法 2"。"侧刚计 算方法"是一种简化计算方法,只适用于采用楼板平面内无限刚假定的普通建筑和采用楼板分块 平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑,每层的每块刚性楼板只有两个独立的平动自由的 和一个独立的转动自由度,"侧刚"就是依据这些独立的平动和转动自由度而形成的浓缩刚度阵。 "侧刚计算方法"的优点是分析效率高,由于浓缩以后的侧刚自由度很少,所以计算速度很快。但 "侧刚计算方法"的应用范围是有限的,当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时(如错层结 构、空旷的工业厂房、体育馆所等),"侧刚计算方法"是近似的,会有一定的误差,若弹性楼板 范围不大或不与楼板相连的构件不多,其误差不会很大,精度能够满足工程要求;若定义有较大 范围的弹性楼板或有较多不与楼板相连的构件,"侧刚计算方法"不适用,而应该采用下面介绍的 "总刚计算方法"。 "总刚计算方法"就是直接采用结构的总刚和与之相应的质量阵进行地震反应分析。这种方法 精度高,适用范围广,可以准确分析出结构每层每根构件的空间反应,通过分析计算结果,可发 现结构的刚度突变部位,连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位等。其不足之处是计算量大, 比"侧刚计算方法"计算量大数倍。总刚模型进行振型分析时能真实模拟具有弹性楼板、大开洞 的错层、连体、空旷的工业厂房、体育馆等结构,可以正确求得结构每层每个构件的空间自振 形态,但自由度数相对较多,计算耗时多和存储开销大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程,“侧刚计算方法”和“总刚计算方 法”的结果是一致的。 3线性方程组解法:[LDLT三角分解] [VSS向量稀疏求解器]或[LDLT三角分解] “VSS向量稀疏求解器”是一种大型稀疏对称矩阵快速求解方法;“LDLT三角分解”是 通常所用的非零元素下的三角求解方法。“VSS向量稀疏求解器”在求解大型、超大型方程 时要比“LDLT三角分解”方法快很多,所以程序缺省指向“VSS向量稀疏求解器”算法。由 于求解方程的原理、方法不同,造成的误差原理不同,提供两种解方程的方法可以用于对 比。 4位移输出方式:[简化输出] [简化输出]或[详细输出]当选择“简化”时,在WDISP.OUT文件中仅输出各工况下结构 的楼层最大位移值,不输出各节点的位移信息。按“总刚”进行结构的振动分析后,在 WZQ.OUT文件中仅输出周期、地震力,不输出各振型信息。若选择“详细”时,则在前述的 输出内容的基础上,在WDISP.OUT文件中还输出各工况下每个节点的位移,WZQ.OUT文件中还 输出各振型下每个节点的位移。

四、SATWE计算结果判断与调整:
4、层间刚度比“文本1” 文本输出:1建筑结构的总信息WMASS.OUT.“各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计 算信息”中Ratx和Raty( X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上 三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者)均>0.70。

7、刚重比“文本1” 文本输出:1建筑结构的总信息WMASS.OUT。 “结构整体稳定验算结果” “该结构刚重比 : Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算。 ” “该结构刚重比Di*Hi/Gi大于 20,可以不考虑重力二阶效应。 ”

5、层间受剪承载力比“文本1” 文本输出:1建筑结构的总信息WMASS.OUT。 “楼层抗剪承载力、及承载力比值” Ratio_Bu: (表示本层与上一层的承载力之比) 均必须>65%

3、周期比“文本2” 文本输出:2周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT,扭转为主对应的周期/平动为主对应的 周期≯0.85

6、剪重比“文本2” 文本输出:2周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT, Vy (分塔剪重比) (整层剪重比)> 最 小 剪 重 比 。 提 示 出 现 : 比 如 “ 抗 震 规 范 (5.2.5) 条 要 求 的 Y 向 楼 层 最 小 剪 重 比 = 1.60%,”,看看是否Vy (剪重比)是否大于之。

1、位移比“文本3” 文本输出:3结构位移WDISP.OUT中 位移比Ratio-(X)/ Ratio-Dx不宜大于1.2倍, 但 ( 是不应大于该楼层平均值的1.4倍)看看各个工况下的Ratio-(X)/ Ratio-Dx一列。▲▲取决 于布置的平面规则性。

2、层间最大位移与层高之比“文本3” 文本输出:3结构位移WDISP.OUT中 查看各个工况的Max-Dx/h 表 5.5.1 弹性层间位移角限值 结构类型 [e] 钢筋混凝土框架 ﹤1/550 钢筋混凝土框架-抗震墙 板柱-抗震墙 框架-核心筒 ﹤1/800 钢筋混凝土抗震墙筒中筒 ﹤1/1000 钢筋混凝土框支层 ﹤1/1000 多、高层钢结构 ﹤1/300

8、框架的倾覆力矩比“文本9” 文本输出:9框架柱倾覆弯矩及0.2Q调整系数。看看:柱剪力百分比,0.2Q0 调整系数

9、地震作用调整

10、设计内力调整

11、柱双偏压验算方法

12、剪力墙组合配筋验算方法

13、结构控制参数调整举例

五、施工图生成与编辑
1、梁施工图设计 砼梁和劲性梁

其中: 2 As1、As2、As3 为梁上部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); 2 Asm1、Asm2、Asm3 表示梁下部(负弯矩)左支座、跨中、右支座的配筋面积(cm ); 2 Asv 表示梁在 Sb 范围内的箍筋面积(cm ),取抗剪箍筋 Asv 与剪扭箍筋 Astv 的大值; 2 Ast 表示梁受扭所需要的纵筋面积(cm ); 2 Ast1 表示梁受扭所需要周边箍筋的单根钢筋的面积(cm )。 G,TV 分别为箍筋和剪扭配筋标志。 梁配筋计算说明: 1. 对于配筋率大于 1%的截面,程序自动按双排筋计算;此时,保护层取 60mm; 2. 当按双排筋计算还超限时,程序自动考虑压筋作用,按双筋方式配筋; 3. 各截面的箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要求 控制。 若输入的箍筋间距为加密区间距,则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用,如果非 加密区与加密区的箍筋间距不同,则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算; 若输入的箍筋间距为非加密区间距,则非加密区的箍筋计算结果可直接参考使用,如 果加密区与非加密区的箍筋间距不同,则应按加密区箍筋间距对计算结果进行换算。

2、柱施工图设计 矩形混凝土柱或劲性混凝土柱

在左上角标注:(Uc)、在柱中心标柱:Asv、在下边标注:Asx、在右边标注:Asy、引出线标 注:As_corner

其中: As_corner 为柱一根角筋的面积,采用双偏压计算时,角筋面积不应小于此值,采用单偏 2 压计算时,角筋面积可不受此值控制(cm )。 2 Asx,Asy 分别为该柱 B 边和 H 边的单边配筋,包括角筋(cm )。 2 Asv 表示柱在 Sc 范围内的箍筋,它是取柱斜截面抗剪箍筋和节点抗剪箍筋的大值(cm )。 Uc 表示柱的轴压比。 柱配筋说明: 1. 柱全截面的配筋面积为:As=2*(Asx+Asy) - 4*As_corner; 2. 柱的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的,并按加密区内最小体积配箍率要求控制;

3. 柱的体积配箍率是按双肢箍形式计算的,当柱为构造配筋时,按构造要求的体积配箍率 计算的箍筋也是按双肢箍形式给出的。 轴压比限值 《高规》6.4.2 抗震设计时,钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表 6.4.2 的规定;对于Ⅳ 类场地上较高的高层建筑,其轴压比限值应适当减小。

墙-柱

其中: Asw 表示墙肢一端的暗柱配筋总面积(cm2),如按柱配筋,Asw 为按柱对称配筋 计算的单边的钢筋面积。 Aswh 为 Swh 范围内水平分布筋面积(cm2)。
墙-梁

其中: Asw 表示墙-梁一边的主筋面积(cm2),墙-梁按对称配筋计算; Aswh 表示墙-梁的箍筋面积,是梁箍筋间距 Sb 范围内的箍筋面积(cm2); 需特别说明的是:2001 年 3 月以后版本的 SATWE 软件中,墙-梁除砼强度与剪力墙 一致外,其它参数(如主筋强度、箍筋强度、墙-梁的箍筋间距等)均与框架梁一 致。

3、墙施工图设计

4、板施工图设计

5、支撑

混凝土支撑

其中: Asx,Asy,Asv 的解释同柱,支撑配筋的看法,是:把支撑向 Z 方向投影,即 可得到如柱图一样的截面形式。
钢支撑

其中: R1 表示钢支撑正应力与强度设计值的比值 F1/f;

R2 表示钢支撑向 X 向稳定应力与强度设计值的比值 F2/f; R3 表示钢支撑向 Y 向稳定应力与强度设计值的比值 F3/f。 其中 F1,F2,F3 的具体含义: F1 = N/An F2 = N/(Fx A ATx) F3 = N/(Fy A ATy)
**6、施工图成果 名称

ANGLE_E地震作用下XY方向最大层间位移角 ANGLE_W风载作用下XY方向最大层间位移角 FORCE_E地震作用下XY方向最大反应力 FORCE_W风载作用下XY方向最大反应力 LF1 第1层梁裂缝图 LGB-1 第1层梁归并结果简图 (LGB-1.T) ND1 第1层梁挠度图 PL1 梁平法施工图 WBEM1 第 1 层梁在 恒 载 作用下弯矩图 WDCNL 底层柱、墙最大组合内力简图 WPJ1 第 1 层混凝土构件配筋及钢构件应力比简图 ( 单位 : cm*cm ) 轴压比 WPJC1 第 1 层柱轴压比与有效长度系数简图 WPJW1 第 1 层墙柱 墙梁编号及节点简图 ZGB-1 第 1 层柱归并结果简图 (ZGB-1.T) ZPM1 梁平法施工图 PM1 板平法施工图

高层住宅剪力墙布置的十二条秘笈(老庄建筑结构设计 培训邓工原创)
2012-09-26 17:17:35| 出处:老庄结构培训 简要描述:广州老庄结构院通过工程实践和培训教学总结出高层住宅剪力墙布置的一般经 验如下,可供设计同仁参考(经验不具有绝对性,使用时请谨慎) 。转载请注明出处。 (1)逢角必布墙; (2)楼梯、电梯处必布墙; (3)6度、7度区剪力墙间距为6~8米; (4)8度区剪力墙间距为4~6米; (5)尽量多布置成L形、T形剪力墙; (6)尽量不用短肢剪力墙; (7)剪力墙尽量对直成线; (8)当剪力墙长度大于5米时,在刚度有富裕时可设置结构洞口; (9)6度区,剪力墙底部厚度约8n(n为结构层数) ; (10)7度区,剪力墙底部厚度约10n(n为结构层数) ; (11)8度(0.2g)区,剪力墙底部厚度约13n(n为结构层数) ; (12)8度(0.3)区,剪力墙底部厚度约15n(n为结构层数) ;


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