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热力系统计算模板


计算原始资料: 1. 汽轮机型式及参数 (1)机组型式:亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮 机; (2)额定功率:pe=600MW (3)主蒸汽参数(主汽阀前) 0=16.7MPa,t0=537℃; :p (4)再热蒸汽参数(进汽阀前) :热段:prh=3.23MPa,trh=537℃ 冷段:pˊrh=3.56MPa,tˊrh=315℃ (5)汽轮机排汽压力 pc=4.4/5.39 MPa,排汽比焓:hc=2333.8KJ/Kg。 2.回热加热系统参数: (1)机组各级回热抽汽参数见表 1-1; 表 1-1
项目 抽汽比焓 hj 抽汽管道压 损δ pj 水侧压力 pw 加热器上端 差δ t 抽汽温度 twj 加热器下端 差δ t1 单位 KJ/Kg % Mpa ℃ ℃ ℃ 抽汽压力 pˊj Mpa

回热加热系统原始汽水参数
H1 H2 H3 1.6 H4 0.74 3108 3 0.71 0 323 H5 0.305 2913 3 H6 0.13 2750 3 H7 2650 3 H8 2491 3 5.89 3.59 0.07 0.022

3133 3016 3317 3 3 3 20 0 429 5.5

20.1 20.1 -1.7 380.9 5.5 0 316 5.5

1.724 1.724 2.8 223.2 5.5 2.8 137 5.5

1.72 1.724 2.8 88.5 5.5 2.8 2.8 5.5

(2)最终给水温度:tfw=274.1℃; (3)给水泵出口压力:ppu=20.13MPa,给水泵效率:ηpu=0.83; (4)除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m (5)小汽机排汽压力:pe,xj=6.27 MPa;小汽机排汽焓:hc,xj=2422.6 KJ/Kg

3.锅炉型式及参数 (1)锅炉型式:英国三井 2027-17.3/541/541; (2)额定蒸发量:Db=2027t/h; (3)额定过热蒸汽压力 pb=20.13MPa;额定再热蒸汽压力 pr=20.13MPa; (4)额定过热气温 tb=541℃额定再热气温 tr=541℃; (5)汽包压力 pdu=20.13MPa; (6)锅炉热效率:ηb=92.5%。 4.其他数据 (1)汽轮机进汽节流损失δp1=4%,中压缸进汽节流损失δp2=2% (2)轴封加热器压力 psg=98KPa,疏水比焓:hd,sg=415KJ/Kg (3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表 1-2 (4)锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表 1-3 (5)汽轮机机械效率ηm=0.985,ηg=0.99 (6)补充水温度 tma=20℃ (7)厂用电率:ε=0.07; (六)简化条件 (1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失; (2)忽略凝结水泵的介质比焓升。 二、热系统计算 (一)汽水平衡计算 1.全厂补水率αma 全厂汽水平衡如图所示,各汽水流量见表 1-3.将进出系统的各流量用相对

量α表示。 由于计算前汽轮机进汽量 D0 为未知,故预选 D0=1848840Kg/h 进行计算。 全厂工质渗漏系数 αL= DL/ D0=30000/1848840=0.01622 锅炉排污系数 αbl= Dbl/ D0=10000/1848840=0.005408 其余各量经计算为 厂用汽系数αpl=0.01081 减温水系数αsp=0.02974 暖风器疏水系数αnf=0.01893 由全厂物质平衡 补水率 αma=αpl+αbl+αL=0.01081+0.005408+0.01622=0.03244 2.给水系数αfw 由图可知:1 点物质平衡 αb=α0+αL=1+0.01622=1.01622 2 点物质平衡 αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.9919 3.各小汽流量系数αsg,k 按预选的汽轮机进汽量 D0 和表 1-2 的原始数据,计算得到门杆漏汽、轴封 漏汽等各小汽流量的流量系数,填于表 1-2 中。 (二)汽轮机进汽参数计算

1.主蒸汽参数 由主汽门前压力 p0=16.7 MPa,温度 t0=537℃,查水蒸气性质表,得主蒸汽 比焓值:h0=3394.4 KJ/Kg。 主汽门后压力 p‘0=(1-δp1)p0=(1-0.04)*16.7=16.032 MPa 由 p‘0=16.032 MPa,h’0=h0=3394.4 KJ/Kg,查水蒸气性质表,得主汽门后 气温 t‘0=534.2℃ 2.再热蒸汽参数 由中联门前压力 prh=3.234 MPa,温度 trh=537℃查水蒸气性质表,得再热蒸 汽比焓值:hrh=3536.6KJ/Kg 中联门后压力 p‘rh=(1-δp2)prh=(1-0.02)*3.234=3.169 MPa 由 p‘rh=3.169 MPa,h‘rh= hrh=3536.6KJ/Kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温 t‘rh=536.7℃ (三)辅助计算 1.轴封加热器计算 以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓 hsg。计算详见表 1-4 2.均压箱计算 以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓 hjy。计算详见表 1-5 3.凝汽器平均压力计算 由 ps1=4.40KPa,查水蒸气性质表,得 ts1=30.54℃ 由 ps2=5.39KPa,查水蒸气性质表,得 ts2=34.24℃ 凝汽器平均温度 ts=0.5*(ts1+ts2)=32.44℃ 查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力 ps=4.9KPa

(四)各加热器进、出水参数计算 首先计算高压加热器 H1 加热器压力 p1 p1=(1-Δp1)p‘1=(1-0.03)*5.894=5.717MPa 式中 p‘1——第一抽汽口压力 Δp1——抽汽管道相对压损; 由 p1=5.717MPa,查水蒸气性质表,得 加热器饱和温度 ts1=272.4℃ H1 出水温度 tw,1: tw,1= ts1-δt=272.4-(-1.7)=274.1℃ 式中δt 为加热器上端差。 H1 疏水温度 td,1: td,1= t‘w,1+δt1=242.3+5.5=247.8℃ 式中δt1——加热器下端差,δt1=5.5℃ t‘w,1——进水温度,℃ 已知加热器水侧压力 pw=20.13MPa,由 tw,1=274.1℃,查得 H1 出水比焓 hw,
1=1202.1KJ/Kg

由 t‘w,1=242.3℃,pw=20.13MPa,查得 H1 进水比焓 h’w,1=1050.9KJ/Kg 由 td,1=247.8℃,p1=5.717MPa,查得 H1 疏水比焓 hd,1=1075.1KJ/Kg 至此,高压加热器 H1 进、出口汽水参数已经全部计算出。按同样计算, 可依次计算其余加热器 H2~H8 的各进、出口汽水参数。将计算结果列于 表 1-6

1-6
项目 抽汽比焓 hj 抽汽管道压 损δ pj 加热器侧压 力 pj 气侧压力下 饱和温度 ts 水侧压力 pw 加热器上端 差δ t 出水温度 tw,j 出水比焓 hw,j 进水温度 tˊ
w,j

回热加热系统汽水参数计算
单位 KJ/Kg % Mpa ℃ Mpa ℃ ℃ KJ/Kg ℃ KJ/Kg ℃ ℃ KJ/Kg H1 5.89 3133 3 5.72 272 20.1 -1.7 274 1202 242 1051 5.5 248 1075 H2 3.59 H3 1.6 H4 0.74 3108 3 0.72 166 0.71 0 166 699 130 546 H5 0.305 2913 3 H6 0.13 2750 3 H7 2650 3 H8 2491 3 SG* 0.07 0.022 2977

抽汽压力 pˊj Mpa

3016 3317 3 3.49 242 20.1 0 242 1051 200 868 5.5 205 878 3 1.6 200 20 0 200 860 166 727 5.5 175 726

0.296 0.126 132.6 105.9 1.724 1.724 2.8 2.8

0.07 0.021 88.9 61.1

1.72 1.724 1.72 2.8 86.1 2.8 58.3 32.8 139

129.8 103.1 546.4 433.3 103.1 86.1

362 246.7

58.3 32.76 32.2 245 138.8 5.5 5.5 136 5.5 415

进水比焓 hˊ
w,j

433.3 361.8 5.5 5.5 91.6

加热器下端 差δ t1 疏水温度 td,j 疏水比焓 hd,j

166 569

108.6

63.8 38.26 37.7 268 160.2

455.5 383.7

(五)高压加热器组抽汽系数计算 1.由高压加热器 H1 热平衡计算α1 高压加热器 H 的抽汽系数α1; α1=
?fw(hw,1 - hw, 2)?h /
h1 - hd, 1

=

0.9919 ? (1202 .1 ? 1050 .9) / 1.0 =0.07293 3132 .9 ? 1075 .4

高压加热器的疏水系数αd,1 αd,1=α1=0.07293 2.由高压加热器 H2 热平衡计算α2、αrh。 高压加热器 H2 的抽汽系数α2

?fw(hw, 2 ? hw,3)?h ? ?d ,1(hd ,1 ? hd , 2) /
h2 ? hd , 2

=

0.9919 ? (1050 .9 ? 860 .1) / 1.0 ? 0.07289 ? (1075 .4 ? 877 .5) =0.08171 3016 ? 877 .5

高压加热器 H2 的疏水系数αd,2 αd,2=αd,1+α2=0.07271+0.08175=0.1546 再热器流量系数αrh αrh=1-α1-α2-αsg,Β-αJ-αsg,L1-αsg,N1-αsg,L-αsg,M1-αsg,M-αsg,N =1-0.07298-0.08175-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814-0.00030 50-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.8246 3. 由高压加热器 H3 热平衡计算α3 α3= =
?fw(hw,3 ? hpu)?h ? ?d , 2(hd , 2 ? hd ,3) ? ?sg , k (hsg , k ? hd ,3) /
h3 ? hd ,3

0.9919 ? (860 .1 ? 724 .7) / 1.0 ? 0.1546 ? (877 .5 ? 740 .1) ? 0.004008 ? (3536 .6 ? 740 .1) 3317 .7 ? 740 .1

=0.03848 αd,3=αd,2+α3+αsg,k=0.1546+0.03848+0.004008=0.1971 (六)除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量αc,4 αc,4=αfw+αsp=0.9919+0.02974=1.0216 抽汽系数α4 除氧器的物质平衡和热平衡见图,由于除氧器为汇集式加热器,进水流量 αc,5 为未知 α4= [αc,4 w,4-hw,5) (h /ηh-αd,(hd,3- hw,3) sg,L1 sg,L1-hw,5) sg,L sg,L-hw,5) -α (h -α (h 3

-αnf(hnf-hw,5)]/(h4-hw,5) =[1.0216×(726.6-546.4)/1.0-0.1981×(740.1-546.4)-0.001637× (3328.1-546.4)-0.001859×(3016-546.4)-0.01893× (687-546.4)]/(3108.2-546.4) =0.04242 (七)低压加热器组抽汽系数计算 1.由低压加热器 H5 热平衡计算α5 αc,5=αc,4-αd,3-α4-αsg,L1-αsg,L-αnf =1.0216-0.1981-0.04242-0.001637-0.001859-0.01893 =0.7597 低压加热器 H5 抽汽系数α5 α5=
?c ,5(hw,5 ? hw,6) / ?h 0.7488 ? (546 .4 ? 433 .3) / 1.0
h5 ? hd ,5

=

2912 .9 ? 455 .5

=0.03496

低压加热器 H5 疏水系数αd,5 αd,5=α5=0.03496 2. 由低压加热器 H6 热平衡计算α6 低压加热器 H6 抽汽系数α6 α6= =
?c,5 hw,6 ? hw,7)?h ? ?d ,5(hd ,5 ? hd ,6) ( /
h6 ? hd ,6

0.7488 ? (433 .3 ? 361 .8) / 1.0 ? 0.03446 ? (455 .5 ? 383 .7) 2749 .5 ? 383 .7

=0.0219 低压加热器 H6 疏水系数αd,6 αd,6=α6+αd,5=0.0219+0.03496=0.05686.由低压加热器 H7 热平衡计算α7

α7= =

?c,5 hw,7 ? hw,8)?h ? ?d ,6(hd ,6 ? hd ,7) ( /
h7 ? hd ,7

0.7488 ? (361 .8 ? 245 .4) / 1.0 ? 0.05604 ? (383 .7 ? 267 .0) 2649 .5 ? 267 .0

=0.03396 低压加热器 H7 疏水系数αd,7 αd,7=α7+αd,6=0.03396+0.05604=0.090825 4.由低压加热器 H8 热平衡计算α8 α8= =
?c,5 hw,8 ? hw, sg)?h ? ?d ,7(hd ,7 ? hd ,8) ( /
h8 ? hd ,8

0.7488 ? (245 .4 ? 138 .72) / 1.0 ? 0.08988 ? (267 ? 160 .2) 2491 .1 ? 160 .2

=0.030991 低压加热器 H7 疏水系数αd,7 αd,8=α8+αd,7=0.030991+0.08988=0.121816 (八)凝气系数αc 计算 1.小汽机抽汽系数αxj αxj=
?c, ? ?pu 4
h4 - hc,xj

=

1.0216 ? 25.4 =0.03785 3108 .2 - 2422 .6

2.由凝汽器的质量平衡计算αc αc=αc,5-αd,8-Σαsg-αxj-αw-αma =0.7488-0.1200-0.0007069-0.03785-0.0003716-0.03244=0.566478 3.由汽轮机汽侧平衡校核αc H4 抽汽口抽汽系数α‘4 α‘4=α4+αxj+αnf+αpf=0.05227+0.03785+0.01893+0.01082=0.11001 各加热器抽汽系数和Σαj

Σαj=α1+α2+α3+α5+α6+α7+α8+α‘4 =0.07289+0.08175+0.03951+0.1199+0.03446+0.02158+0.03384+0.03015 =0.424949 轴封漏气系数和Σαsg,k Σαsg,k=αsg,k++αsg,B+αsg,L1+αsg,N1+αsg,M1+αsg,L+αsg,N+αsg,M+αsg,P+αsg,R+α
sg,T

-αsg,S

=0.004008+0.0001444++0.001637+0.0000481+0.000305+0.001859+0.000 0546+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.000357-0.0007637 =0.008582 凝气系数αc αc=1-Σαj-Σαsg,k=1-0.424949-0.008582=0.566468 该值与由凝汽器质量平衡计算得到的αc 相等,凝气系数计算正确。 (九)汽轮机内功计算 1.凝气流做功 wc wc=(αc-αsg,S+αsg,T)(h0-hC+qrh)-αj qrh-αsg,A(h0-h2) =(0.55736+0.0007637+0.000357)(3394.4-2333.8+520.6)- 0.01636× 520.6-0.0003353×(3394.4-3016) =886.4126847 2.抽气流做功∑wa,j 1KgH1 抽汽做功 wa,1 wa,1=h0-h1=3394.4-3132.9=261.5KJ/Kg 1KgH2 抽汽做功 wa,2

wa,2=h0-h2=3394.4-3016=378.4KJ/Kg 1KgH3 抽汽做功 wa,3 wa,3=h0-h3+qrh=3394.4-3317.7+520.6=597.3KJ/Kg 1KgH4 抽汽做功 wa,4 wa,4=h0-h4+qrh=3394.4-3108.2+520.6=806.8KJ/Kg 1KgH5 抽汽做功 wa,5 wa,5=h0-h5+qrh=3394.4-2912.9+520.6=1002.1KJ/Kg 1KgH6 抽汽做功 wa,6 wa,6=h0-h6+qrh=3394.4-2749.5+520.6=1165.5KJ/Kg 1KgH7 抽汽做功 wa,7 wa,7=h0-h7+qrh=3394.4-2649.5+520.6=1265.5KJ/Kg 1KgH8 抽汽做功 wa,8 wa,8=h0-h8+qrh=3394.4-2491.1+520.6=1423.9KJ/Kg 列于表 1-7

抽汽流总内功∑wa,j ∑wa,j=α1 wa,1+α2 wa,2+α3 wa,3+αˊ4wa,4+α5wa,5+α6 wa,6 +α7 wa,7+α8 wa,8 =0.072891×261.5+0.081753×378.4+0.0395122×597.3+0.119861× 806.8+0.0344619×1002.1+0.0215839×1165.5+0.033837× 1265.5+0.030152×1423.9 =309.386KJ/Kg

3.附加功量∑wsg,k 附加功量∑wsg,k 是指各小汽流量做功之和: ∑wsg,k=αsg,k(h0-hsg,k+qrh)+(αsg,L1+αsg,N1+αsg,M1)(h0- hsg,L1)+(αsg,L+αsg,N+ αsg,M)(h0-hsg,L)+(αsg,P+αsg,R)(h0-hsg,P+qrh) =0.004008×(3394.4-3536.6+520.6)+(0.001637+0.00004814+0.000305) × (3394.4-3328.1) 0.001859+0.00005463+0.0003456) (3394.4-3016) + ( × +(0.000485+0.000103)×(3394.4-3108.2+520.6) =2.9773KJ/Kg 4.汽轮机内功 wi wi=wc+∑wa,j+∑wsg,k=872.016766+315.7462+2.9773=1184.38KJ/Kg (十)汽轮机内效率、热经济性指标、汽水流量计算 汽轮机比热耗 q0 q0=h0-hf+αrh qrh=3394.4-1202.1+0.8235×520.6=2621.588KJ/Kg 汽轮机绝对内效率ηi ηi=wi/q0=1190.740274/2621.0141=0.45178 汽轮机绝对电效率ηe ηe=ηm·ηg·ηi=0.985×0.99×0.4543052=0.440553 汽轮机热耗率 q q=3600/ηe=3600/0.440553=8171.551KJ/(kwh) 汽轮机汽耗率 d d= q/q0=8171.551/2621.0141=3.117706Kg/(kwh) 汽轮机进汽量 D0:

D0=1000·d·pe=1000×3.117706×600=1870623Kg/h 给水流量 Gfww Gfw=αc,4 D0=1.02164×1870623=1911104Kg/h 凝结水泵流量 Gcp Gcp=αc,5 D0=0.748777284×1870623=1421043Kg/h 凝气量 Dc Dc=αc D0=0.557363859×1870623=1059648Kg/h 第一级抽汽量 D1 D1=α1·D0=0.072891995×1870623=136424.6Kg/h (十一)全厂性热经济指标计算 1.锅炉有效热量 q1 q1=(αfw-αbl)(hb-hfw)+αbl(hbl-hfw)+αsp(hb-hsp)+αrh qrhˊ =(0.9919-0.005408)(3399.2-1202.1)+0.005408(1760.3-1202.1) +0.02974(3399.2-724.7)+0.82460105×527=2684.54573KJ/Kg 2.管道效率ηp ηp= q0/q1=2621.0141/2684.54573=0.976334 3.全厂效率ηcp ηcp=ηbηpηe=0.925×0.976334×0.4430157=0.397955 4。全厂发电标准煤耗率 r=
q1 2684 .5447 = =1.016045 q1 - ?b ? qnf 2684 .5447 - 0.925 ? 45.83

1Kg 标准煤的输入热量 Qsb Qsb=29300×r=29300×1.016045=29770.112KJ/Kg

发电标准煤耗 bs bs=
3600 3600 = =0.30387 ?cp ? Qb 0.40009 ? 29770 .112

5.全厂热耗率 qcp qcp=29300 bs=29300×0.30387=8903.391 6.全厂供电标准煤耗 bsn bsn=
bs 0.302247 = =0.326742 1-? 1 - 0.07

抽汽压损为 5%时的计算方法同上: 计算结果如以下表格: 回热加热系统汽水参数计算
项目 抽汽比焓 hj 抽汽管道压 损δ pj 加热器侧压 力 pj 气侧压力下 饱和温度 ts 水侧压力 pw 加热器上端 差δ t 出水温度 tw,j 出水比焓 hw,j 进水温度 tˊ
w,j

单位 KJ/Kg % Mpa ℃ Mpa ℃ ℃ KJ/Kg ℃ KJ/Kg ℃ ℃ KJ/Kg

H1

H2

H3 ### 5

H4 3108 5

H5 2913 5

H6

H7

H8 2491 5

SG*

抽汽压力 pˊj Mpa

5.89 3.59 3133 3016 5 5

1.6 0.74 0.305

0.13 0.07 0.022 2977 2750 2650 5 5

5.6 3.41 271 241

1.5 0.71 199

0.29 0.124 0.07 0.021 61

165 132.4 105.7 88.5

20.1 20.1 -1.7 273 0 241

20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 1.72 0 199 857 165 725 5.5 174 738 0 2.8 2.8 2.8 2.8 58.2 32.8 139

165 129.6 102.9 85.7 699 545.7 432.5 130 102.9

1196 1045 241 1045 5.5 247 1071 199 857 5.5 205 875

361 245.1

85.7 58.2 32.76 32.2 245 138.7 5.5 5.5 136 5.5 415

进水比焓 hˊ
w,j

546 432.5 360.5 5.5 165 108.4 699 454.7 5.5 382

加热器下端 差δ t1 疏水温度 td,j 疏水比焓 hd,j

91.2 63.7 38.26 37.7 267 160.2

抽汽压损为 8%时回热加热系统汽水参数计算
项目 抽汽比焓 hj 抽汽管道压 损δ pj 加热器侧压 力 pj 气侧压力下 饱和温度 ts 水侧压力 pw 加热器上端 差δ t 出水温度 tw,j 出水比焓 hw,j 进水温度 tˊ
w,j

单位 KJ/Kg % Mpa ℃ Mpa ℃ ℃ KJ/Kg ℃ KJ/Kg ℃ ℃ KJ/Kg

H1

H2

H3

H4

H5 2913 8

H6

H7

H8 2491 8 0.02 60

SG*

抽汽压力 pˊj Mpa

5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 3133 3016 ### 3108 8 8 8 8

0.13 0.07 0.022 2977 2750 2650 8 8

5.42 3.31 1.5 0.66 0.281 268 239 197

0.12 0.06

164 130.9 104.5 87.4

20.1 20.1 -1.7 271 0

20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 1.72 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 57.2 32.8 139

239 197

164 128.1 101.7 84.6 693 539.2 427.4 128 101.7

1186 1037 849 239 1037 5.5 245 1061 197 164 849 693 5.5 5.5 203 173 866 731

356 240.8

84.6 57.2 32.76 32.2 241 138.7 5.5 5.5 136 5.5 415

进水比焓 hˊ
w,j

539 427.4 355.5 5.5 164 107.2 5.5

加热器下端 差δ t1 疏水温度 td,j 疏水比焓 hd,j

90.1 62.7 38.26 37.7 262 160.2

693 449.6 377.4

下面表格为抽汽压损分别为 5%、8%时计算的各项结果:

抽汽压 损

α

1

α

2

α

3

α

4

α

5

α

6

α

7

3 0.0729 0.0817 0.038 0.042 0.035 0.022 0.034 5 0.0723 0.0812 0.037 0.043 0.0349 0.022 0.034 8 0.071 0.0803 0.034 0.043 0.0349 0.022 0.034 α
8

α

c

α ˊ4

Σα

j

∑α

sg,k

wc

wi 1184 1201 1207 Dc

3 0.031 0.5665 0.11 0.425 0.0086 886.4 5 0.0306 0.5689 0.111 0.423 0.0086 890.3 8 q0 0.03 0.5743 0.111 0.417 0.0086 898.7 η
i

η

e

q

d

D0

3 2621.6 0.4518 0.441 5 2622.2 0.4579 0.447 8 2623.3 D1 3 136425 5 133420 8 130499 0.46 0.449 η p 0.9763 0.9761 0.9757 η cp 0.398 0.403 0.405

8172 3.1177 2E+06 1E+06 8062 3.0759 2E+06 1E+06 8025 3.0619 2E+06 1E+06 r Qsb bs 1.016 29770 0.304 1.016 29770 0.3 1.016 29770 0.298 bsn 0.327 0.322 0.321

汽机绝对内效率变 化 3%与 5%比较 3%与 8%比较 全厂供电标准煤耗 率 3%与 5%比较 3%与 8%比较

η i3 η i5 变化率 0.451879 0.45812 0.013811 1.38% η
i3

η

i8

0.451879 0.460421 0.018903

1.89%

bsn3 bsn5 变化率 0.326742 0.322403 -0.01328 -1.33% bsn3 0.326742 bsn5 0.32089 -0.01791 -1.79%

结合以上表格中的数据,可以得到: 抽汽压损为 3%时汽轮机绝对内效率为 0.454, 抽汽压损为 5%时汽轮机绝对内效率为 0.458, 抽汽压损为 8%时汽轮机绝对内效率为 0.460 抽汽压损越大,汽轮机绝对内效率越高。
抽汽压 损越大, 机组的热经济性越低, 抽汽压损越小, 机组 的热经济性越高.


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