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含 Nb 变形高温合金(718+100°F)的进展


含 Nb 变形高温合金(718+100°F)的进展
Richard L. Kennedy, Wei-Di Cao, Thomas D. Bayha and Richard Jeniski ATI Allvac, an Allegheny Technologies Company 2020 Ashcraft Avenue,Monroe, NC 28110, USA 关键词

:718,718Plus,力学性能 摘 要:国际镍公司 1962 年开发并申请专利的 718 合金,现已成为应用最广泛的高温合金。其产

品种类齐全,有钢锭、坯料、棒材、线材、丝材、薄板、带材、厚板和铸件。由于该合金力学性能 优良、 价格适中、 加工性能和焊接性能良好, 因此获得广泛应用。 该合金的最高使用温度为 1200°F。 超过此温度,对该合金的优异性能起主要作用的析出强化相 γ″(Ni3Nb)将快速过时效,导致合金性 能,尤其是蠕变性能大幅度下降。

多年来,许多研究者在提高 718 合金的使用温度方面做了大量的研究工作。然而,商业上用于 1200°F 以上的结构件至今还只能用 γ′(Ni3 Al,Ti) 相强化的合金制作,比如 Waspaloy?和 Rene,? 41 合金。这类合金一般来说比 718 合金昂贵且难以加工和焊接。

本文综述了在改进 718 型合金性能方面所作的努力,包括全真空公司(Allvac)最近在新开发的 Allvac? 718PlusTM 合金方面所做的工作。 详细比较了 718Plus 合金和 718 及 Waspaloy 合金的化学成 分、力学性能和加工特性,并讨论了这些合金的相对成本。全尺寸大生产钢锭的试验数据表明: 718Plus 合金的使用温度比 718 合金提高了 100°F,同时保持了 718 合金的良好的加工性能。

1引 言
718 合金无疑是最著名的高温合金。该合金获得了最广泛的研究和应用。有报道说,1989 年变 形镍基高温合金产量的 45%和铸造镍基高温合金产量的 25%是 718 合金[1];另据通用电气公司 (GE)[2]和 Pratt & Whitney 公司[3]所言,当前 718 合金的用量可能超过了所有高温合金用量的 60%。 值得一提的是: 1989 年开始还定期召开针对 718 合金的专门研讨会——“718 合金的冶金和应用”。 自 时至今日,该研讨会的研讨范围有所扩大,包含了一些其他含 Nb 高温合金。718 合金产品种类繁 多,大量锻造的、铸造的或加工的零件满足了各种市场的需求。该合金的广泛应用应归因于其优异 的力学性能、适中的价格(合金中含 18%的 Fe) 、良好的热加工性能及在所有的 N 镍基高温合金 中具有的最佳的焊接性能[4]。

1

由于主要强化相 γ″(Ni3Nb)的快速过时效及向强化作用很弱的粗大、稳定的 δ 相的转变,718 合金的最高使用温度被限制在 1200°F。在 1300°F 保温 5000h 后,该合金的拉伸屈服强度下降了 40 %[5]。全真空公司的研究数据表明:与时间有关的持久和蠕变性能下降得更多[6]。因此,多年来许 多人渴望显著提高 718 合金的使用温度,比如提高 100°F,同时还要保留该合金的主要特性:高强 度、良好的焊接性能和适中的价格。

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718 合金的成分调整
大量研究表明:调整 Al、Ti、Nb 的 718 型合金经过长时间、高温处理后,其组织和性能变化

同时开发了获得包覆组织的热处理制度;Collier 不大。Cozar 和 Pinean[7]提高了(Al+Ti)/Nb 的比例, 等人[8,9]和郭、徐及 Loria[10,11,12]在这方面进行了更深入的研究工作;Braun 和 Radavich[13]发现将 718 合金中的 Nb 全部置换为 Ta 后,合金的稳定性和固溶温度有所提高。不幸的是,这些成分调整都 未达到预期的效果。张和 Nahm[14]在添加 3%的 Ta 和 12%的 Co 的同时去掉了 Fe,研制出了商用 铸造合金 Rene’220。该合金具有良好的焊接性能,且其 1300°F 的持久性能与 718 合金 1200°F 的持 久性能相当,然而其原材料成本较高且变形产品性能欠佳。Pratt & Whitney 公司开发了高强铸造合 金 PWA1472,该合金通过增加 Nb 和 Ti 的含量提高强度[3]。PWA1472 合金的最高使用温度未见报 道,但据上述研究者的研究结果推测,其使用温度比 718 合金不会高出太多。Rolls Royce 公司开 发了一种可焊接的铸造合金 RS-5,使用温度虽有所提高,但拉伸强度远低于 718 合金[15]。从 RS-5 合金的化学成分和性能来看,与其说该合金是调整 Nb、Ta 的 718 合金,还不如说是调整 Nb、Ta 蠕变性能有利, 的 Waspaloy 合金。 曹和 Kennedy[16]发现在 718 合金中添加 P 和 B 虽然对持久寿命、 但热稳定性没有改善。 通用电气公司开发了一种含 9%的 Co、 1%的 Ta (替换 Fe) 的改型 991 合金, 但成本较高。虽经努力,至今仍未开发出一种商用合金,其在保留 718 合金许多特性的同时,使用 温度比 718 合金还有所提高。

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718plus 合金的研制
1997 年,全真空公司启动了一个内部项目,以进行提高 718 合金使用温度的基础性研究。此

项工作的目标是: (1)提高使用温度 100°F(基于 Larson-Miller 时间-温度参数) ; (2)改善热稳定性,在 1300°F 与 Waspaloy 合金相当; (3)优良的焊接性能,至少介于 718 合金与 Waspaloy 合金之间; (4)成本增加最小,介于 718 合金和 Waspaloy 合金之间; (5)良好的加工性能,优于 Waspaloy。

参照文献[4]添加 P 和 B 的报道,曹调整了析出强化元素 Al、Ti、Nb 和微量元素 P、B 的含量;
2

在此基础上,又调整了基体元素 Fe、Co、W 的含量。所有这些工作都是在 22.5~135kg 的试验炉 批上进行的,钢锭直径 0.1~0.2m,采用真空感应熔炼+真空自耗重熔。钢锭均匀化后,进行了锻 造、轧制,并对试验料进行了热处理,所有的工艺都按照 718 合金的标准工艺进行。从研究工作一 开始,在 1300°F 或更高温度的热稳定性就被作为一项关键的材料筛选指标。Al、Ti、Nb 和 P、B 的影响的部分结果已在文献[6]发表, 其余结果以及基体元素变化的影响将于 2004 年 9 月发表在 《高 温合金 2004》 (Superalloys 2004)[17]。

通过本项目的研究工作,考虑到有时有些矛盾的目标,最终确定了改型 718 合金的最佳化学成 分,并将合金命名为 Allvac? 718PlusTM。该新型合金的成分及 718 和 Waspaloy 合金的名义成分如 表 1 所示。 表1 718、Allvac? 718PlusTM 和 Waspaloy 合金的化学成分 成分/% 合金牌号 C 718 718Plus Waspaloy 0.025 0.020 0.035 Ni B B B Cr 18.10 18.00 19.40 Mo 2.80 2.75 4.25 W – 1.0 – Co – 9.0 13.25 Fe 18.00 10.00 – Nb 5.40 5.45 – Ti 1.00 0.70 3.00 Al 0.45 1.45 1.30 P 0.007 0.014 0.006 B 0.004 0.004 0.006

718Plus 与 718 合金化学成分的主要差别是:718Plus 合金的 Al+Ti 含量高,Al/Ti 比高,添加 了 Co 和 W(主要替换 Fe) ,有意加入了少量 P。

4 性



4.1 拉伸和持久性能
与 718 合金和 Waspaloy 合金相比,至少在 1300°F 以下 718Plus 合金的力学性能更加优异。本 文 的 拉 伸 和 持 久 718Plus 试 样 取 自 直 径 0.2m(8in) 的 棒 材 , 718 和 Waspaloy 试 样 取 自 0.019m×0.13m(3/4×5in)的棒材; 718Plus 的试验结果是许多试验和工业生产炉批中的典型数据。 2 表 的拉伸结果表明:718Plus 和 718 合金的室温性能相当,但 1200°F 和 1300°F 的拉伸性能要高一些; 从室温到 1300°F ,718Plus 合金的拉伸强度高于 Waspaloy 合金,拉伸塑性也很好。实际上,与 718 合金相比,Waspaloy 合金并不是一种拉伸强度很高的高温合金。

持久和蠕变性能如表 3 所示。从表 3 可知:在 1300°F,718Plus 合金的持久寿命和蠕变性能远

3

远优于 718 合金; Waspaloy 合金的持久寿命与 718Plus 合金相当, 718Plus 的蠕变性能略好一些。 但 此外,718Plus 合金的持久塑性也较高。 表2 热 处 理 制 度 A B C 718、Allvac? 718PlusTM 和 Waspaloy 合金的拉伸性能 拉伸性能 68°F σ0.2Ksi 174.3 174.7 157.6 σb Ksi 211.6 218.8 209.0 δ% 20.2 21.9 27.0 ψ% 40.6 35.7 45.4 σ0.2Ksi 146.2 148.4 142.0 1200°F σb Ksi 164.4 189.3 194.6 δ% 20.8 23.7 22.8 ψ% 28.3 27.3 32.0 σ0.2Ksi 135.8 145.8 128.3 1300°F σb Ksi 147.2 170.3 157.7 δ% 20.3 24.1 38.6 ψ% 27.5 30.7 55.4

合金牌号 Alloy 718 718Plus Waspaloy

晶 粒 度 6 7 6

注:1. 标准 718 热处理制度,即 1750°F/1h/空冷+1325°F /8h/以 100°F /h 炉冷至 1150°F/8h/炉冷 2. 1750°F/1h/空冷+1450°F /2h/以 100°F /h 炉冷至 1200°F/8h/炉冷 3. 标准 Waspaloy 热处理制度,即 1865°F/1h/水冷+1550°F/4h/空冷+1400°F /16h/空冷 4. 1ksi=6.9MPa

表3

718、Allvac? 718PlusTM 和 Waspaloy 合金的持久蠕变性能 热处理 制度 1300°F/80 Ksi 寿命, hrs A B C 157.9 433.1 430.5 δ% 19.5 35.4 27.8 t0.1, hrs 16.5 81 79.1 蠕变 1300°F/70 Ksi t0.2, hrs 29.0 226.4 124.0 蠕变速率 8.70 x 10-5 6.88 x 10-6 2.20 x 10-5

合金牌号 Alloy 718 718Plus Waspaloy

晶粒 度 6 7 6

注:1. 标准 718 热处理制度,即 1750°F/1h/空冷+1325°F /8h/以 100°F /h 炉冷至 1150°F/8h/炉冷 2. 1750°F/1h/空冷+1450°F /2h/以 100°F /h 炉冷至 1200°F /8h/炉冷 3. 标准 Waspaloy 热处理制度,即 1865°F/1h/水冷+1550°F/4h/空冷+1400°F /16h/空冷

图 1 是 3 种合金持久性能的 Larson-Miller 曲线。Waspaloy 合金曲线具有较低的斜率,意味着 在较高的温度(大于 1300°F)其性能可能比 718Plus 合金好。图 1 中 718 和 Waspaloy 合金曲线数 据摘录自《宇航结构金属手册》 (Aerospace Structural Metals Handbook) ,718Plus 合金的两个数据 点几乎正好落在 718 合金曲线的上部加 100°F 处。

4

图1

Larson-Miller 持久寿命比较

4.2 热稳定性
通过将热处理的试样在一定温度下长时暴露的方法对 718Plus 合金的热稳定性进行了大量的研 究。起初是将试样在 1300°F 暴露至 1000h;但最近为了缩短检测周期,试验改为在 1400°F 下暴露 100h 和 350h。结果显示:718Plus 合金的热稳定性远远优于 718 合金,在试验条件下的热稳定性至 少与 Waspaloy 合金相当。3 种合金 1300°F 的拉伸强度随在 1400°F 的暴露时间的变化趋势如图 2 所示。 718 合金相比, 与 显然 718Plus 和 Waspaloy 合金的强度随暴露时间的延长而下降的程度要小。 图 3 是持久寿命随热暴露时间的变化关系曲线。实际上,在热暴露 100h 后 718Plus 和 Waspaloy 合 金的持久寿命有所增加,之后才慢慢下降,直到接近热处理态的寿命。这可能是由于在热处理时, 时效不充分造成的。相反,在热暴露 100h 后 718 合金的持久寿命大幅度下降,甚至在热暴露 350h 后持久寿命已几乎接近零。热暴露后的蠕变试验结果表明:在 1300°F 暴露 1000h 后,718 合金的 蠕变寿命还不及暴露前的十分之一。718Plus 合金的拉伸和持久塑性热暴露后不仅没有下降,反而 有所上升。

由 718Plus 合金的力学性能表征的稳定性的提高在热暴露棒材的显微组织方面也是很显然的。 图 4 为 718 和 718Plus 合金在 1400°F 热暴露 350h 后的 SEM 照片。从中不难看出:热暴露后,718 合金中有大量的粗大的 γ″相和 δ 相,而 718Plus 合金中几乎没有粗大的析出相。718Plus 合金中的 可见析出相应该是 γ′相。

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4.3 铸造
718Plus 合金主要是作为一种变形高温合金开发的,但是铸造 718 合金用途也非常广泛,因此, 不得不对该合金的铸造进行一些研究工作。Howmet Research Corporation 采用标准等轴晶铸造工艺 用全真空公司提供的母合金浇注了两组成形试棒,每组试棒 18 支,试棒直径约为 1.59cm(5/8in), 长度约为 15cm(6in)。试棒经过 3h2125°F,15ksi 热等静压后进行了 x 光检测。由于无 x 光检测缺陷 且在一次浇铸时所有试棒全部充满,因此可以认为合金的铸造性能很好。初步的拉伸和持久试验结 果如表 4 所示。 4 表明: 表 718Plus 合金的所有性能远远超过技术条件 AMS 5383D 对铸造 718 合金 的要求。现正在进行铸造 718Plus 合金最佳热处理制度和化学成分的研究,研究结果将与两种先进 的含 Nb 铸造合金 Rene’ 220 和 RS5 的性能相比,718Plus 合金的原材料成本比 Rene’ 220 和 RS5 合 金的成本要低很多。

图2

热暴露对 1300°F 的抗拉强度和屈服强度的影响

6

图3

热暴露对 1300°F80ksi 持久寿命的影响

图4

在 1400°F 热暴露 350 小时后 718 合金和 Allvac? 718PlusTM 合金的显微组织(原始放大倍数 20000x)

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表4

精密铸造和热等静压的 Allvac? 718PlusTM 合金试棒的性能 1300°F 持久

合金牌 号 718Plus AMS 5383D (718)

热 处 理 制 度 A

68°F拉伸

1300°F 拉伸

σ0.2 ksi 119-132

σb ksi 162-179

δ% 10-24

ψ% 9-32

σ0.2 ksi 95-101

σb ksi 117-142

δ% 14-16

ψ% 15-20

应力/寿命 HRS 90/45-111

B

110

125

5

10

65/23

注:1. 1750°F/1h/空冷+1450°F /2h/以 100°F /h 炉冷至 1200°F/8h/炉冷 2. 标准 718 热处理制度,即 1750°F/1h/空冷+1325°F /8h/以 100°F /h 炉冷至 1150°F/8h/炉冷

4.4 疲劳裂纹扩展
在西弗吉尼亚大学(University of West Virginia)进行了 718Plus 合金、718 及 Waspaloy 合金的 疲劳裂纹扩展速率(FCGR)试验。试验料取自 ASTM8-10 级和 ASTM4-6 级晶粒度的轧板。试验 在 1200°F 和 1300°F 下进行, 保载时间分别为 0s 和 100s。 保载时间为 0 秒的试验结果如图 5a 所示。 图 5a 表明: 718Plus 合金的疲劳裂纹扩展速率比 718 合金和 Waspaloy 合金都低。 实际上, 1200°F 在 和 1300°F 下细晶和中等晶粒度的 718Plus 合金的疲劳裂纹扩展速率低于 1200°F 下中等晶粒度 718 和 Waspaloy 合金的扩展速率。

保载时间为 100s 的试验结果如图 5b 所示。图 5b 表明:718Plus 合金的结果优于 718 合金,但 比 Waspaloy 合金要差。据信 δ 相的数量和形貌对疲劳裂纹的扩展起着十分关键的作用,这方面进
[18] 一步的研究工作正在进行中, 详细的研究结果将要发表在 《高温合金 2004》 (Superalloys 2004) 。

8

图5

Allvac? 718PlusTM 合金、718 和 Waspaloy 合金在(a)无保载时间 和(b)100 秒保载时间下的疲劳裂纹扩展速率

4.5 加工
在 6 年的研制过程中,在全真空公司冶炼并锻造了多个直径 10-20cm(4~8in)的试验钢锭。此 外,还采用真空感应熔炼(VIM)加真空自耗重熔(VAR)工艺冶炼了两支直径 43cm(17in)、重 1350kg(3000lb)的钢锭,两支钢锭经锻造、轧制后,制成了直径 1.6-20cm(5/8~8in)的棒材。加工工 艺与 718 合金的加工工艺类似。热加工性能、收得率、宏观检测和超声波结果都不错。一个外径
9

88.9cm(35in)的轧环在 Firth Rixson Viking(图 6)轧制成功。轧环的第一步是将直径 20cm(8in)的坯 料镦粗,之后冲孔和轧制到成品尺寸,期间不像 Waspaloy 一样进行修整处理。轧制工艺与标准的 718 合金轧制工艺相似,只是加热火次少一些。由此可以认为 718Plus 合金的加工性能很好。最近, 用两联和三联熔炼工艺生产了直径 50.8cm(20in)的钢锭,并将两支钢锭成功开坯成直径 10 英寸的 坯料。图 7 是直径 25.4cm(10in)坯料的横低倍组织。从图 7 可看出:坯料的组织均匀,晶粒细小, 无任何宏观缺陷。直接从 25.4cm(10in)的坯料取样进行的拉伸和持久试验结果与表 3 和表 4 中直径 20cm(8in)的数据相近。至今的所有加工结果表明,718Plus 合金的行为与 718 合金很相似,且热加 工性能优于 Waspaloy 合金。

虽然至今对 718Plus 合金的焊接性能研究不多,但结果令人鼓舞。对制作的 718Plus、718 和 Waspaloy 合金的无填充熔合试样(钨极惰性气体保护焊(TIG)焊缝)进行了解剖和金相检查。在 Waspaloy 试样中发现了多个裂纹, 718Plus 和 718 合金试样中没有裂纹。 而 马尼托巴大学 (University of Manitoba)已开始对上述三种合金进行详细的焊接性能对比研究,主要研究钨极惰性气体保护焊 和电子束焊(EB)的焊缝裂纹,同时采用 Gleeble 试验测试零塑性和塑性恢复温度。研究结果之后 将进行报道。

图6

Allvac? 718PlusTM 合金无缝轧环(Firth Rixson Viking 提供)

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图7

直径 25.4cm(10in)Allvac? 718PlusTM 合金坯料的横低倍组织

4.6 成本
718Plus 合金的成本介于 718 和 Waspaloy 合金之间。 718Plus 合金之所以比 Waspaloy 合金便宜, 是由于该合金不仅原材料较便宜,且热加工性能优良(较高的收得率) 、易于制造(焊接性好) 。 718Plus 合金含 Fe, 的含量也少于 Waspaloy 合金, Co 致使其原材料成本低于 Waspaloy 合金。 然而, 真正的成本降低可能还要归功于锻造厂和加工厂。由于 718Plus 锻件生产火次较少且在生产过程中 不用打磨表面裂纹,因此其生产周期比 Waspaloy 轧环的生产周期短很多;此外,Waspaloy 合金需 要多火次加热且由于打磨使收得率下降 5%。718Plus 合金静止件由于在焊接和维修过程中没有焊 接裂纹产生也是其成本低于 Waspaloy 合金的一个重要原因。

5结



经过全真空公司的多年努力研制出的 718Plus 合金,其使用温度比 718 合金提高了 100°F,同 时保留了 718 合金的其他特性。在 1300°F 以下,大多数 718Plus 合金的力学性能优于 718 合金和 Waspaloy 合金;718Plus 合金具有良好的可在 1300°F 与 Waspaloy 合金媲美的热稳定性;该合金的 焊接等加工性能与 718 合金相当,同时远远优于 Waspaloy 合金;718Plus 合金零件的成本介于 718 合金和 Waspaloy 合金之间。 随着涡轮发动机的工作温度不断提高, 718Plus 合金有望取代 718 合金。

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718Plus 合金适于制作当前用 718 合金制作的任何零件,包括环、机匣、盘、叶片、轴、紧固件和 结构铸件。

参 考 文 献
1 E.A. Loria, Preface from Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. v. 2 R.E. Schaferik, D.D. Ward and J.R. Groh, “Application of Alloy 718 in GE Aircraft Engines: Past Present and Next Five Years,” Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. 1-11. 3 D.F. Paulonis and J.J. Schirra, “Alloy 718 at Pratt & Whitney – Historical Perspective and Future Challenges,”Superalloys 718, 625, 706 & Various Derivatives, ed. by E.A. Loria, TMS, 2001, p. 13-23. 4 A. Lingenfelter, “Welding of Inconel Alloy 718: A Historical Overview,” Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. 673-683. 5 S. Mannan, S. Patel and J. deBarbadillo, “Long Term Stability of Inconel Alloys 718, 706, 909 and Waspaloy at 593°C and 704°C,” Superalloys 2000, ed. by T.M. Pollack, et al., TMS, 2000, p. 449-458 6 W.D. Cao and R.L. Kennedy, “Improving Stress Rupture Life of Alloy 718 by Optimizing Al, Ti, P and B Contents,” Superalloys 718, 625, 706 & Various Derivatives, ed. by E.A. Loria, TMS, 2001, p. 477-488. 7 R. Cozar and A. Pinean, “Morphology of γ’ and γ” Precipitates and Thermal Stability of Inconel 718 Type Alloys,” Met. Trans, V4, 1973, p. 47-59. 8 J.P. Collier, S.H. Wong, J.C. Phillips and J.K.Tien, “The Effect of Varying Al, Ti and Nb Content on Phase Stability of Inconel 718,” Met Trans, V19A, 1988, p. 457-1666. 9 J.P. Collier, A.O. Selius and J.K. Tien, “On Developing a Microstructurally & Thermally Stable Iron-Nickel Base Superalloy,” Superalloys 88, TMS, 1988, p. 43-52. 10 E. Guo, F. Xu and E.A. Loria, “Improving Thermal Stability of Alloy 718 via Small Modifications in Compositions,” Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. 567-576. 11 E. Guo, F. Yu and E.A. Loria, “Further Studies on Thermal Stability of Modified 718 Alloys,” Superalloys 718, 625, 706 & Various Derivatives, ed. by E.A. Loria, TMS, 1994, p. 721-734. 12 F. Yu, E. Guo, E.A. Loria and P. Zhang, “Thermal Stability of Modified 718 Alloys Aged 2000 Hours at 700℃,” Superalloys 718, 625, 706 & Various Derivatives, ed. by E.A. Loria, TMS, 1997, p. 503-509. 13A.R. Braun and J.F. Radavich, “A Microstructural and Mechanical Properties Comparison of P/M 718 and P/M TA718,” Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. 623-630.
12

14 K.M. Chang and A.H. Nahm, “Rene 220: 100°F Improvement Over Alloy 718,” Superalloy 718-Metallurgy & Applications, ed. by E.A. Loria, TMS, 1989, p. 631-645. 15 R.G. Snider, “Nickel Base Alloys for Castings,” U.S. Patent No. 5,330,771, 1994. 16 W.D. Cao and R.L. Kennedy, “Thermal Stability of Alloys 718 and Allvac 718-ER? Alloy,” Superalloys 718, 625, 706 & Various Derivatives, ed. by E.A. Loria, TMS, 2001, p. 455-464. 17 W.D. Cao and R. Kennedy, “Role of Chemistry in 718 Type Alloys – Allvac 718Plus? Development,” to be presented at Superalloys 2004, TMS. 18 X. Lu, S. Rangaragan, E. Barbero, K. Chang, W.D. Cao, R. Kennedy and T. Carniero, “Fatigue Crack Propagation of Newly Developed 718Plus? Superalloy,” to be presented at Superalloys 2004, TMS.

(钢铁研究总院 杜金辉译)

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高温合金概述
技术取得重大进展, 60-70 年代集中在合金化方面,70...最有效地强化是由像 Ni、Al、Ti、Nb 这样的元素...1 镍基变形高温合金 镍基变形高温合金是以镍为基体...
变形高温合金的特性、分类及用途
1.53 0.006 Co 13.4,Nb4.89 表 2 常用镍镍变形高温合金的牌号、化学...纯金属和合金元 素低的金属(如铝、紫铜、低碳钢等)塑性好,高合金和杂质多...
高温合金材料的应用与发展
(Ni3 Al、Ni3 Ti、Ni3 Nb)以及固溶强化元素 (...Pyromet 718 合金也许是最通用的高温合金,在 675℃...2、按生产方式可分为变形高温合金与铸造高温合金。...
常用高温合金成分表
61.0 .08 .25 2.5 .25 Cb+Ta 3.65 Ti Nb INCONEL 718 N07718 高强度...,也适用于 .08 800° F-1850° F 温度中 使用的部件 钛的铬、镍合金。...
文献检索实习报告,Nb-Si基超高温合金的研究
Nb-Si 基超高温合金的定向凝固研究进展[J] 《材料 导报》 CSCD 2014 年第 1 期 维普资讯网 VIP Information Network [2]郑蕾 贾丽娜 张虎 徐惠彬 Nb-Si 基...
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