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不锈钢焊接技术特点


不锈钢焊接特点 1.可焊性综述奥氏体不锈钢具有良好的耐蚀性,很好的塑性和韧性,可焊性良好,不会 发生任何淬火硬化, 很少出现冷裂纹, 由于热胀冷缩特别大带来两个问题: 一是出现热裂纹, 二是焊接变形大,焊缝冷却时收缩应力大,可能出现应力腐蚀破坏现象、475℃脆化、σ 相 析出脆化、晶间腐蚀等缺陷。马氏体型不锈钢,具有强烈的淬硬倾向,易出现冷裂纹,焊接 接头受热超过 1150℃区域

,晶粒显著长大,过快过慢的冷却速度可能引起接头脆化,晶间 腐蚀倾向较小, 也具有 475℃脆化。 铁素体型不锈钢不会发生淬火硬化现象, 加热大于 950℃, 焊缝及热影响区晶粒严重长大, 无法用焊后热处理细化晶粒, 会产生冷裂纹。 容易出现 475℃ 脆化及 σ 相析出脆化。 600℃以上短时加热后空冷可消除 475℃脆化, 加热到 930~980℃急 冷可消除 σ 相析出脆化。 2.焊缝腐蚀、脆化及防止措施 说明焊缝晶间腐特征:晶间腐蚀从外观上不易发觉,但晶粒结合强度几乎全部丧失,腐 蚀深度较大,可失去金属声,导致过载断裂,严重的晶间腐蚀可形成粉末从构件上脱落下来 晶间腐蚀是危险性很大的破坏, 起因是贫铬敏化。 当加热到 600~800℃区间, 会发生敏化, 其实质是过饱和固溶的碳向晶粒边界扩散与晶界附近的铬结合成铬的碳化物(CrFe)23C6, 并在晶界沉淀析出。铬原子扩散速率没有碳快,来不及从晶内补充到晶界附近,因而晶界出 现贫铬区,丧失了抗腐蚀性能,在腐蚀介质中工作一段时间应会出现晶间腐蚀。当加热温度 大于 850℃,晶内的 Cr 向晶间扩散,能使贫铬区恢复。预防措施如下 ⑴选择超低碳的母材 (C<0.03%),采用含有一定量铁素体的双相不锈钢 ⑵合理选择焊接工艺,减少在危险温 度区域停留时间,尽量采用窄焊缝多层多道焊,焊完一层待冷至室温后再焊下一层,不允许 焊条横向摆动。对管壁较厚、管径又小的焊管,首先用 TIG 焊打底(可不加焊丝),也可以 在管内充氩气焊时,背面用纯铜垫,内充水或气冷却焊缝 ⑶焊后固溶处理,将件加热到 1050~1150℃后淬火,使晶界上碳化物熔入晶粒内部,形成均匀的奥氏体组织,即焊后将整 个焊件热处理,可以避免晶间腐蚀刀状腐蚀破坏 ⑴在 γ 相晶界发生 Cr23C6 型碳化物沉淀 造成晶粒边界贫铬,在一定腐蚀介质作用下,从表面开始向晶间腐蚀,形成刀蚀 ⑵破坏程 度及防止措施与晶间腐蚀相同。特征:顺着焊缝金属的熔合线发生像刀一样的腐蚀 ⑶防止 措施。采用超低碳 18-8 型不锈钢及超低碳 18-8 焊料,可克服刀状腐蚀。采用工艺措施焊缝 热影响区脆化焊接接头从大于 1100℃冷却后,焊接热影响区在常温下韧性变低;C、N 含量 越高,热影响区脆化程度越严重,接头冷却速度越快,韧性下降越多 。 ⑴晶粒脆化。焊接时焊缝和热影响区近缝区(熔合区)被加热到 950℃以上,晶粒会严 重长大(不能用热处理方法细化),降低了热影响区韧性,导致晶粒脆化。防止措施:尽量 缩短在 950℃以上的停留时间。 ⑵σ 相脆化。σ 相是一种硬而脆、无磁性的 FeCr 金属间化合物,当存在 Mn、Si、Mo、 W 等元素时,在较低富铬量下便能形成 FeCrMo 的 σ 相,硬度高达大于 38HRC,集结于柱状 晶晶界,σ 相脆化。 ⑶475℃脆化。当 ωCr 大于或等于 15.5%,普通纯铁素体型不锈钢在温度 400~500℃ 长期加热后,会出现强度升高,韧性下降出现脆化现象,通常称为 475℃脆化。随着含铬量 增加,脆化严重,工件在 600~400℃运行后,冷却速度小于 10℃/s,可产生脆化,脆化与 冷却速度成反比,速度越慢,脆化越重。ωCr 小于 12%的铁素体型不锈钢可避免 475℃脆 化形成。 ⑷防止措施。选用含有少量 Ti 元素的母材,防止晶粒脆化,焊接时采用小的线能量, 尽量缩短在 950℃以上停留时间。为了减少 475℃脆化,母材及焊材均应最大限度地提高其 纯度。一旦产生 475℃脆化,可在 600℃以上短时间加热,然后空冷,当产生 σ 相脆化,可 采取加热到 930~980℃后急冷的方法,清除 σ 相析出脆化当焊缝中铁素体含量较高时,若

在 350~500℃区间停留数十或数百小时,则易出现 475℃脆化、σ 相析出脆化 ⑴焊接铁素 体不锈钢的关键是防止 σ 相析出脆化、475℃脆化 ⑵在马氏体型不锈钢和半奥氏体沉淀化 不锈钢中偶有发生 475℃脆化,在铁素体型不锈钢中明显发生 475℃脆化。 奥氏体不锈钢的焊接特点 1、容易出现热裂纹。 防止措施:(1)尽量使焊缝金属呈双相组织,铁素体的含量控制在 3-5 以下。因为铁素体能大量溶解有害的 S、P 杂质。(2)尽量选用碱性药皮的优质焊条,以限 制焊缝金属中 S、P、C 等的含量。 2、晶间腐蚀:根据贫铬理论,焊缝和热影响区在加热到 450-850℃敏化温度区时在晶界上析 出碳化铬,造成贫铬的晶界,不足以抵抗腐蚀的程度。 防止措施:(1)采用低碳或超低碳的 焊材,如 A002 等采用含钛、铌等稳定化元素的焊条,如 A137、A132 等。(2)由焊丝或焊条 向焊缝熔入一定量的铁素体形成元素,使焊缝金属成为奥氏体+铁素体的双相组织,(铁素体 一般控制在 4-12)。(3)减少焊接熔池过热,选用较小的焊接电流和较快的焊接速度,加快 冷却速度。(4)对耐晶间腐蚀性能要求很高的焊件进行焊后稳定化退火处理 3、 应力腐蚀开裂:应力腐蚀开裂是焊接接头在特定腐蚀环境下受拉伸应力作用时所产生的延 迟开裂现象。奥氏体不锈钢焊接接头的应力腐蚀开裂是焊接接头比较严重的失效形式,表现 为无塑性变形的脆性破坏。 应力腐蚀开裂防止措施:(1)合理制定成形加工和组装工艺,尽可 能减小冷作变形度,避免强制组装,防止组装过程中造成各种伤痕(各种组装伤痕及电弧灼痕 都会成为 SCC 的裂源,易造成腐蚀坑)。(2)合理选择焊材:焊缝与母材应有良好的匹配,不产 生任何不良组织,如晶粒粗化及硬脆马氏体等(3)采取合适的焊接工艺:保证焊缝成形良好, 不产生任何应力集中或点蚀的缺陷,如咬边等采取合理的焊接顺序,降低焊接残余应力水平 (4)消除应力处理:焊后热处理,如焊后完全退火或退火在难以实施热处理时采用焊后锤击或 喷丸等。(5)生产管理措施:介质中杂质的控制,如液氨介质中的 O2、N2、H2O 等液化石油气 中的 H2S 氯化物溶液中的 O2、Fe3+、Cr6+等防蚀处理:如涂层、衬里或阴极保护等添加缓蚀 剂。 4、 焊缝金属的低温脆化:对于奥氏体不锈钢焊接接头,在低温使用时,焊缝金属的塑韧性是关 键问题。此时,焊缝组织中的铁素体的存在总是恶化低温韧性。 防止措施:通过选用纯奥氏 体焊材和调整焊接工艺获得单一的奥氏体焊缝。 5、 焊接接头的 σ 相脆化:焊件在经受一定 时间的高温加热后会在焊缝中析出一种脆性的 σ 相,导致整个接头脆化,塑性和韧性显著下 降。σ 相的析出温度范围 650-850℃。在高温加热过程中,σ 相主要由铁素体转变而成。加 热时间越长,σ 相析出越多。 防止措施:(1)限制焊缝金属中的铁素体含量(小于 15)采用超 合金化焊接材料,即高镍焊材。 (2)采用小规范,以减小焊缝金属在高温下的停留时间(3)对已 析出的 σ 相在条件允许时进行固溶处理,使 σ 相溶入奥氏体。

各类不锈钢的焊接特点 马氏体。可焊性较差,焊接时有强烈的淬火倾向,经焊接加热后在空气中冷却就能导 致淬火, 使焊缝和热影响区形成坚硬的马氏体组织, 因温差引起的热应力和奥氏体转变为马 氏体组织的相变应力的综合作用,导致焊后残余应力较大。含碳量愈高,其淬硬性就愈大。 还存在由于扩散氢的作用而引起的滞后裂纹。因此,焊接薄板时采用较小的电源,尽可能快 的焊速, 应使焊道狭窄, 熔池体积减小, 以免金属过热; 厚板焊前应进行预热 (200~ 400℃) , 焊后高温回火或退火,随后缓冷;焊丝、坡口、氩气要清洁、干燥,以消除氢的产生。 铁素体。易在焊合线附近热影响区产生粗晶,使常温塑性、韧性降低而引起脆化;高 铬(≥16%Cr)不锈钢焊后在 600~400℃阶段缓慢冷却时,会出现 475℃脆化,造成韧性恶

化。因此,采用小电流、快焊速、窄焊道、加快焊缝冷却的方法,以尽量避免晶粒长大,缩 短高温停留时间,防止过热;对高铬不锈钢焊前应预热,使其在韧性温度范围内焊接,但预 热温度不应超过 150℃,以免焊后冷却缓慢,增加 475℃脆性。 奥氏体。由于在奥氏体晶界上有低熔点杂质物,冷却时在焊接收缩应力的作用下易产 生热应力,从而产生热裂纹;在 550~850℃长时间加热时,焊接热影响区的晶界上析出铬 的碳化物, 造成贫铬区, 因而热影响区易发生晶间腐蚀; 由于线膨胀系数较大, 导热性较差, 而产生较大的焊接应力和变形, 易造成热裂纹。 因此, 避免焊缝过热, 选用较小的焊接电流、 较快的焊速,缩短高温停留时间,减小熔池面积,避免焊缝、近缝区的晶粒过渡长大;控制 输入的焊接热量, 采用能量集中的焊接方法, 加强冷却, 缩短经过危险温度区域的冷却时间; 焊后进行消除应力热处理和固溶处理, 使焊接时析出的铬的碳化物重新固溶到奥氏体中, 或 进行稳定化处理;选用超低碳奥氏体焊丝(w(C)≤0.04%)焊接,防止晶粒边界产生贫铬 区,提高抗晶间腐蚀的能力。 氩弧焊 氩气是单原子气体,不会产生化合物,高温不分解,也不溶于金属中,不与任何元素 发生反应,其稳弧性能好,热损耗小,电弧热集中,热效率高。在氩气的保护下,通过电热 使钨极发射大量电子,从而使氩气电离,产生足够的正、负离子和电子,使气体导电,在钨 极与钢带之间产生连续的弧光放电, 即产生了 “弧氢” 弧氢中心白色耀眼部分叫 。 “弧柱” , 其温度非常高,能熔化任何金属,作为焊接的热源。氩弧焊用从专用的焊枪喷嘴喷出严密的 氩气层流, 使电弧包围在其中, 与空气隔开, 利用电弧产生的热量熔化被焊处, 并填充焊丝, 将两块分离的金属连接在一起,从而获得牢固的焊接接头。氩气不纯易使焊缝氧化、氮化, 使焊缝硬淬,破坏其气密性,降低焊接质量。 TIG (惰性气体保护钨极电弧焊) 采用高纯 (99.9%) 保护气, Ar 使用非消耗性的钨棒, 焊缝强度和致密度较好,适用于 3mm 以下的不锈钢带。MIG(惰性气体保护金属电弧焊)采 用 98%Ar 的混合气,使用消耗性细实心焊丝(材质与母材相似),焊接速度快、效率高, 适用于 3mm 以上的不锈钢带。 氩弧焊常见的焊接缺陷 焊缝不合要求。因焊接工艺参数选择不当,或操作技术不熟练,导致焊缝高低宽窄不 一,焊缝成形不良,背面焊缝下凹。造成焊缝减弱过多,使焊缝强度不够;焊缝过高,造成 应力集中,易形成裂纹。 烧穿。因焊接电流过大,熔池温度过高,焊丝加入不及时,带钢对接间隙过大,焊接 速度过慢等, 导致焊缝上出现单个或连续的穿孔。 使焊缝强度减弱, 易引起引力集中和裂纹。 未焊透。因电流过小,操作不熟练,焊接速度太快,对接间隙小,电弧过长或电弧未 对准焊缝等, 导致焊丝与基体金属未熔合在一起或焊接金属中局部未熔合。 该部位应进行补 焊。 裂纹。液体金属在凝固过程中或略低于固相线温度下,产生沿晶间边界的、断口上有 明显氧化色的热裂纹。在固态时发生相变,或有扩散氢存在,以及冷却时在过大的焊接收缩 应力作用下,而生成的具有穿晶性质的、断口发亮、没有氧化色的冷裂纹。当选择和使用焊 丝不当, 焊接时高温停留时间过长, 造成氧化、 过热和晶粒度过度长大, 材料本身杂质较多, 或材料本身易淬硬时均易产生裂纹。 气孔。因熔池在高温时能溶解大量的氢,熔池冷凝时溶解氢的能力显著下降,当熔池 冷却过快时氢气来不及跑出熔池, 即在焊接内部及表面产生单个或密集的圆形空穴, 使焊缝 金属的有效截面积减小,降低焊缝的强度,造成应力集中。在焊件、焊丝表面有油污、氧化 皮、铁锈,或在潮湿气氛焊接,或氩气纯度低、含杂质较多,或氩气保护气不良以及熔池高 温氧化、飞溅等情况下均易产生气孔。

奥氏体不锈钢的焊接 奥氏体不锈钢在焊接过程中的弹、塑性应力和应变量很大,却极少出现冷裂纹。焊接 接头不存在淬火硬化区及晶粒粗大化,故焊缝抗拉强度较高。主要问题:焊接变形较大;因 其晶界特性和对某些微量杂质(S、P)敏感,易产生热裂纹。 奥氏体不锈钢的焊接特性: 奥氏体不锈钢的焊接特性: 1.碳化铬的形成,降低了焊接接头抗晶间腐蚀能力。 (1)针对焊缝晶间腐蚀和目材上敏化温度区腐蚀,可采用下列措施加以限制: a. 减少母材及焊缝的含碳量, 母材中添加稳定化元素 Ti、 等元素使之优先形成 MC, Nb 以避免 Cr23C6 形成。 b.使焊缝形成奥氏体加少量铁素体的双相组织。焊缝中存在一定数量的铁素体时,可 细化晶粒,增加晶粒面积,使晶界单位面积上的碳化铬析出量减少。铬在铁素体中溶解度较 大,Cr23C6 优先在铁素体中形成,而不致使奥氏体晶界贫铬;散步在奥氏体之间的铁素体, 可防止腐蚀沿晶界向内部扩散。 c.控制在敏化温度区间的停留时间。调整焊接热循环,尽可能缩短 600~1000℃的停 留时间,可选择能量密度高的焊接方法(如等离子氩弧焊),选用较小的焊接线能量,焊缝 背面通氩气或采用铜垫增加焊接接头的冷却速度,减少起弧、收弧次数以避免重复加热,多 层焊时与腐蚀介质的接触面尽可能最后施焊等。 d. 焊后进行固溶处理或稳定化退火 (850~900℃) 保温后空冷, 以使碳化物充分析出, 并使铬加速扩散 )。 (2)焊接接头的刀状腐蚀。只发生在含有稳定剂 Ti、Nb 的奥氏体不锈钢的焊接接头 中。其腐蚀部位在热影响区的过热区,沿熔合线发展,开始宽度仅 3~5 个晶粒,逐步扩大 至 1.0~1.5mm。 高温敏化 (超过 1200℃) TiC、 溶入固溶体, 使 NbC 由于碳的扩散能力较强, 在冷却过程中将偏聚在晶界形成过饱和状态,而 Ti、Nb 则因扩散能力低而留于晶体内。当 焊接接头在敏化温度区间再次加热时,过饱和碳将在晶间以 Cr23C6 形式析出。为此,可采取 如下预防措施: a.降低含碳量。对于含有稳定化元素的不锈钢,含碳量不应超过 0.06%。 b.采用合理的焊接工艺。选择较小的焊接线能量,以减少过热区在高温停留时间,注 意避免在焊接过程中产生“中温敏化”效果。双面焊时,与腐蚀介质接触的焊缝应最后施焊 (这是大直径厚壁焊管内焊在外焊之后进行的原因所在) 如不能实施则应调整焊接规范及 , 焊缝形状,尽量避免与腐蚀介质接触的过热区再次受到敏化加热。 c.焊后热处理。焊后进行固溶或稳定化处理。 2.应力腐蚀开裂。可采用下列措施防止应力腐蚀开裂的发生: a.正确选择材料及合理调整焊缝成分。高纯铬-镍奥氏体不锈钢、高硅铬-镍奥氏体不 锈钢、铁素体-奥氏体不锈钢、高铬铁素体不锈钢等具有较好的抗应力腐蚀性能,焊缝金属 为奥氏体-铁素体双相钢组织时抗应力腐蚀性良好。 b.消除或减小残余应力。进行焊后消除应力热处理,采用抛光、喷丸和锤击等机械方 法降低表面残余应力。 c.合理的结构设计。设备和容器中与腐蚀介质的接触面不能有缝隙,尽可能采用对接 接头,结构设计中注意不产生热流集中而引起的局部过热或腐蚀液滞留而局部浓缩等措施, 以避免产生较大的应力集中。 3.焊接热裂纹(焊缝结晶裂纹、热影响区液化裂纹)。热裂纹敏感性主要取决于材料 的化学成分、 组织与性能。 易与 S、 等杂质形成低熔点化合物或共晶, Ni P 硼、 硅等的偏析, 将促使产生热裂纹。 焊缝易形成方向性强的粗大柱状晶组织, 有利于有害杂质和元素的偏析,

从而促使形成连续的晶间液膜,提高了热裂纹的敏感性。若焊接不均匀加热,则易形成较大 的拉应力,促进焊接热裂纹的产生。防止措施: a.严格控制有害杂质 S、P 的含量。 b.调整焊缝金属的组织。双相组织焊缝具有良好的抗裂性能,焊缝中的δ相可细化晶 粒,消除单相奥氏体的方向性,减少有害杂质在晶界的偏析,且δ相能溶解较多的 S、P, 并能降低界面能,组织晶间液膜的形成。 c.调整焊缝金属合金成分。在单相奥氏体钢中适当增加 Mn、C、N 的含量,加入少量 的铈、镐、钽等微量元素(可细化焊缝组织、净化晶界),可减少热裂纹敏感性。 d.工艺措施。尽量减小溶池过热,以防止形成粗大的柱状晶,采用小线能量及小截面 焊道。 25-20 型奥氏体钢易出现液化裂纹。可通过严格限制母材的杂质含量及晶粒度,采用高 能量密度的焊接方法、 小线能量和提高接头的冷却速度等措施, 以减小母材过热和避免近缝 区晶粒的粗化。 奥氏体焊缝中δ-铁素体的影响 不希望有δ-铁素体的理由 a.要求焊缝无磁性,FN=0 b.特殊的腐蚀条件,FN< 0.5 c.在特低温度下使用,FN <0.5 d.在高温下使用,FN<0.5 超过上述限值的影响 a.有磁性 b.选择性腐蚀 c.丧失韧性 d.有析出相 希望有少量δ-铁素体 的理由 a.抗热裂性能好,FN= 5~15 b.在-100~ 400℃下工 作,FN<5~15 c.无特殊化学腐蚀,FN <5~15 超过上述限值的影响 a.FN<5,会出现热裂纹 b.FN>15,丧失韧性 c. FN>15,相析出 d. FN>15,选择性腐蚀 希望有较多δ-铁素体的理由 a.对抗应力腐蚀有较高的要求, FN=30~75 b.对强度要求较高,FN=30~75 c.对混合组织起一定抵消作用, FN=15~25 超过上述限值的影响 a.FN<30,会降低抗应力腐蚀能力 b. FN>75,韧性降低 c. FN<30,强度下降 d. FN<15,由于组织混合之后出现 热裂倾向

4.焊接接头的脆化。热强钢应保证焊接接头的塑性,防止高温脆化;低温用钢要求具有 良好的低温韧性, 防止焊接接头发生低温脆断。 18-8 型钢焊缝为双相组织时, 其拉伸强度、 屈服强度与塑性略低于母材,但韧性比母材低得多,故应使焊缝为单向奥氏体组织。奥氏体 焊缝中含有较多的铁素体化元素或较多的δ相时, 高温条件下由于δ→σ转变, 引起σ相脆 化,焊缝的塑、韧性均显著下降,故焊缝中的δ相应小于 5%。当 25-20 钢焊缝中 Cr 与 Si 含量偏上限时,则易沿晶界析出σ相,引起焊接接头脆化,故应适当减少铁素体形成元素, 采用较小的线能量, 提高冷却速度。 对于已经出现σ相的焊缝, 可将焊接接头加热至 1050~ 1100℃,保温 1 小时后水冷,进行固溶处理,以使σ相重新溶入奥氏体。 5.焊接变形较大。因导热率低、膨胀系数大,故焊接变形较大,可采用夹具防止变形。 奥氏体不锈钢的焊接方法和焊接材料: 奥氏体不锈钢的焊接方法和焊接材料: 奥氏体不锈钢可用钨极氩弧焊(TIG)、熔化极氩弧焊(MIG)、等离子氩弧焊(PAW) 及埋弧焊(SAW)等方法进行焊接。奥氏体不锈钢因其熔点低、导热系数小、电阻系数大, 故焊接电流较小。应采用窄焊缝、窄焊道,减少高温停留时间,防止碳化物析出,减少焊缝 收缩应力,降低热裂纹敏感性。 焊材选择。焊材成分尤其是 Cr、Ni 合金元素要高于母材。采用含有少量(4~12%) 铁素体的焊接材料,以保证焊缝良好的抗裂(冷裂、热裂、应力腐蚀开裂)性能。焊缝中不

允许或不可能存在铁素体相时, 焊材应选用含 Mo、 等合金元素的焊接材料。 Mn 焊材中的 C、 S、P、Si、Nb 应尽可能低,Nb 在纯奥氏体焊缝中会引起凝固裂纹,但焊缝中有少量铁素体 可有效避免。焊后需进行稳定化或消除应力处理的焊接结构,通常选用含 Nb 的焊接材料。 埋弧焊用于焊接中板,Cr、Ni 的烧损可通过焊剂和焊丝中合金元素的过渡得到补充;由于 熔深大, 应注意防止焊缝中心区热裂纹的产生和热影响区耐腐蚀性的降低; 应注意选择较细 的焊丝和较小的焊接线能量, 焊丝需低 Si、 P。 S、 耐热不锈钢焊缝中铁素体含量应不大于 5%。 Cr、Ni 含量大于 20%的奥氏体不锈钢,需选用高 Mn(6~8%)焊丝,焊剂选用碱性或中性 焊剂,以防止向焊缝中增 Si,以提高其抗裂性能。奥氏体不锈钢专用焊剂增 Si 极少,可向 焊缝过渡合金,补偿合金元素的烧损,以满足焊缝性能和化学成分的要求。 打磨砂轮片仅能专用于打磨不锈钢,所用的钢丝刷及清除焊渣的工具皆由不锈钢制成, 表面不允许暴露在火焰加工处。短弧焊接,用实芯焊丝作熔化极焊接不锈钢时,保护气体不 宜含 CO2;而药芯焊丝由于有渣保护,不会因 CO2 而增加焊缝的含碳量。不预热。层间温度 应严格控制,要≤150℃。小焊接线能量。反面成型的气体保护焊,焊根侧必须用还原气或 纯氢保护。母材熔化量应控制在整个焊缝面面积的 35%以下。含 Ti、Nb 奥氏体不锈钢建议 用超低碳不含稳定剂的填充材料。因收缩变形大,故在夹紧装置与定位焊上皆应加强。不允 许在工件坡口处有电弧擦伤母材的痕迹。为确保焊接接头的耐腐蚀性,其表面应呈光亮状, 残渣、焊缝的颜色等可通过石英砂轮打磨、酸洗、抛丸、刷洗或抛光去除。修复焊接前,也 应酸洗坡口表面。应加快焊缝冷却速度。 铁素体不锈钢的焊接 铁素体不锈钢在高温下可能会或根本不出现少量的奥氏体组织,故在焊接热循环作用 下可能或根本不出现马氏体组织,焊接后不会出现强度显著下降或淬火硬化问题。因此,焊 接接头的室温强度不是焊接的主要问题; 由于热膨胀系数低, 故焊接热裂纹和冷裂纹也不是 主要矛盾。但焊接接头的塑、韧性降低,即发生脆化,以及耐腐蚀性必须重视。 铁素体不锈钢的焊接特性 铁素体不锈钢热膨胀系数小,S、P 等杂质在铁素体中溶解度大,Si、Nb 等是铁素体形 成元素,故焊缝结晶时不易形成低熔点共晶,热裂倾向小;焊接热影响区超过临界温度区域 形成马氏体的数量极少,故脆硬倾向很小。由 Cr 及 Al、Nb、Mo、Ti 等添加元素来防止在焊 接受热过程中形成奥氏体,故在焊后冷却过程中不会出现奥氏体向马氏体转变的脆硬现象。 但焊接热所形成的热影响区近缝带, 由于高温而促成铁素体晶粒粗大, 明显降低了接头韧性, 且无法通过热处理加以改善。 因同质焊缝及热影响区在焊接过程中 C、N 化合物析出和晶粒长大的作用,导致铁素体 不锈钢焊接接头脆化。 由于 C、 在铁素体不锈钢中的溶解度极低, 950℃以后迅速析出, N 在 故同质焊材的焊缝和热影响区在焊后冷却过程中会析出 C、N 化合物,引起脆化,提高晶间 腐蚀敏感性。铁素体不锈钢在热影响区产生晶间腐蚀的部位更接近熔合线。Cr 在铁素体不 锈钢中的扩散速度远比在奥氏体不锈钢中的快,只需 700~900℃范围内短时间保温即可使 Cr 向贫铬区扩散,恢复焊接接头的耐腐蚀性能。 铁素体不锈钢的焊接方法 焊接材料。要求焊缝金属与母材有相同的导电、导磁及力学性能和表面色泽时应使用 同材质的焊材, 但其熔敷金属韧性太低, 添加的 Al 与 Ti 等铁素体形成元素难以有效过渡到 熔池中去,故该类焊材的应用受到一定限制。采用奥氏体焊接材料或镍基合金,可提高焊接 接头的韧性,免除焊前预热和焊后热处理。 焊接工艺。 焊接材料与母材的化学成分相同时, 须采取措施: 焊前预热温度 100~200℃, 以使被焊材料处于韧性较好的状态和降低焊接接头的应力; 随着铬含量的提高, 预热温度也 应相应提高。焊后对焊接接头进行 750~800℃退火处理,使过饱和 C 和 N 完全析出,使铬

充分补充到贫铬区,以恢复其耐蚀性及改善焊接接头塑性;退火后应快冷,以防止 475℃脆 性产生。采用小的热输入进行施焊,以减少高温脆化和 475℃脆性的影响。若选用奥氏体不 锈钢焊接材料,可免除焊前预热和焊后热处理;不含稳定元素的铁素体不锈钢焊接接头,其 热影响区的粗晶脆化和晶间腐蚀问题不会因填充材料的改变而变化。奥氏体或奥氏体-铁素 体焊缝金属基本上与铁素体不锈钢母材等强度; 但在某些腐蚀介质中, 该种异质焊接接头的 耐腐蚀性可能低于同质接头。 极低碳高铬铁素体不锈钢薄板焊前可不预热, 焊后也无需热处 理,但焊缝金属中 C 加 N 的含量不高于母材金属含量。 焊接技巧。焊接材料不得污染;采用小焊接能量、较快的焊接速度等窄焊道焊接;使焊 丝受热末端始终处于保护气体中;采用熔化极氩弧焊(MIG)、等离子氩弧焊(PAW)等先进 焊接技术;熄弧后继续通保护气体,直至冷却充分;用高纯氩气保护焊接熔池;焊缝背面应 采用惰性保护气体;采用水冷铜板,以减少过热,增加冷却速度。 奥氏体-铁素体(双相) 奥氏体-铁素体(双相)不锈钢的焊接 现代超低碳含氮双相不锈钢, 钢中的足够的氮可促进焊接接头热影响区在高温下形成的 单相铁素体冷却时,发生逆转变并形成足够的奥氏体,故焊接若影响区的塑、韧性较好,且 抗应力腐蚀、点腐蚀的性能优良。其铁素体含量不应超过 50%,以防止焊接时热影响区中 铁素体过分长大和缩小形成单相铁素体组织的范围。 双相不锈钢冷轧退火时需快速冷却通过 980~700℃的温度范围,以防止焊接过程中形成有害的σ相、χ相和碳氮化合物,保证热影 响区的力学性能和耐腐蚀性能。 由于焊缝金属凝固和随后的冷却速度很快, 焊缝若采用与母材相同的化学成分时, 则在 高温形成单相铁素体组织,来不及像母材那样在 1050~1100℃保温并水淬处理,发生部分 铁素体转变为奥氏体的过程。故焊材的镍含量要高于母材。 焊缝在焊后自然冷却条件下,由于相对于母材熔池体积很小,冷却速度很快,熔化的金 属焊缝沿热传导方向, 向焊缝中心呈柱状、 树枝状结晶, 发生合金元素的偏析, 组织不稳定, 在随后的冷却过程中, 易发生组织转变和析出金属间相。 在正常的焊接参数和焊后自然冷却 条件下,配套的焊材的焊缝金属可以达到要求的相比例(FN=30~ 70%);但采用较小的焊接热输入或焊缝截面厚,焊后冷却速度较快,焊缝中铁素体的转变 来不及充分进行,则焊缝中的铁素体可能会超过 70%;若热输入过大或填充的焊接材料较 少,则可能加大母材的(熔化)稀释作用,从而降低焊缝金属的镍含量,使焊缝中的铁素体 含量增高。若焊缝的铁素体含量较高,可采取固溶(1050~1100℃)处理,使焊缝金属的相 比例较为理想。 可用钨极氩弧焊(TIG)、熔化极氩弧焊(MIG)、等离子氩弧焊(PAW)及埋弧焊(SAW) 等方法进行焊接。若焊件处于高应变状态或存在导致耐蚀性和塑、韧性降低的有害相变,则 应进行固溶处理。23%Cr 无 Mo 双相不锈钢和 22%Cr 双相不锈钢的固溶处理温度为 1050~ 1100℃,而 25%Cr 双相不锈钢和超级双相不锈钢的固溶处理温度为 1070~1120℃。当匹配 的焊缝金属的化学成分(Ni=8~10%)高于焊件化学成分时,应选择给定的温度上限。快 速感应后立即水淬。保温 5~30min,以恢复相平衡,包括金属间相(σ和χ相)的溶解。 需控制焊料飞溅物、杂质、氧化物的形成,以防耐点蚀和缝隙腐蚀性能的下降。焊后应清洗 -6 -6 焊缝及周围区域;若不能清洗,则应控制保护气体的含氧量(10×10 ~25×10 )。为了加 强熔化极气体保护(GMAW)的电弧稳定性及金属渗透性,可在氩气中添加少量 CO2。 焊接材料 MIG 不锈钢焊丝较高的 Si 含量,可使电弧燃烧稳定,熔池流动性好,但表面张力大, 从而可减少气孔和飞溅的产生。埋弧焊只能使用 Si 含量低的焊丝,以防产生热裂纹。不锈 钢实芯焊丝按焊接方法可分为气体保护焊用焊丝和埋弧焊用焊丝 (化学成分与母材大致相同, 仅铬、镍含量较母材略高,含碳量较母材略低)。

不锈钢药芯焊丝是薄带钢在卷成圆形或异形管的同时,往里填充一定成分的药粉,经 拉制而成的一种焊丝,其具有药皮焊条的配方可调性和 CO2 焊丝连续焊接的优点。药芯焊丝 按保护气体可分为 CO2 气体保护、混合气体保护和无保护三种;按有无造渣功能分为“药粉 造渣型”和“金属造渣型”两种;按造渣性质分为“钛型(酸性)”、“钛钙型”(中性) 和“钙型”(酸性)三种。此外,一些药芯焊丝仅作为输送合金成分的载体,而无工艺性能 方面的要求,配以专门的焊剂或保护气体进行焊接或堆焊(埋弧焊或钨极氩弧焊)。 焊接用钨极的要求: a.钨极的最大许用电流值要高。若焊接电流超过许用电流,易使钨极末端熔化而落入 熔池,这样会改变焊缝金属的化学成分或产生夹钨缺陷;若钨极末端形成熔球,则位于熔球 表面的电弧斑点易收外界因素的干扰而游动, 使电弧飘荡不稳, 并降低保护气体的保护效果。 钨极的最大许用电流同钨极的化学成分与直径、 电流种类与电源极性、 钨极伸出导电嘴的长 度、外伸长度上产生的电阻热和钨极受冷却的条件。 b.钨极的损耗。钨极损耗对自动焊过程的稳定性和焊缝成型质量有明显影响。损耗分 为正常损耗与异常损耗。 正常损耗是钨极因热蒸发和缓慢氧化等累计的损耗, 与钨极的化学 成分、采用的电流种类及电源极性等有关。因氩弧中的阳极温度和发热量比阴极高,故采用 直电流反极性使钨极损耗比交电流时高,而用交电流时的钨极损耗又大于直流正极性接法。 异常损耗发生在多次短路引弧或钨极末端与填充焊丝及熔池接触时, 钨极末端被熔化金属所 玷污,使熔化温度降低所导致的损耗。 c. 引弧及稳弧性能。 由钨极的逸出功大小来决定。 逸出功低, 则发射电子的能力就强, 引弧和稳弧性能就好。 在钨极中加入一些可降低逸出功的元素(钍、铈、镐等)或其氧化物,即能改善电极 的使用性能。钨极中焊 THO,可降低逸出功,故能大大提高阴极发射电子的能力,改善引弧 和稳弧性能;可降低对焊机的空载电压值的要求,即引弧电压低;减少阴极发热量,降低电 极的损耗,且可增大焊接的许用电流值;但钍具有微量的放射性。铈钨极在直流小电流焊接 时,较钍钨极更易引燃电弧且能减少电极的损耗,放射性剂量也很低。 钨极的磨削。钨极端部的形状、光洁度及尺寸对焊接许用电流大小、电弧的稳定性和 焊缝成型等有直接影响。若钨极表面粗糙、不同心和尺寸不合适,则产生的电流既不集中又 不稳定。 焊接用保护气体

1.氩气(Ar)。密度比空气大,热导率和比热容比空气小,具有很好的稳弧特性。用 Ar 保护进行熔化极焊接时,焊丝金属很容易呈稳定的轴向射流过渡,飞溅极小。作焊接用保护 气体的纯度应达到 99.9~99.999%。因其是分馏液态空气的副产品,故其中的有害杂质是 氧、氮及水蒸气。 2.氦气(He)。氦的电离能较高,故焊接时引弧较困难,电弧引燃特性差,氦弧的电 弧电压高,使电弧具有较大的电功率,电弧温度高,传递给焊接的热量较大。因密度较空气 小,故流量要大。价格昂贵。 3.氢气(H2)。密度小,热导率大,分解时可吸收大量的分解热,故对电弧有较强的冷 却作用。氩气中加入适量的氢,可增大母材金属的输入热,提高电弧电压及电弧温度,从而 提高热功率,增加熔透性且提高焊接速度和生产效率。氢在弧柱中会吸热分解成氢原子,产 生两种相反的作用:氢原子流到较冷的焊件表面上时,会复合成氢分子而释放出化学能,对 焊件起补充加热作用;氢原子在高温时能溶解于液体金属中,其溶解度随温度降低而减少, 故液体金属冷却时析出的氢若来不及外逸,则易在焊缝金属中出现气孔、白点等缺陷。 4.CO(二氧化碳) CO2 气体纯度要求≥99.5%, 。 含水量≤0.05%。 液态 CO2 可溶解 0.05% 2 的水,多余的水则沉于瓶底。这些水在焊接过程中随 CO2 一起挥发并混入 CO2 中,成为主要

的有害杂质。 故需采取措施: 倒置新灌气瓶, 开启阀门将沉积在底部的水排出 (一般排放 2~ 3 次,每次间隔约 30min),放水结束后仍将气瓶倒正;因上部的气体含有较多的水分和空 气, 故使用前先放气 2~3min; 气路中设置采用硅胶或脱水硫酸铜的干燥器, 进一步减少 CO2 中的水分;当瓶中气压降低到 0.1Mpa 时不再使用,此时液态 CO2 已挥发完,气体压力随气 体消耗而降低,水分分压相对增大,使焊缝金属产生气孔。 5.混合气体。混合气体可细化熔滴、减少飞溅、提高电弧稳定性、改善熔深及提高电 弧温度。 a.Ar+He。He 的加入量视板厚而定,板越厚加入的 He 应越多。该种混合气体可改善熔 深及焊缝金属的润湿性。可用于焊接铁素体不锈钢。 b.Ar+H2。可用来焊接奥氏体不锈钢、镍及其合金,可抑制和消除镍焊缝金属中的 CO 气 孔。H2 含量须小于 6%,焊接双相不锈钢时,H2 含量可达 10%。 焊接方法 1.TIG(钨极氩弧焊) 钨极氩弧焊借助高熔点的金属钨作为一个电极,工件作为另一个电极,利用氩气(Ar) 作为保护气体, 并在钨极与工件之间引燃电弧进行焊接。 焊接时电极和电弧区及熔化金属都 处于氩气保护之中,使之与空气隔绝。 钨极氩弧焊常用氩气(Ar)做保护气体,其是一种惰性气体,不与金属起化学作用, 不溶解于金属中,也不易漂浮散失,有利于保护作用;其导热系数小,且是单元子气体,高 温下不分解吸热,故在氩气中燃烧的电弧热量损失较小;电弧一经引燃,燃烧就很稳定;氩 弧的稳定性最好,即使在低电弧电压时也十分稳定。在氩气中加入适量的 H2 或 He,可提高 电弧温度,增加母材热量输入,从而提高焊接速度。 钨极氩弧焊用的电极为钨或氧化钨,其熔点高达 3400℃,钨的逸出功为 4.5eV,发射 电子能力;氧化钨的发射电子能力更强。钨电极材料主要有纯钨、铈钨和钍钨三种。相同的 钨电极直径,采用不同的极性,其载流能力相差很大。钨极末端的形状对焊接许用电流大小 和焊缝成型有直接影响, 焊接薄板和焊接电流较小时, 可用小直径钨极并将其磨成尖锥形 (约 o 20 ),以使电弧容易引燃且稳定;但焊接电流较大时仍用尖锥角,会因电流密度过大,而 使尖锥角过热熔化并增加烧损, 电弧斑点也会扩展到钨极末端的锥面上, 使弧柱明显地扩散 o 而飘荡不稳,影响焊接电流和焊缝成型,故大电流焊接时要求钨极磨成钝锥角(大于 90 ) 或带有平顶的锥形,以使电弧斑点稳定,弧柱扩散减小,焊件加热集中,焊缝成型均匀。 直流钨极氩弧焊。 其电弧没有极性的变化, 故电弧燃烧稳定; 其一般采用直流正极性, 即钨极为阴极。工件为阳极,接受电子轰击放出的全部动能和位能(逸出功)会产生大量的 热,故熔池深而窄,焊接效率高,工件的收缩和变形都小。钨极接受正离子轰击时放出的能 量较小,且由于钨极在发射电子时需要付出大量的逸出功,钨极产生的热量小,因而不易过 热。钨极熔点高,在高温下电子发射能力强,采用小直径钨棒时,电流密度大,电弧燃烧稳 定性好。 脉冲钨极氩弧焊。平均焊接电流由脉冲电流、基值电流、脉冲时间和基值时间 4 个参 数确定,正确调节这 4 个电参数,可增加熔深,降低热影响区宽度,提高焊缝背面成型能力 和增加熔池的搅拌作用。特别适于焊接薄壁管。 2. MIG(熔化极氩弧焊) 熔化极氩弧焊是使用熔化电极 (焊丝) 的氩气保护电弧焊。 其焊丝本身既是电极起导电、 燃弧的作用,又连续熔化起填充焊缝的作用。其电弧功率大,能量集中,熔透能力强,大大 提高了焊接生产效率。可焊接的工件厚度范围较宽,能实现各种空间位置或全位置的焊接。 弧焊的阳极斑点容易扩散,并笼罩着熔滴的较大面积,使熔滴受力均匀;短路过渡时熔滴于

熔池接触后,在熔池与熔滴间形成小桥,电磁力和表面张力都促使熔化金属过渡到熔池中, 有利于熔滴的短路过渡,故短路时间短,且过渡较规律,短路峰值电流较小。 3.等离子弧焊(PAW) 借助于水冷喷嘴的外部拘束条件,使电弧的弧柱横截面扩散收到限制,电弧的温度、能 量、 等离子流速都会显著增大, 这种采用外部拘束条件使得弧柱受到压缩的电弧即等离子弧。 等离子弧焊一般采用直流正极性。等离子弧对焊件加热集中,熔透能力强,焊接时速度快; 焊缝横截面形状较窄,深宽比大,焊件变形较小。 4.高频电阻焊(HFRW) 采用环形或缝隙式感应器, 利用 10~500kHZ 的高频电流进行焊接。 频率达 500kHZ 的高 频焊用于生产直径 6~529mm,壁厚 0.5~10mm 的焊管。焊接速度能达 120m/min 以上。其向 管坯边缘输送高频电流有电阻焊法和感应焊法两种。 接触焊时, 所产生的热能大部分输向管坯边缘表面。 借助于一对焊腿向待焊管坯两边缘 通以高频电流,产生两条电路:一条由一个焊腿沿管材圆周流向另一个焊腿;另一条由一个 焊腿沿管材边缘到焊点,然后沿相邻边缘流向另一焊腿,其电阻最小。沿管坯的对称边缘流 动的高频电流,将边沿加热到焊接温度,焊缝挤压辊施加挤压力,并将边缘在塑性状态下相 互接合(焊接)在一起。但是焊接直径小于φ25mm 的管材,沿管材圆周的电阻要比沿边缘 的电阻小。 为使管材周围的感应电阻增大, 沿管坯圆周的感应电流在待焊边缘达到最大密集 程度,将边缘加热到焊接温度,经焊缝挤压辊施加挤压力,将边缘在塑性状态下焊接。为了 增大热效率,在管材内一般放置铁氧体磁芯棒。 焊接方法的选择和工艺参数的选定 1.焊接方法的选择 由于不同的焊接方法具有不同的电弧热和电弧力。钨极氩弧焊的电流密度较小,电弧 燃烧稳定,焊缝成型性好,可焊接厚度为 0.2~5.5mm 的不锈钢板;熔化极氩弧焊可焊接厚 度为 2.0~6.5mm 的不锈钢板;等离子弧焊的弧柱温度高,能量密度大,等离子弧的挺直度 好,其刚性和柔性具有较宽的调节范围,且工作稳定,但操作较复杂,可焊接厚度为 2.0~ 8.0mm 的不锈钢板。 另外,焊接电流的种类及大小、电弧电压、焊接速度、焊材等,也对电弧热和电弧力 有较大影响。 2.焊接参数的选定 a.焊接电流、电压、焊速等的影响。 因焊接电流增大后,工件上的电弧力和热输入均增大,热源位置相应下移,熔深增大 (熔深与焊接电流近似于正比关系);焊丝熔化量近似于成比例的增加,余高增大;弧柱直 径增大,但电弧潜入工件的深度增大,电弧斑点移动范围受到限制,熔宽几乎不变;熔合比 有所增大;熔化极氩弧焊电流密度高时,会出现指状熔深。 电弧电压增大后,电弧功率增大,输入工件的热有所增加,弧长变大,电弧在工件上 笼罩的半径增大,热量被扩散,故熔深略有减小而熔宽增大,余高略有减小,熔合比有所增 大。各种电弧焊方法,由于焊接材料及电弧介质的组成不同,其电弧电压及电弧特性不同, 焊接电源的外特性也不同,故电弧电压的选用范围也不一样。为了得到合适的焊缝成型,通 常在增大电流时,也要适当的提高电弧电压。 因单位长度焊缝上的焊丝金属的熔敷量与焊速成反比,而熔宽则近似于与速度的平方 根成正比,故焊接速度提高时线能量减小,熔宽和熔深都减小,余高也减小。大功率电弧高 速焊时, 强大的电弧力把熔池金属猛烈的排到尾部并迅速凝固, 熔池金属没有均匀分布在整 个焊缝宽度上,形成咬边,限制了焊速的提高,采用双阴极氩弧焊、多阴极氩弧焊和多枪等 离子弧焊可防止此类现象的发生。

b.焊接电流的种类和极性以及电极尺寸等的影响。 电弧焊的焊接电流种类、极性和熔化极的熔滴过渡形式都会影响到工件上热量输入的 大小、熔滴过渡的情况以及熔池表面氧化膜的去除等。交、直流钨极氩弧焊在工件上热量输 入的大小不同,直流正极性的熔深最大,直流负极的熔深最小,交流介于两者之间;熔化极 氩弧焊采用直流负极进行焊接的熔深较大。钨极氩弧焊和等离子弧焊在相同的焊接电流下, 电弧能量密度不同; 熔化极氩弧焊, 焊接电流大小的不同, 熔滴过渡形式 (喷射、 短路过渡) 也不同。 c.钢板材质和厚度的影响。 材料的比热容越大, 则单位体积金属升温和熔化需要的热量越多, 故熔深和熔宽都小; 材料的热导率大,则熔深、熔宽小,而余高较大;材料的密度大,则熔池金属的排出、流动 困难,熔深减小。材料越厚,则散失的热量越多,熔深和熔宽都小,但熔深超出板厚的 0.6 倍时,焊缝根部出现热饱和现象反而会使熔深增大。 3.钨极氩弧焊焊接工艺 (1)单阴极钨极氩弧焊 a.电流种类及极性。薄不锈钢焊接选用脉冲氩弧焊或微速等离子弧焊等。钨极氩弧焊 的极性接法对焊缝尺寸形状, 特别是熔深有明显影响。 直流正接的工件热量最多, 熔深最大; 交流焊时极性交替变化,熔深次之;直流反接的焊缝熔深最浅。 b.焊接电流。根据焊件材料与厚度来确定。其大小影响焊缝熔深、焊接速度和熔敷金 属量,电流选得过大,易引起咬边、焊穿等缺陷;电流太小,易造成焊缝未焊透。 c.电弧电压(弧长)。电弧电压和电极到工件得距离成正比。电弧电压过高时,电弧 不稳,热量也不集中,使焊接过程不稳定;电弧电压过低时,能量不足,容易造成未焊透, 且钨极易烧损。电弧电压由弧长决定。电弧过长会影响电弧的稳定,且会焊缝宽、熔深浅; 电弧过短会造成焊缝过窄。 钨极氩弧焊的弧长变化对电弧电压影响不大, 使用小电流焊接薄 板时,弧长变化对焊缝成型等较为敏感。 d.保护气体。保护气体流量决定流出保护气体喷嘴的气流状态,是呈层流还是紊流, 层流的保护效果要比紊流好。 保护气体喷嘴的大小、 保护气体的成分和气体流量选择要适当, 以使电弧燃烧稳定、焊缝表面色泽光亮。不锈钢焊缝表面呈银白色最好,金黄色、蓝色、灰 黑色次之。 e.焊接速度。应根据焊缝的熔透情况(熔深和焊缝宽度)来调整。 f.焊缝间隙。间隙焊接比闭口焊接易焊透;通过焊接挤压辊的挤压,可有效地将焊缝 中的渣质等挤出和消除焊缝中的气孔等,可使焊缝变窄、降低焊缝宽度,使内外焊缝地高度 控制变得更容易,焊缝成型性更好,也可细化焊缝组织结构。 g.后拖保护。采用 Ar 气保护,可防止焊缝被氧化。 (2)熔化极氩弧焊 焊接电流(送丝速度)、电弧电压、焊接速度和氩气流量等,决定着电弧形态、熔滴 形式和焊缝成型。 因采用纯氩作保护气体焊接不锈钢时, 由于产生阴极斑点漂移现象而使电 弧不稳定,焊缝成型不好,故常采用 Ar+(1~5%)O2 或 Ar+(5~10%)CO2 弱氧化性混合 气体。采用短路过渡熔化极氩弧焊,主要用于 3mm 以下的薄板,一般用细丝和小电流。焊丝 直径为φ0.8mm, 焊接电流为 85~90A, 电弧电压 15V; 焊丝直径为φ1.2mm, 焊接电流为 150~ 200A,电弧电压 15~18V。 焊缝成型 焊缝截面积的大小直接影响着焊缝的机械性能、耐腐蚀性能和随后的进一步加工及使 用,一般要求其尽可能小。内焊缝宽度与焊管壁厚、焊接方法和焊接过程中有无焊缝挤压等 密切相关, 其是保证焊透及焊缝成型的一个关键尺寸。 当内焊缝较窄或出现轻微的未焊透时,

可通过降低焊接速度、 加大焊接电流或提高电弧电压等措施来增加外焊缝宽度, 加湿内保护 气体来增加内焊缝宽度。 焊缝成型系数ψ是焊缝宽度 B 与焊缝厚度 H 的比值,其大小将会影响熔池中气体逸出 的难易、熔池的结晶方向、焊缝中心偏析严重程度等。适当的焊缝余高 h 可避免熔池金属收 缩时形成缺陷, 也可增大焊缝截面提高承受静载荷能力, 但余高过大将引起应力集中或疲劳 寿命下降,余高需控制在 0~3mm 或余高系数(B/h)为 4~8。焊缝熔合比γ是熔化的母材 部分在焊缝金属中所占的比例。 焊缝成型缺陷及产生原因。未焊透即熔焊时接头根部未完全焊透,它是由于焊接电流 小或焊速过高, 或坡口尺寸不合适以及焊丝未对准焊缝中心等而产生。 未熔合即焊缝金属与 母材之间未能完全熔化结合的部分, 熔池金属在电弧力作用下被排向尾部而形成沟槽, 当电 弧向前移动时沟槽中又填以液态金属, 若这时槽壁处的液态金属层已经凝固, 填进来的液态 金属的热量又不足以使之再度熔化, 即形成未熔合。 烧穿即熔焊时熔化金属自焊缝背面流出 形成穿孔,焊接电流过大、焊速过小或坡口间隙过大等都可能导致其产生。咬边即沿着焊趾 的母材部位烧熔形成凹陷或沟槽, 大电流高速焊时可能导致其产生。 焊瘤即熔焊时熔化金属 流淌到焊缝以外未熔化的母材上所形成的金属瘤,它是由于间隙和坡口尺寸小、焊速低、电 压小或焊丝伸出长度大,导致填充金属过多而产生。未焊满即由于填充金属不足,在焊缝表 面形成连续或断续的沟槽。下塌即穿过焊缝根部塌落的过量金属。


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