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打捞手册


打 捞 作 业
一. 打捞的含义:
在钻完井和修井作业中,钻杆、钻铤、套管、油管柱被卡或折断、钻头牙轮掉井、测井仪 器或电缆被卡、电缆钢丝绳被拉断、封隔器被卡、沉砂、严重井漏、井塌、井喷等原因导致正 常的钻井、修井、完井作业中断,需要用打捞工具或采取特别措施解除漏、塌、卡、喷以恢复 正常作业。解除漏、塌、卡、喷的作业和工艺就叫做“打捞” 。在漏、塌、卡、喷事故

中,井喷 可导致船毁人亡,危害最大,因此井喷是钻井、修井、完井作业最大的敌人,其他事故较之井 喷都是次要的。 打捞作业不是常规作业,不希望发生和使用,但实践经验告诉我们,打捞作业往往又不可 避免。据国内过去统计,每打五口井就可能有一口,每修五口井可能就有四口井需要进行打捞 作业。因此准备常用的打捞工具及了解掌握常用的打捞技术还是必要的。

二.

打捞的经济性:

处理复杂情况或事故需要花费很多的时间和费用。当事故发生后,首先对事故进行分析 讨论,采用何种打捞方案(工具和工艺)可能最有效最经济。例如牙轮掉井,可用磁铁打捞器、 一把抓、反循环打捞兰。液压打捞器、多功能打捞器、磨鞋等中的任何一种去处理,但要选用 最有把握最可靠最安全的工具去打捞,以达到最经济的目的。因此在处理事故时要考虑打捞的 经济性时,要求在经济打捞天数内将事故处理完毕以恢复正常作业。经济打捞天数:

式中:

ND ——经济打捞天数, 天; VF ——井内落鱼价值, 元; VRD ——侧钻到原事故井深需要花费的作业总费用, 元; CD ——正常钻井作业时日作业费用加上打捞时增加的打捞工具日租费和打捞服务费 用, 元/天。

很显然,当预计处理好事故的天数小于或等于ND时是经济的,应把事故处理完。若估计处 在经济上是不合算的, 不宜去处理。 半潜式钻井平台作业费用很高, 理好事故的天数大于ND时, 当发生较复杂的事故时,往往注水泥塞封闭鱼顶裸眼侧钻或锻铣侧钻或斜向器开窗侧钻。 一般情况下必须考虑经济打捞天数, 但井内被卡工具中有放射性中子源时, 则以地层流体, 矿物,岩石不受放射性污染为最大目标,经济性是次要的。因此即使多花些费用也必须把中子 源安全的完整的打捞出来,否则,国家法律是不允许将中子源留在井内造成放射性污染。

三.

常见事故:

1. 钻头事故:掉牙轮、巴掌蹩断、钻头丝扣根部折断; 2. 钻具折断脱落:钻具公扣根部折断、本体折断、滑扣、脱扣、刺漏扭断;
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3. 钻具卡钻事故:卡钻指钻具或管柱在井内失去上、 旋转三种活动能力中的一种或两种或三种; 下、 卡钻分压差(吸附)卡钻、键槽卡钻、泥包卡钻、砂桥卡钻、沉砂卡钻、落物卡钻等六种类 型卡钻; 卡钻是较常见的事故,往往漏、塌、卡或漏、塌、喷、卡互相关联,漏、塌、喷与卡是因果 关系; 4. 套管事故:套管柱被卡、套管柱落井、套管柱“灌肠” 、尾管送入工具 脱不了手、套管少 下未封住油气层、套管柱挤扁、套管变形断裂; 5. 落物事故:手工具落井、通径规卡在套管或钻杆内; 6. 电测仪器及电缆被卡事故; 7. 顿钻事故; 8. 井漏事故; 9. 井喷事故; 10. 封隔器被卡事故。

四. 事故处理:
当事故发生后,立即了解事故情况,确定处理方案,当机立断迅速进行处理。 事故处理方法:捞、泡、倒、套、炸、割、磨、堵、压、倒钻。 捞:打捞井内落鱼,如捞掉井牙轮、捞折断钻具、油管。 泡:被卡钻柱泡油泡酸解卡。 倒:倒开卡点以上的自由钻柱。 套:套铣钻柱与井壁之间的沉砂、垮塌岩石、水泥环及被卡封隔器。 炸:爆炸松扣起出套铣过的钻柱或卡点以上的自由钻具。 割:采用机械或水力内、外割刀切割卡点以上的钻具。 磨:磨井底牙轮、碎金属。 堵:堵漏。 压:井喷后压井。 侧钻:注水泥塞封鱼顶裸眼侧钻、段铣侧钻、斜向器开窗侧钻。 A. 钻头事故及落物事故处理: 首先选用磁铁打捞器、一把抓、液压打捞器、反循环打捞兰、多功能打捞器进行打捞,实 在捞不上时,下磨鞋将落井牙轮、碎金属磨掉。 打捞钻具组合:磁铁打捞器(一把抓、液压打捞器、反循环打捞兰、多功能打捞器、磨鞋)
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+打捞杯+安全接头+打捞震击器。 B. 钻具折断脱落事故处理: 本体折断下外捞工具如卡瓦打捞筒、母锥下去打捞、丝扣折断既可下外捞工具(卡瓦打捞 网、母锥)也可下内捞工具(公锥、ITCO 内捞矛)去打捞。无论内捞或外捞,但必须遵循以 下原则:首先选用可退式外捞工具,其次选用可退式内捞工具,尽量避免使用公母锥。如果确 认落鱼是自由的,下公母锥去打捞也是可以的。 钻具滑扣时,母接头往往是胀大的,用常用打捞工具去打捞十之八九不成功,需用特制对 扣密封工具去对扣打捞,才可承受高泵压与大拉力,当落鱼被卡后才可通过钻头水眼泡解卡剂 进行震击解卡。 打捞钻具组合:卡瓦打捞筒(内捞矛、公锥、母锥、对扣接头)+安全接头+打捞震击器。 B.卡钻事故处理: 当发生卡钻事故时, 要当机立断在安全范围内大幅度活动钻具,同时力争大排量循环加震击 解卡。上下活动时要遵守下列原则:下钻迂卡,多提少压,起钻遇卡,多压少提。 第一步:侧卡点 侧卡点有三种方法:提拉法.测卡仪测量法与遇卡管柱测井法.

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测卡仪常和磁定位.松扣雷管导爆索.化学切割及喷射切割工具配合使用。组合连接不但可以节省 昂贵的钻机在用时间,而且保证了测量的连续性,从而降低了切割或松扣失败的可能性。

第一步: 遇卡管柱测井 有一种测井方法,可以测出卡钻的严重程度及卡钻井段长度。这种测井方法对确定采用哪种措 施解卡很有益处。图 3-5 为管柱状态测井图,图中把卡钻程度以百分比的形式表示了出来。接收器采 用并记录震荡信号。 在卡钻井段,声波震荡信号依据卡钻的严重程度成比例衰减。井下仪器在已知的自由管柱内,一般在 表层套管底部附近。管柱状态测井可提供全部卡钻井段,以及被卡管柱可能有问题部位的全部记录。 这种测井资料为工程人员评价井下状态,进而确定是对卡钻部位进行震击,还是对落鱼进行套铣,乃 至在某些情况下进行侧钻帮助都很大。这种测井方法可用于钻杆.油管.套管,也可以用于套铣管。

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第二步: 起出卡点以上自由钻具. 卡点确定以后,一般就要采取措施起出卡点以上钻具,以便下震击管柱或套铣管柱。 1. 爆炸松扣—以电缆携带雷管导爆索,在卡点以上选好接头丝扣位置,爆炸把管柱倒开。 2. 化学切割—以电缆携带工具的切割方法。该种方法采用推进剂和一种叫做氟化卤的化学剂在 管子的圆周方向上烧若干个孔, 降低该部位的抗拉强度, 然后轻轻一提即可提断。 3. 爆炸切割—该种切割方法使用环状凹形炸药,以电缆携带并引爆。 4. 机械切割—这种切割方法是通过送入到切割位置上的工具,利用水力或悬重施加作用力于工 具上的刀片,使之边旋转边给进,切削管柱。 机械内割刀是由小直径管柱或抽油杆送 下去。机械式(水力式)外割刀常用来切断已套铣过的小段自由管柱,通常外割 刀接在套铣管的下部下入井内。 5. 水力切割—这是一种工具和管柱接在一起的特殊接头,当需要从工具接头处断开时,只需要 加大泵压,利用水力可切割开工具接头,起出上部管柱。
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第三步: 套铣 套铣钻具组合:套铣鞋+套铣管(1~6 根)+顶部接头+安全接头+打捞震击器. 第四步:切割打捞 如用机械切割已套铣过的自由管柱时,则采用切割与打捞同步进行的钻具组合:机械式外割刀 (水力式外割刀)+套铣管+变扣接头+卡瓦打捞筒(内装卡瓦尺寸与被切割管柱的尺寸相同)+安 全接头+打捞震击器,重复第三步第四步,直到被卡管柱全部捞出为止。 套铣切割时应遵守下列原则:每次爆炸松扣,切割点应选在卡点以上半个或一个单根处,给下 次套铣提供方便。 D. 顿钻事故处理:

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E. 电测仪器电缆被卡事故处理:

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五. 打捞工具及其使用方法:

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4. LM 型可退式卡瓦打捞矛 LM(ITCO)型捞矛是内捞工具,用来打捞钻杆.套管和油管,与内割刀配合使用时,一次起下钻就可以完成 切割与打捞两种作业。 1.) LM(ITCO)型退式卡瓦打捞矛结构见图 13-9.

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2.) 使用方法 (1) 打捞钻具组合: ① LM(ITCO)型可退式卡瓦打捞矛+安全接头+打捞震击器+加重钻杆+钻杆. ② 内割刀+小钻杆(欲割管长度)+ LM(ITCO)型可退式卡瓦打捞矛+安全接头+打捞震击器+钻杆.

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21. Bowen 套管胀管器 Bowen 套管胀管器专门用来修复井中压扁.挤扁或有凹陷的套管,使其恢复正常的内径和圆度。当胀管 器进入损坏套管的较小的内径时,旋转下压给损坏套管以一个横向压力,迫使损坏套管恢复正常的内径和 圆度。

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23. Bowen 橡胶密封套管补丁. 1.) 橡胶密封套管补结构:

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2.) 补接程序:
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NHWOC NH-4 W12-1-MP6# 9-5/8” CSG 补接程序
1. W12-1-MP6# 套管程序及泥线悬挂器深度: 13-3/8” Shoe Set@1402m 13-3/8” MLH Set@ 64.5m 9-5/8” Shoe Set@ 2589m KOP(12—1/4” Section) 630m 拆 BOP 组, 露出 9-5/8” CSG 切断口. 切割 9-5/8” CSG BHA: C9 Cutter W/C9-8-12 knives+X/O+5”DP. 入井前做刀臂张开试验.

2. 3.

4. 9-5/8” CSG 切割深度及位置: 按作业者指令切割深度进行切割,现暂定在 RKB 以下 185m 处将 9-5/8”CSG 割断,割断位置在 直井段及在接箍台肩以下约 1m 处为原则. 5. 打捞 9-5/8” CSG 并甩下. 打捞 9-5/8” CSG BHA: RSP 9 CSG Spear body W/RSP 9-3-3 Slips+5”DP. 磨铣 9-5/8” CSG 切断口(Top of stub)并记录实际的断口深度.

6.

6.1 磨铣 BHA: 8-1/2”领眼磨鞋+12-1/4”稳定器+X/O+8”DC1 柱(或 6-1/4”DC1 柱)+X/O+5”DP. 6.2 磨铣参数: 钻压 0.5~3T(1.1KLBS~6.6KLBS). 30~50RPM. 50~100SPM 7. 套铣切断口以下 9-5/8”CSG 并替出井内油基泥浆.

7.1 套铣 BHA: 11-3/4”OD x 12m long 铣管 W/4-1/2” IF Box top conn+5”DP 7.2 套铣参数: 钻压 0~3T(0~6.6KLBS) 30~50RPM 50~100SPM. 8. 试下和正式下入 9-5/8”CSG 补丁. 试下 BHA: 9-5/8”CSG Patch+9-5/8” BTC Pin x 4-1/2”IF Box+5”S-135DP.试下前取出卡瓦及盘 根等.

8.1 补接 BHA: Bowen 9-5/8” x 4.97m long casing patch + 9-5/8” x 47# N-80 Butt. B x P Casing+X/O(9-5/8”Butt.Pin x 4-1/2”IF Box)+TOP DRIVE. 8.2 补接重叠段长度: 约 1.80~2.50m 长,以 9-5/8”CSG 切断口(顶部)高出 Casing Patch 内卡瓦
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1~1.70m 为原则. 8.3 补接时下至断口以上 2m 左右缓慢下放直至遇阻套入, 遇阻不超过 5 吨(11KLBS),否则稍许右 转将 9-5/8”CSG 鱼顶拔入补丁内,此时要注意泥线悬挂器下入工具倒扣. 9-5/8”CSG 鱼顶进入 补丁内卡瓦顶部时将会遇阻,此时需加至 5 吨(11KLBS)左右将盘根保护套的剪钉剪断, 剪断后 加压 20-40 吨再套入 1-1.70m 同时 MLH 坐到位即可. 9. 下 Bowen ITCO Releasing Spear 将 9-5/8”CSG 拉直并让补丁内的卡瓦承受 25~30 吨拉力(即让 切断口以下 360~430m9-5/8”CSG 处于张力状态.

9.1 拉直 9-5/8”CSG BHA: Bowen ITCO 9-5/8” Releasing CSG Spear W/8.681”OD Grapple+5”DP.

9.2 操作措施: A. ITCO 9-5/8” Releasing CSG Spear 下入前务必使卡瓦与释放环接触. B. 下至 9-5/8”CSG 切断口前 2m 左右时要缓缓下放,直至卡瓦进入 9-5/8”CSG 0.5m~1m 时为止. C. 接顶驱在中性状态左旋 1~2 圈直到略有扭矩显示为止. D. 过提拉力前,将 MLH 以上的 9-5/8”CSG 固定好,防止 MLH 以上套管在过提中上行,然后过提拉 力 25~30 吨(55~66)千磅,突然下放至原悬重使补丁内卡瓦承受 25~30 吨拉力,在提放过程中记 录方入变化. E. 在中性点时右旋钻具 2~3 圈,起出 9-5/8”Releasing CSG Spear. 10. 其他注意事项:

10.1 配套管柱长度时,要求泥线悬挂器坐好后,9-5/8”鱼顶超过补丁内卡瓦 1~1.70m 左右. 10.2 9-5/8” x 47# N-80 Butt. B x P 套管紧扣扭矩 1270 kg-m (9200FT-LBS)左右.要求接箍台肩上到 与“△”底线齐平或±1 扣(5.08m/m)同时接箍无过热现象. 10.3 下 ITCO9-5/8”可释放捞矛时,要求 5”钻杆接头扣紧扣扭矩达 20000-22000FT-LBS. 10.4 下 9-5/8”Casing patch 时,最后 1 根套管丝扣涂黄油,用链钳上紧即可.当坐好泥线悬挂器的同时 9-5/8”CSG 鱼顶超过补丁内卡瓦 1~1.70m 后,将最后 1 根套管甩下并防止中间套管松扣. 11. 9-5/8”CSG 用可释放捞矛拉直落鱼使补丁内卡瓦承受 25~30 吨张力后,将最后 1 根套管再接上 并防止泥线悬挂器下入工具倒扣.

12. 9-5/8”CSG 补丁试压合格后,从泥线悬挂器处倒开,起出送入工具以上套管,安装井口 BOP 组,
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下光钻杆至泥线悬挂器以上 1M 进行环空挤注水泥浆作业,封固 9-5/8”CSG Patch. 13. 将钻杆下过泥线悬挂器 10M,大排量冲洗井口 2~3 周以上后关 BOP 蹩压候凝.

六.事故案例:

案例 1.平湖油田 PHAa5 井 5”S-135 钻杆母接头台肩胀大滑脱事故. 2002 年 11 月 11 日PHAa5 井 12-1/4”PDC钻头钻到井深 3172.44m后起钻. 起到 88 立柱 2574m 时开始严重遇卡,当时井内泥浆密度 1.14SG.11 月 12 日 0:45 当钻头起到井深 1621m左右时又严重遇 卡,接动力水龙头循环划眼 2×85SPM,4Mpa,由于动力水龙头马达未限位,扭矩转速失控,扭矩蹩到 1000~1400Amps,转速达 240Rpm.平台剧烈颤动,上提悬重由 230Kips,降到 130Kips,悬重降了 100Kips,立即下探鱼顶深 1553.51m,起完发现最下 1 根 5”S-135 钻杆公接头丝扣全都损坏,台肩 磨坏。井内落鱼 12-1/4”PDC BIT+12-1/4”PD900BU(9”旋转导向工具)+9-1/4”PD900CU(9”旋 转导向工具电子部分)+12.13”stab+8”Float Sub+CDR(双层电阻率补偿)+8-1/4”power pulse(MWD) +ISONIC(声波工具) +ADN-8(方位角孔隙度中子度)+8”DC×2+7-3/4”F/J+ 7-3/4”EQ Jar+X/0+5”HWDP×3+5”S-135 DP=1621.14m (落鱼有 Schlumberger 的 power drive 旋转导向工具, MWD、 LWD 及中子源价值 180 万美元)。 处理经过: 1-4 次下 11-1/4”卡瓦打捞筒打捞都不成功。 第 其中内装 6-5/8”、 6-1/2”兰卡、 6-3/4” 螺卡各一次均套不进鱼顶,内装 7-5/8”兰卡可以套进鱼顶但抓不住。 第 5 次下 11-1/4”铅印打印,鱼顶母接头台肩印痕直径达Ф192,比标准直径Ф168.28 胀大 23.72mm. 第 6 次下深圳远东石油工具有限公司特制的对扣接头下去对扣,特制对扣接头尺寸如图所示:
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对扣经过:对扣钻具组合:特制对扣接头+6-1/2”F/J+6-1/2”EQ Jar+5”S-135 钻杆。2002 年 11 月 15 日 9:10 开始对扣。对扣前悬重上提 160 Kips,下放 140 Kips,双泵 143 SPM 5.8Mpa.泥 浆密度 1.15SG。9:25 降低泵速 20SPM,0.5Mpa,下放特制对扣接头插入鱼顶母扣内,泵压由 0.5Mpa 上升至 1.8Mpa,此时悬重 140 Kips,停泵,对扣分别正转 3 圈、3 圈、1 圈、4 圈、3.5 圈,共计 正转 14.5 圈,对扣扭距 400-650Amps,最后 650Amps 蹩了 3 分钟,分别倒回 2 圈、2 圈、1/4 圈、3 圈、3 圈,共计倒回 10.25 圈,实际对扣 4.25 圈。对完扣后上提悬重增加到 200 Kips,开泵 7Smp, 泵压憋到 2175Psi,钻头水眼不通,后大幅度上下活动, 水眼憋通,泵速 20-42SPM, 12Mpa。 泵速 110SPM, 泵压 2800Psi,上提到 350 Kips,未解卡。 解卡经过: 11 月 16 日 0:00-01:15 泵入解卡液(Pipe-lax + 柴油)15.2 立方.泵入泥浆 26.4 立方,(解卡 液替到环空钻头以上 150 米).上下活动加上击未解卡。 11 月 19 日 13:00-14:30 注入解卡液(Pipe-lax+柴油)41.6 方(泵冲 65SPM,泵压 1700PSI), 固井泵替泥浆 22.7 方, 解卡液井底以上环空泡 400m,钻具内留 700m.回压 0.5Mpa. 11 月 19 日 14:30-11 月 20 日 10:25,环空浸泡解卡液,每半小时顶替 10 冲,随即上击 5-10 次,每次上下活动范围 70-450KLBS,正转 4 圈,憋扭矩达 600AMPS,释放扭矩,倒回 2.5 圈,浸泡约 20 小时后,11 月 20 日 10:20 上提到 600KLBS,悬重突然降到 380KLBS,立即下放到 70KLBS,上提到 330KLBS 时,6-1/2”打捞震击器震击,之后又听到上击的震击响声,判断是被卡 7-3/4”EQ Jar 震 击的,说明鱼已活了,随即开大排量循环加上击,11 月 20 日 10:30 上提到 450 Kips 时悬重自动 降到 350Kips,活动范围达 1 个立柱,说明解卡了。但需开泵才能起出立柱,边循环边起出 5 柱钻杆 后就正常了。

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案例 2. 深圳分公司南海 6 号陆丰 13-2A3h 井 Weatherford AH 液压坐封工具脱不了手事故.

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2001 年 10 月 8 日

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