当前位置:首页 >> 电力/水利 >>

火力发电厂电气设计


第一部分 设计说明书
1 概述 1.1 原始资料 1.1.1 工程概况
某地区根据电力系统的发展规划, 拟在该地区新建一座装机容量为 2400MW 的 火力发电厂,发电厂安装 4 台 600MW 机组,发电机端额定电压为 20kV,此电厂一 期工程计划安装 2 台 600MW 的汽轮发电机组,型号为上海汽轮机有限公司的

QFSN-600-

2 型,发电机额定电流 19245A,功率因数为 0.9,安装顺序为#1、#2
机,厂用电率为 8%,机组年利用小时最大为 6000 小时,出线 2 回与 500kV 的系 统相连,2 回线路输送功率相等,每回线路的最大负荷 510MW ,最小负荷为

496MW;二期工程计划安装 2 台 600MW 的汽轮发电机,本次设计以一期工程为
例。

1.1.2 计算参数 #1、#2 机经变压器与 500kV 的系统相连,以 100MVA 为基数值归算到本
厂 500kV 母线上阻抗为 0.048。

1.1.3 厂址条件
厂址位于海边,水源充足,附近有煤矿,周围地势平坦,并具有主干铁路与外相 连。

1.1.4 气象条件 DT 发电厂所在地最高温度为 40℃;最高月平均温度为 25℃;风向以东北风
为主。

1.2 设计主要内容
发电厂是电力系统的重要组成环节,它直接影响整个电力系统的安全与经济运 行, 本设计主要讲述了电气主接线和主变的选择,阐述了电气一次部分及其设备选择 的原则内容,力求概念清楚,层次分明。
1

设计说明书包括电气主接线的设计,主变压器的选择,短路电流的说明,电气设 备的选择,厂用电的设计,发电厂平面布置优化设计,防雷保护设计。设计计算书包 括短路电流计算, 电气设备的校验计算和防雷范围的计算。设计图纸包括电气主接线 图,厂用电接线图,电气平面图和部分设备的剖面图。

2

2 电气主接线设计 2.1 电气主接线设计的原则
电气主接线是发电厂电气设计的首要部分,也是构成电力系统的主要环节。电气 主接线的确定与电力系统整体及发电厂本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相 关, 并且对电气设备选择、 配电装置、 继电保护和控制方式的拟定有较大影响。 因此, 主接线的正确、合理设计,必须综合处理各个方面的因素,经过技术、经济论证比较 后方可确定[1]。

2.2 大型发电厂电气主接线的基本要求
大型发电厂电气主接线应满足可靠性、灵活性和经济性的要求 ;应满足电网调 峰和事故备用的要求 ;应满足《电力系统安全稳定导则》的要求;有利于电厂的运 行管理和适应厂网分开及竞价上网的需要;应尽量简单。

2.2.1 可靠性
安全可靠是电力生产的首要任务, 保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本要 求,而且也是电力生产和分配的首要要求。停电不仅给发电厂造成损失,而且给国民 经济带来的损失将更加严重。 主接线可靠性的具体要求:断路器检修时,不宜影响对系统的供电;断路器或母 线故障以及母线检修时, 尽量减少停运的回路数和停运时间,并要求保证对一级负荷 全部和大部分二级负荷的供电;尽量避免发电厂全部停运的可能性。

2.2.2 灵活性
电气主接线应能适应各种运行状态,并能灵活地进行运行方式的转换。灵活性包 括以下几个方面:

(1)操作的方便性:电气主接线应该在满足可靠性的条件下,接线简单,操作方
便,尽可能地使操作步骤少,以便于运行人员掌握,不致在操作过程中出差错。

(2)调度的方便性:电气主接线在正常运行时,要能根据调度要求,方便地改变
运行方式,并且在发生事故时,要能尽快地切除故障,使停电时间最短,影响范围最 小,不致过多地影响对用户的供电和破坏系统的稳定运行。
3

(3)扩建的方便性:对将来要扩建的发电厂,其接线必须具有扩建的方便性。尤
其是火电厂, 在设计主接线时应留有发展扩建的余地。设计时不仅要考虑最终接线的 实现, 还要考虑到从初期接线到最终接线的可能和分段施工的可行方案,使其尽可能 地不影响连续供电或在停电时间最短的情况下,将来能顺利完成过渡方案的实施,使 改造工作量最少。

2.2.3 经济性
主接线在满足可靠性、灵活性要求的前提下做到经济合理,经济性从以下几个方 面考虑:

(1) 投资省:主接线应简单清晰,以节约断路器、隔离开关、电流和电压互感器、
避雷器等一次设备的投资, 要能使控制保护不过于复杂,以利于运行并节约二次设备 和控制电缆投资;要能限制短路电流,以便选择价格合理的电气设备或轻型电器。

(2)占地面积小:主接线要为配电装置布置创造条件,以节约用地和节省构架、
导线、绝缘子及安装费用。对大容量发电厂或变电站,在可能和允许条件下,应采取 一次设计,分期投资、投建,尽快发挥经济效益。

(3)电能损失少:经济合理地选择主变压器的型式、容量和数量,避免两次变压
而增加电能损失。

2.3 主接线的接线方式选择
目前大型发电厂电气主接线的典型方案:大型发电厂一般采用 220~500 kV

(750kV)一级电压等级直接接入系统,330kV 以上的发电厂大多采用 3/2 接线方式
(即 1 台半断路器接线方式) 也有采用 1/2 和环形母线多分段接线。

2.3.1 3/2 接线方式 3/2(一个半断路器)接线,这种接线方式是从双母线双断路器接线方式演变而
来。最大的优点是任何一台断路器发生故障退出运行,不影响任何一个回路的正常运 行,甚至当一段母线故障后,也不会影响供电。具有较高的供电可靠性和灵活性。与双 母线双断路器接线方式相比,每一回路可以少半台断路器,符合经济性的要求。3/2 接 线图如图 2.1 所示

4

一期 二期

Ⅱ母线

Ⅰ母线









图 2.1 3/2 接线图

3/2 接线方式具有较强的优势,到现在为止仍被广泛应用在大型发电厂和变电所
中。 3/2 接线方式用于出线回路数较多的枢纽变电所,优势特别明显,并会在今后相当 长的时间被采用,但是 3/2 接线在大型发电厂也存在下列问题

(1)为了使潮流分配合理,电源侧和负荷侧的回路必须搭配在 1 串断路器内,以
减少母线中流过的电流。线路断路器要求采用分相操作的操作机构,以满足单相重合 闸的要求。而发电机—变压器组断路器要求采用三相联动的操作机构,以防止发电机 非全相运行,这样中间断路器不可能同时满足 2 种功能的要求。

(2)在继电保护上存在“和电流”等问题,容易引起保护误动。为防止误动,要采
取一定的技术措施,如加装“和电流”保护器等,使保护接线复杂化。中间断路器为 2 个回路公用,使控制回路接线变得复杂,甚至有可能出现集控和网控两地控制的现象, 为防止误操作,在控制回路需加装闭锁回路, (或在软件上加装闭装操作回路) ,使控 制回路变得更为复杂。

(3)发电机的启、停操作相对比线路操作要多,发电机解列后,为保持 1 串断路
器的完整性,经过一番倒闸操作后,把发电机——变压组所联的 2 台断路器投入。当
5

发电机需要并网时,先要经过一番倒闸操作后,把发电机—变压器的 2 台断路器断开 后,才能并网操作, 因此操作较为复杂。为此, 根据 DL5000—2000《火力发电厂设 计规程》13.2.8 条规定:“技术经济合理时,容量为 600 MW 机组的发电机出口可 装设断路器或负荷开关”,这样可以减少启、停机时,主变高压侧 2 台断路的操作次 数。水电机组因调峰需要,启、停频繁,均采用发电机出口断路器( GCB ) 。由于 大型发电机 GCB 只有瑞士(ABB) ,法国(ALSTHOM)等少数厂商有制造和研发能 力,所以价格非常昂贵,在火电厂中严格控制应用。

2.3.2 1/2 接线方式[2] 1/2 接线方式是一种由常规双母线接线方式演变而来的“单双断路器”接线方
式,简写为 1/2 接线,这里的“1”是指发—变组用 1 台断路器控制,“2”是指线路 用 2 台断路器控制。1/2 接线如图 2.2

一期 二期









图 2.2 1/2 接线图

1/2 接线的基本接线方式与常规双母线接线方式相同,相应的控制和保护也与常规
双母线基本相同,由于没有母联与旁路,故母线保护比常规双母线更简单、可靠。对
6

于机组较多的发电厂,在断路器可靠性有保障的前提下,发—变组适当降低一点可靠 性,用 1 台断路器控制则比较经济。而对超高压、重负荷的线路,从系统安全稳定角 度出发,用 2 台断路器控制 1 回线路则比较可靠。 随着电力系统容量的不断扩大,单机容量在全系统容量中所占比率相对减少,发 电机组因故退出运行,对全系统的影响也相应减少,按 N-1 原则,不会引起系统的稳定 问题。随着超高压断路器制造质量和可靠性的提高,因断路器故障造成发电机组退出 运行的可能性越来越小。反之随着输电线路电压等级的提高和长距离输电的需要,系 统稳定问题比较突出。综合上述因素,提出一种接线简单、清晰,操作灵活、方便,投 资相对节省的 1/2 接线方式。

(1)1/2 电气主接线的优点 ①发—变组高压侧断路器可以采用电气联动的断路器,能有效止制非全相运行事
故的发生。由于水电机组一般在发电机出口装有 GCB,主变高压侧断路器操作的次 数相对较少,非全相运行的可能性要比火电机组小得多。

②在继电保护上不存在“和电流”的问题,可使继电保护回路接线简化而可靠。 ③由于没有中间断路器,使断路器的控制为一一对应的控制方式,简化断路器的控
制回路、同期回路和保护回路的接线,相应简化操作程序,减少误操作的可能性。

④从运行的可靠性分析来讲, 1/2 接线的最大特点是发—变组与线路在一次和二
次控制、保护完全分开,结线简单、清晰,互不牵连,不存在中间断路器两地控制的问 题,不易发生误操作。可集中控制,也可分网控、集控控制,发—变组的启、停操作对 系统的接线方式(运行方式)不影响,对系统的安全稳定有好处,容易实现厂网分开的 管理体制。

⑤在 3/2 接线方式中有失灵保护的配合问题、继电保护的检修问题、电流互感器
和电压互感器的配置问题、 二次线安装单位的划分问题、同名回路的配置等一系列问 题,而在 1/2 接线方式中基本不存在。所以 1/2 接线的二次接线大为简化,可降低二 次回路的故障几率,有利于运行和检修,有利于电气主接线整体可靠性和系统安全稳 定性的提高。

(2)1/2 电气主接线的缺点
由于 1/2 接线是从双母线接线演变而来,存在双母线接线方式的缺点,即当一段 母线故障或断路器失灵保护动作时,该段母线失电,使全厂一半机组要退出运行,有可
7

能造成系统失去稳定。但母线故障的几率极低。

2.3.3 环形母线多分段接线
环形母线多分段接线的每段母线可连接一回发电机和一回发电机—变压器组, 相 当于以发电机—变压器—线路与环形母线多分段相连接, 日本东京电力公司沿海大型 电厂 500kV 配电装置已经运用。环形母线多分段接线图如图 2.3









图 2.3 环形母线多分段接线图

环形母线多分段优点: 设备投资和占地面积方面少, 且继电保护和二次回路简单, 并可做单层屋内布置,特别适用于严重污秽而采用屋内配电装置的发电厂。 环形母线多分段缺点: 此接线出线断路器不便设旁路设施,必须配合线路进行检 修,因而只能采用质量可靠,检修周期超过 20 年的 SF6 断路器。与一个半断路器 相比,其可靠性和灵活性明显降低,其灵活性不足只能靠断路器的质量来弥补。 此发电厂单机容量为 600MW,一期工程容量达到 1200MW,总容量将达到

2400MW,属于大型火电厂,该电厂在未来电力系统中的作用和地位至关重要,且
年利用小时数为 6000h>5000h,大于电力系统发电机组的平均最大负荷利用小时 数。该电厂为火电厂,在电力系统中将主要承担基荷,从而该厂主接线设计务必着重 考虑其可靠性,因此采用 3 /2 接线。其主接线图见附图 1。

8

3 主变压器的选择 3.1 主变选择的原则
主变容量一般按发电厂建成后 5~10 年的规划输送容量来进行选择,并适当考 虑远期 10~20 年的负荷发展。如果主变容量选得过大,台数过多,不仅增大投资, 增大占地面积,而且也增加了运行电能的损耗,设备未能充分发挥效益,若容量选得 过小,将可能封锁发电机剩余功率的输出或者不能满足用户用电的需要 。 根据发电厂向系统输送容量的大小和电网结构来确定主变的容量。 对于对系统有 重要影响的发电厂, 应考虑一台主变停运时, 能保证发电厂 70%~80%的电能输出, 机组容量为 200MW 以上的发电厂采用发电机双绕组变压器单元接线接入系统。
[3]

3.2 主变容量的确定
大型发电厂采用单元接线,根据运行经验,变压器的容量应保证在有一台检修的 情况下,其他变压器能输送全部容量的 70%,按原始资料提供的数据(按最大输送容 量算),因此本设计的主变每台应带负荷为:(510× 0.7=714MW,查《发电厂 2)× 电气部分课程设计资料》,选定变压器的容量为 720MW.由于变压器只有两个电压 等级, 所以这里选择双绕组变压器,单元接线时变压器容量应按发电机的额定容量扣 除本机组厂用负荷后,留有 10%的裕度来确定。 即 600MW× (1-8%)÷ 85%× 110%=714.4MW<720MW,满足要求。

3.3 调压方式的确定
为了保证系统的供电质量, 电压必须维持在允许范围内。通过变压器的分接头开 关切换,改变变压器高压部分绕组匝数,从而改变其变比,实现电压调整。切换方式 有两种:不带电切换,称无励磁调压,调整范围通常在 10%以内;另一种是带负荷 切换,称为有载调压,调整范围可达 30%。其结构复杂,价格较贵,主要适用接于 出力变化大的发电厂的主变压器,以保证母线电压恒定。该发电厂出力基本恒定,因 此该发电厂主变采用励磁调压。

3.4 冷却方式的选择
电力变压器的冷却方式随变压器型式和容量不同而异,一般有自然风冷却、强迫
9

风冷却、强迫油循环水冷却、强迫油循环风冷却、强迫油循环导向冷却。 自然风冷却及强迫风冷却适用于中、小型变压器;大容量变压器一般采用强迫油 循环风冷却。在水源充足的条件下,为压缩占地面积,也可采用强迫油循环水冷却方 式。主变的容量较大因此主变采用强迫油循环风冷却。

3.5 主变相数的选择 DL-5000-2000《火力发电厂设计技术规程》规定:与容量为 300MW 及
以下机组单元连接的主变压器,若不受运输条件的限制,宜选用三相变压器。与容量 为 600MW 机组单元连接的主变压器,应综合运输和制造条件,经经济和技术比较 后,选用单相或三相变压器。当选用单相变压器组时,根据所连接的电力系统和设备 情况,确定是否需要装设备用相 。
[4]

DT 发电厂位于沿海,规划建设 4 台 600MW 级的火电机组,总容量为 2400MW,本工程分两期建设,一期工程为 2 台国产 600MW 机组,上网电压为 500kV,已通过初步设计审查,通过技术经济比较和考虑 DT 发电厂地处沿海可以
海运的优越地理位置,主变选型确定为全容量三相变压器。下面就以 1 台 SFP-

720MVA/500kV 三相变压器与 3 台 DFP-240MVA/500kV 单相变压器组在运
输条件、技术和经济上进行论证。

3.5.1 单相与三相变压器组在运输条件、技术和经济上比较 (1) 运输情况的比较: 运输大容量变压器尤其是 500MVA 及以上容量的变压器,
困难很大,主要受运输重量、高度和宽度等因素的影响。

① 铁路运输:铁路运输受桥梁、铁路承重及铁路涵洞等因素的限制。如配 600MW
机组的升压变压器(720MVA/500kV),其重量和尺寸超出正常运输的限制条件,必 须采用特殊的运输方式, 需要增加运输车辆的改造费、通过路段桥梁的加固费和对铁 路正常运力的干扰费,这笔费用很大。

②公路运输:公路运输受桥梁、路基、运输车辆等因素的限制。桥梁的加固费、
公路的加宽费、重新修建公路费等投资较大。

③海运:DT 发电厂地处沿海,已有 5000t 级重件码头,具有很好的运输条件。
目前国内制造厂家如沈变、保变、重庆

ABB
10

和常州东芝,也具备运输全容量三相

变压器的条件,其中沈变、保变可通过公路运输至海港再海运到电厂重件码头,重庆

ABB、常州东芝可先通过内河再转海运到电厂重件码头。沈变、保变和重庆
均为三峡工程

ABB

840MVA C
[5]

的大容量变压器的运输做过详细方案,证明运输方案是可

行的。沈变为沙角

电厂、常州东芝为福建后石电厂制造的大容量变压器,均有过

成功的运输经验 。因此在运输条件上,选用全容量三相变压器是可行的。

(2)三相变压器与单相变压器组的技术比较 ①三相变压器效率高,在同等负载损耗下,三相变压器比单相变压器组的空载损
耗要低 20kW 左右。

②三相变压器占用场地小,有利于用地紧张的电厂,安装调试方便。 ③三相变压器渗漏油点少,产品维护方便。 ④三相变压器运输尺寸较大,对于运输条件要求较高,比较适宜于海运,DT 发
电厂的地理位置非常适合大型变压器的运输。

⑤单相变压器在实际运行中存在三相不平衡时,可能会产生磁振荡,存在事故隐
患。

⑥ 沈 变 、 保 变 与 德 国 西 门 子 公 司 的 合 作 制 造 三 峡 枢 纽 工 程 SSP - 840MVA/500kV 电 力 变 压 器 , 国 内 变 压 器 制 造 厂 家 已 具 备 生 产 SFP - 720MVA/500kV 三相变压器的技术和能力。 ⑦在招投标过程中,保变、重庆 ABB、常州东芝变压器均获得了国外厂家的质量
担保,其中东芝为常州东芝变为台山发电厂制造的变压器承担法律和经济上的责任。

⑧采用 3 台变压器的可靠性和 1 台三相变压器差不多,而增加 1 台备用相又增加
投资。 目前, 随着大容量变压器技术的发展, 变压器的可靠性均满足设计、 生产的要求。 因此,在技术和制造能力上,选用全容量三相变压器也是可行的。

(3)三相变压器与单相变压器组的经济比较 ①三相变压器占用场地小,节省了大量的土地资源和土建费用。 ② 三相变压器避免了单相变压器使用离相封闭母线联结组别的连接,节约了大量
离相封闭母线,另外延伸到高压厂变的共相封闭母线也得到了节约。

③三相变压器比 3 台单相变压器组检修和维护费用少。 ④三相变压器空载损耗低,大大降低了成本。
11

⑤三相变压器的制造成本低,可以降低采购成本。SFP-720MVA/500kV 三相
变压器价格比 3 台 DFP-240MVA/500kV 单相变压器组的价格低 240 万元。因 此,在经济上选用全容量三相变压器是合适的。 三相变压器与单相变压器组的综合比较详见表 3.1
表 3.1 500kV、720MVA 变压器技术及经济比较 类别 项 型 目 号 三相变压器 SFP-720MVA/500kV 720 三相 280 1230 360 450 空载损耗低 材料消耗少 高 单相变压器 3 台 DFP-240MVA/500kV 3× 240 单相 3× 100 3× 410 3× 147 3× 195 空载损耗高 材料消耗多 低

额定容量 /MVA 相数 技术 参数 空载损耗 /kW 负载损耗 /kW 运输重量/t 重量总计/t 损耗 材料消耗 效率 技术 比较 运输 可靠性 其它 报价/万元 采购成本 经济 比较 维护费 基建费 变电成本

运输条件要求较高,比较适宜于海运。 运输条件要求较低。 已具备生产的技术和能力。 已制造过多台, 技术相对成熟。

占用场地小, 安装方便, 便于维护检修。 安装调试工作量大。 1500 制造成本低,降低采购成本。 1740 采购成本较高。

便于检修和维护, 节省了变压器的运行 运行及检修费用较高。 及检修费用。 节省了大量的土地资源以及基建费用。 一次性投入较高。 空载损耗低,降低了变电成本。 空载损耗高,变电成本较高。

12

三相变压器在技术经济上均优于单相变压器组, 性价比较高, 根据 DT 发电厂地 处沿海的优越地理位置, 采用三相变压器运输条件是允许的。 因此, 在技术和经济上, 主变选型确定为全容量三相变压器是可行的。主变选择结果见表 3.2。
表 3.2 主变选择结果 型号 容量 变比 阻抗 SFP 720MW 525± 2.5%/20 2× 13.5% 接线方式 相数 调压方式 冷却方式 YNd11 三相 励磁调压 强迫油循环风冷却

13

4 短路电流的计算说明 4.1 短路电流计算的目的
在发电厂电气设计中, 短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算目的主要有 以下几个方面: 在选择电气设备时, 为了保证设备在正常运行和故障状况下都能安全、可靠的工 作。同时又力求节约资金,这就需要按短路情况进行全面校验。 在设计屋外高压配电装置时,需按短路条件校验软导线相间和相对地安全距离。 在选择继电保护方式和进行整定计算,需以各种短路时的短路电流为依据。 接地装置的设计,也需用短路电流。

4.2 短路电流计算条件 4.2.1 基本假定
正常工作时,三相系统对称运行;所有电流的电功势相位角相同;电力系统中所 有电源均在额定负荷下运行; 短路发生在短路电流为最大值的瞬间;不考虑短路点的 衰减时间常数和低压网络的短路电流外,元件的电阻都略去不计;不考虑短路点的电 流阻抗和变压器的励磁电流; 元件的技术参数均取额定值,不考虑参数的误差和调整 范围;输电线路的电容略去不计 。
[6]

4.2.2 一般规定
验算导体和电器动稳定、 热稳定以及电器开断电流所用的短路电流,应按本工程 设计规划容量计算, 并考虑电力系统远景的发展计划; 选择导体和电器用的短路电流, 在电器连接的网络中, 应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电 电流影响;选择导体和电器时,对不带电抗回路的计算短路点,应选择在正常接线方 式时短路电流最大点;导体和电器的动稳定、热稳定和以及电器的开断电流,一般按 三相短路计算。

4.3 计算公式的说明
三相短路冲击电流的计算公式 :

ib ? Kb 2 I f
14

(4.1)

在电阻较小的电路中,式(4.1)中短路电流冲击系数 Kb ? 1.8 三相短路全电流最大有效值的计算公式:
’ I b ? Kb I f ? 1 ? 2( Kb ? 1)2 I f

(4.2)

其式中 I f 为短路电流的有名值 短路容量计算公式:

S ? 3U av I f
4.4 三相短路计算结果

(4.3)

短路发生在 K1 (K2) 时短路电流的标幺值为 53.0146, 有名值为 145.7576kA 按式(4.1)得冲击电流:370.98kA 按式(4.2)得全电流最大有效值:220.09kA 按式(4.3)得短路容量:5049MW 短路发生在 K3 时,短路电流的标幺值为 57.3334,有名值为 6.3052kA. 按式(4.1)得冲击电流:16.05kA 按式(4.2)得全电流最大有效值:9.52kA 按式(4.3)得短路容量: 5460.30MW 三相短路计算结果见表 4.1
表 4.1 短路计算结果 短路点额 定电压 短路点平 均电压 短路电流周期分量 有效值 Ik/kA 145.7576 6.3052 稳定值 I∞/kA 145.7576 6.3052 短路冲击电流 短路容量 有效值 Ib/kA 220.09 9.52 最大值 ib/kA 370.98 16.05 Sk/MW 5049 5460.30

编号

Un/kV K1/K2 K3 20 500

Ua/kV 21 525

15

5 电气设备选择说明 5.1 电气设备选择的一般原则
正确选择电气设备是电气主接线和配电装置达到安全、经济运行的重要条件。在 进行电器选择时,应根据工程实际情况,在保证安全、可靠的前提下,积极而稳妥地 采用新技术,并注意节省投资,选择合适的电气设备。 尽管电力系统中各种电器的作用和工作条件并不一样, 具体选择方法也不完全相 同,但对它们的基本要求确是一致的。电气设备要可靠地工作,必须按正常工作条件 进行选择,并按短路状态来校验动、热稳定性 。
[7]

5.2 电气设备选择要求
应满足正常运行、检修、断路和过电压情况下的要求,并考虑远景发展的需要; 应按当地环境条件校验;应力求技术先进与经济合理;选择导体时应尽量减少品种; 选用新产品,均应具有可靠的实验数据,并经正式鉴定合格。

5.3 电气设备选择技术条件
选择的高压电器, 应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正 常运行。同时,所选择导线和电气设备应按短路条件下进行动、热稳定校验。 近海地区的盐雾污秽主要是受到海风作用造成的。 当空气潮湿时, 海风带着盐雾 吹来, 极易在电气设备的绝缘体上沉淀积蓄, 使电气设施受到污染。 由于盐污容易吸 收水分, 在有雾或毛毛雨的情况下, 盐污受潮, 其表面将形成多处导电小桥, 从而 引起闪络事故。此外,当台风来临时, 被卷起的海水将形成海水雨滴并积蓄在电器绝 缘体上, 从而造成瓷瓶闪络,这也是发生事故的原因之一。根据《高压架空线路和发 电厂、 变电所环境污区分级及外绝缘选择标准》 GB/T 16434—1996)的规定 , 离 ( 海岸1km以内, 当盐密大于 0.25~0.35mg/cm 时, 为I级污秽等级, 其爬电比距按
2

[8]

最高电压计算, 应该为3.10 cm /kV。DT电厂的500 kV配电装置距海边约700~

800m , 属I类污秽区,选用配电装置时应考虑海洋对电气设施的盐雾污染。
对沿海发电厂(I类污秽区) 500 kV 配电装置,普通防污型敞开式电器的外绝缘 水平已不能满足要求, 故该厂500 kV 配电装置有如下方案可供选用。
16

方案一 大爬电距离(以下简称爬距) 电气设备的户外敞开式配电装置 方案二 户内SF6 全封闭组合电器(GIS) 方案三 户外SF6 全封闭组合电器(GIS)。

5.3.1 户外敞开式配电装置的特点 500 kV 罐式断路器至今国内还没有供货及运行业绩;500 kV 户外配电装置
占地面积大, 土建工程量大, 施工安装周期长; 虽然采用大爬距电气设备, 但是由于 电气设备暴露在空气中, 防污能力较GIS 差;正常维护工作量大 。
[9]

5.3.2 户内GIS
所有G IS 厂家生产的G IS 设备都可以用于户内。沈阳高压开关厂及欧洲一些 厂家如ABB、梅兰、日兰等公司生产的设备价格上略有降低。

500 kV GIS 布置于户内,主要优点是检修环境好(尤其在严寒地区更合适, 如
伊敏发电厂500 kVGIS 等) ; 对某些厂家的产品在外暴露联接件、罐体表面处理、 汇控柜及操作机构的箱体表面处理等方面要求较低,户内GIS 具有如下优点:

(1) 防污染能力强, 全部电气元件都封闭在充气的外壳内, 电气绝缘不受导电尘
埃、盐雾污染影响(套管除外)。

(2)完全工厂化成套生产, 土建工作量小, 施工安装方便, 建设速度快。 (3)维护工作量少, 检修周期长, SF6气体泄露指标一般为每年1% , 5~10年
充气1 次, 检修周期为10~20年。

(4)设备小, 重心低, 抗震性能好。 (5)运行安全可靠性高, 无火灾危险, 外壳屏蔽接地, 没有触电危险。 (6)维护环境好, 检修较方便。
户内GIS具有如下缺点:

(1)制造检修工艺要求高, SF6气体经电弧作用形成的SF4与水反应生成含毒物
质, 检修时要采取防护措施, 防止吸入或接触中毒。

(2)进出线GIB 较长,占地面积较户外式略大。 (3)低氟化硫气体对人身的危害性较户外式大。 (4)需设置专门的检修及通风设施。
17

5.3.3 户外GIS方案
除具有户内GIS的全部优点外,与户内GIS相比还具有以下优点:

(1)进出线GIB 缩短, 占地面积较户内式小,可节省一部分投资。 (2)可节省1座约21m × 160m × 18m 的建筑物; 1台10t的遥控吊车; 及1套环
保设施(设备)、通风设施及其供电设备等。

(3)可减少由于低氟化硫气体对人身的危害。 (4)可缩短施工和安装周期。 (5)可避免GIS设备基础的户内、户外不同沉降而造成的影响。
户外GIS具有如下缺点:

(1)制造检修工艺要求高, SF6气体经电弧作用形成的SF4与水反应生成含毒物
质, 检修时要采取防护措施, 防止吸入或接触中毒。

(2)维护环境略差。
由上述可以看出,500kV GIS与户外敞开式配电装置相比,技术上非常优越,且 可少占地55% 以上,但可比初投资,户外敞开式配电装置较GIS低很多。考虑到王滩 发电厂地处海滨,受海风盐雾影响较重,且至今国内还没有一个大型海滨发电厂采用

500kV户外敞开式配电装置,而均采用G IS。虽然从技术上分析,500kV户外敞开式
配电装置可以作为此发电厂这样海滨电厂配电装置的一个选型方案,但由于目前缺少 运行维护业绩,尤其作为配电装置的核心元件 500kV罐式断路器至今国内还没有供 货及运行业绩,所以此发电厂不推荐敞开式配电装置。 通过以上技术经济分析论证,500kV户外GIS与户外敞开式配电装置相比,虽然 可比初投资高, 但技术上具有可靠性高、基本不受盐污影响、维护工作量少、施工安 装方便、建设周期短、占地面积小等优点,尤其适用于发电厂这样的滨海电厂。 户外GIS在技术上较户内GIS 优越,投资也较户内低840.64万元,而且占地面积 小, 所以这样的滨海电厂500kV配电装置宜采用户外型GIS。

5.4 组合器的选择 5.4.1 组合器的概述 SF6 气体绝缘开关装置(Gas Insulation Switchgear)也称封闭式组合电器,
18

简称 GIS,是由断路器、隔离开关、接地开关、互感器、避雷器、母线(单相或三 相)、连接管、电缆连接头、出线套管、与变压器的连接装置等多种高压电器组合而 成的成套装置, 其基本结构是以金属筒为外壳,将上述高压电器和绝缘件封闭在金属 筒内部并充入一定压力的 SF6 气体作为绝缘和灭弧介质。根据电气主接线的要求, 可以选用上述电器通过适当的连接方式以组成所需的 GIS。组合器的平面图见附图

2,组合器的剖面图见附图 3。
目前 GIS 的电压等级已包括 72.5~800kV,日本已研制成功 1100kV (双断口) 特高压 GIS,并投入试运行。与国外产品相比,国产 GIS 还存在差距
[10]



5.4.2 组合器的特点 (1)占地面积及安装空间小。由于采用 SF6 气体作为绝缘介质,导电体与金属
地电位壳体之间的绝缘距离大大缩小,因此,GIS 的占地面积和安装空间只有相同 电压等级常规电器的百分之几到百分之二十左右。

(2)安全可靠性高。全部电器元件都被封闭在接地的金属壳体内,带电体不暴露
在空气中,运行中不受自然条件的影响,其可靠性和安全性比常规电器好得多,SF6 气体是不燃不爆的惰性气体,所以 GIS 属防爆设备,适合在城市中心和其他防爆场 合安装使用。

(3)安装周期短。GIS 主要组装调试工作已在制造厂内完成,现场安装和调试
工作量较少,可以缩短发电厂的建设周期。

(4)无需检修。只要产品的制造和安装调试质量得到保证,在使用过程中除了断
路器需要定期维修外, 其他元件几乎无需检修,因而维修工作量和年运行费用大为降 低。但 GIS 的事故后平均停电检修时间则比常规发电厂要长。

(5)具有控制、计量和保护等多种功能。 (6)结构复杂,价格比较贵。GIS 设备结构比较复杂,要求设计制造安装调试
水平高。GIS 价格也比较贵,发电厂建设的一次性投资大。但选用 GIS 后,发电厂 的土建费用和年运行费用很低,因而从总体效率讲,选用 GIS 有很大优越性。

5.4.3 GIS 的母线筒结构 (1)全三相共体式结构,不仅三相母线,而且三相断路器和其他电器元件都采用
共箱筒体。
19

(2)不完全三相共体式结构。母线采用三相共箱式。 (3) 全分箱式结构。 母线采用三相共箱式, 而断路器和其他电器元件采用分箱式。 (4)三相共箱式结构的体积和占地面积小,消耗钢材少,加工工作量小,但其技
术要求高,额定电压高,制造难度大。

5.4.4 GIS 的出线方式 (1)架空线引出方式。在母线筒出线端装设充气(SF6)套管。 (2)电缆引出线方式。母线筒出线端直接与电缆头组合。 (3)母线筒出线端直接与主变压器对接。此时连接套管的一侧充有 SF6,另一
侧则有变压器油。

5.4.5 组合器型号的选择
根据电压等级和短路结果初步选择 8D5 型组合器,其参数见表 5.1 所示
表 5.1 8D5 型组合器的参数 额定电压/kV 额定馈线 电流/A 额定短路耐受 电流/kA 420~525 额定工频耐受 电压/kV 额定母线 电流/A 额定短路耐受 电流(峰值) /kA 520~680 额定开断冲 击耐受电压 /kV 额定短路开 断电流/kA 1050~1175

2000~6300

2500~8000

40100

40~100

100~270

5.5 电流互感器的选择 5.5.1 电流互感器的参数
电流互感器的型号很多,其特征由型号表示,常用型号中字母的含义如下: 第一个字母:L—电流互感器。 第二个字母:D—贯穿式单匝,F—贯穿式复匝,M—贯穿式母线型,R—装入式,

Q—线圈式,C—瓷箱式,Z—支柱式,Y—低压型。
第三个字母:L—电容式绝缘,Z—浇注绝缘,C—瓷绝缘,W—户外装置。 第四个字母:D—差动保护,B—过流保护,J—接地保护或加大容量,S—速饱和,

G—改进型,Q—加强型。
20

电流互感器的二次额定电流有 5A 和 1A 两种,一般弱电系统用 1A,强电系统 用 5A,当配电装置距离控制实较远时亦考虑用 1A,保护用电流互感器按用途可分 为稳态保护用(P)和暂态保护用(TP)两类。 电流互感器的额定的二次负荷标准值,按 GB1208—75 的规定,为下列数值之 一:5、10、15、20、25、30、40、50、60、80、100VA。当额定电流为 5A 时,相应的额定负荷阻抗值为 0.2、0.4、0.6、0.8、1.0、1.2、1.6、2.0、2.4、

3.2、 4..0 欧,当一个二次绕组的容量不能满足要求时,可将两个二次绕组串联使用。
二次级的数量决定于测量仪表、保护装置和自动装置的要求。一般情况下,测量 仪表与保护装置宜分别接于不同的二次绕组,否则应采取措施,避免相互影响。

5.5.2 一次额定电流的选择 (1) 当电流互感器用于测量时,其一次额定电流应尽量选择比回路中正常工作电
流大 1/3 左右,以保证测量仪表的最佳工作,并在过负荷时使仪表有适当的指示。

(2) 电力变压器中心点电流互感器的一次额定电流应按大于变压器允许的不平衡
电流选择,一般情况下,可按变压器额定电流的 1/3 进行选择。

(3)中性点非直接接地系统中的零序电流互感器,在发生单相接地故障时,通过
零序电流较中心点直接接地系统小得多。为保证保护装置可靠动作,应按二次电流及 保护灵敏度来校验零序电流互感器的变比, 电缆式零序电流互感器的窗口应能通过一 次回路的所有电缆; 母线式零序电流互感器的母线截面应按一次回路的电流选择,其 窗口应考虑有一根继电保护用的二次电缆要从窗口穿过。

(4)发电机横联差动保护用的电流互感器一次电流,应按下列情况选择:安装于
各绕组出口处时,一般按定子绕组每个支路的电流选择;安装于中心点连接线上时, 可按发电机允许的最大不平衡电流选择
[11]

。根据运行经验,此电流一般取发电机额

定电流的 20~30%,电流互感器的选择结果见表 5.2。
表 5.2 电流互感器的选择结果 位置 发电机侧 #1A 厂变侧 #1B 厂变侧 电抗器侧 备用变侧 型号 LMZ LMZ LMZ LC LC 变比 25000/5A 2000/5A 1000/5A 400/1A 400/1A
21

测量级精度 0.2S 0.2 0.2 0.2 0.2

保护级精度 5P20 5P20 5P20 5P30 5P20

5.6 电压互感器的选择 5.6.1 电压互感器型式的选择
电压互感器的型号含义如表 5.3 所示
表 5.3 电压互感器的型号含义 相数 J D S J 绝缘型式 G Z B 结构型式 W J

电压互感器

单相

三相

油浸式

干式

浇注式

补偿线圈

五心三线圈

接地

220kV 及以上的配电装置,当容量和准确度等级满足要求时,一般采用电容式
电压互感器,接在 110kV 及以上线路侧的电压互感器,当线路上装有载波通讯时, 应尽量与耦合电容器结合,统一选用电容式电压互感器。

5.6.2 电压互感器接线方式
在满足二次电压和负荷要求的条件下,电压互感器应尽量采用简单的接线方式。 其接线方式有二个单相电压互感器接成 V-V 形;三个单相电压互感器接成星形—星 形,高压侧中心点接地;一个三相三柱式电压互感器;一个三相五柱式电压互感器; 三个单相三线圈电压互感器

5.6.3 额定电压的选择
由于超高压线路要求双套主保护,并考虑到后备保护、自动装置和测量仪表的要 求,电压互感器一般应具有三个二次绕组,即两个主二次绕组、一个辅助二次绕组。 其中一个主二次绕组的准确度应不低于 0.5 级。 电压互感器的额定电压按表 5.4 选择。
表 5.4 电压互感器的额定电压 型式 一次电压(V) 接于一次线电压 上(如 V/V 接法) 接于一次 相电压上 二次电压 (V) 第三绕组电压(V)

Ux

100 100/

单相

U x /3

3
22

中心点非直接 接地系统

100/3、100/

3

中心点直接 接地系统 三相

100 100/3

Ux

100

电压互感器的选择结果见表 5.5
表 5.5 电压互感器的选择结果 位置 500kV 出线侧 发电机侧 发电机侧 备用变高压侧 型号 JVJ JDJ JSJ JVJ 变比
500 0.1 0.1 0.1 / / / / 0.1kV 3 3 3 3

20 0.1 / / 0.1kV 3 3

20 0.1 0.1 0.1 / / / kV 3 3 3 3
500 0.1 0.1 0.1 / / / / 0.1kV 3 3 3 3

5.7 绝缘子和穿墙套管选择 5.7.1 绝缘子和穿墙套管选择的要求
发电厂与变电所的 3~20kV 屋外支柱绝缘子和穿墙套管,当有冰雪时,宜采用 高一级电压的产品; 母线型穿墙套管不按持续电流来选择,只需保证套管的型式与母 线的尺寸相配合。

5.7.2 绝缘子和套管型式的选择
屋外支柱绝缘子一般采用棒式支柱绝缘子,屋外支柱绝缘子需倒装时,宜用悬挂 式支柱绝缘子, 屋内支柱绝缘子一般采用联合胶装的多棱式支柱绝缘子,穿墙套管一 般采用铝导体穿墙套管,对铝有明显腐蚀的地区如沿海地区可以例外,在污秽地区, 应尽量选用防污盘形悬式绝缘子。 悬式绝缘子片数选择可按照额定电压和泄漏比距选择。330kV 和 500kV 可用

XP-10 型绝缘子。
根据上述要求,本次设计中 500kV 侧采用棒式支柱绝缘子的型号为 ZS—500, 绝缘子选用 35 片 XP-10 型悬垂绝缘子串。

23

6 厂用电的设计 6.1 厂用电的设计原则
厂用电的接线形式与机组容量密切相关,单机容量越大,在电力系统当中占有的 地位越重要,则接线形式要求的可靠性越高。此外,机组的蒸汽压力、温度等参数越 高、机组的自动化水平越高、相应地对供电可靠性和灵活性的要求也就越苛刻。不仅 要求机组在正常运行和起停时有安全可靠的供电能力, 而且要求工艺系统的辅机故障 或电力系统发生短路且系统电压波动、频率摇摆等事故状态下,都应该可靠的供电, 且要求保证电能的质量。

6.1.1 厂用电系统的基本要求 (1)厂用电系统应按机组单元自成体系,每台机组的厂用电系统能在允许的频率、
电压质量范围内正常工作, 不受外部电力系统故障的干扰,同时一台机组的故障不影 响其它发电机组的正常运行。

(2) 配置合理而经济的启动/停机电源和备用电源。 当采用专门的启动/备用电源时,
要求工作电源故障时电源的切换快速简便。

(3)在满足机组安全运行的前提下,厂用电系统力求简洁清晰。 (4)合理地配置全厂性公用负荷。
随着600MW机组越来越多的采用超临界参数和脱硫装置, 电动给水泵容量和厂 用电负荷大幅度增加,对高压厂用电接线的设计提出了更高的要求。

6.1.2 厂用电接线方式的几个主要因素 (1)600MW机组的高压厂用工作电源,按机组单元自成体系的要求,从发电机
出口引接。 由于发电机引出线及高压厂用工作变压器高压侧厂用分支全部采用分相封 闭母线, 多年的运行经验表明, 不仅接线清晰美观, 而且避免了短路故障, 安全可靠。

(2)600MW机组高压厂用电一般采用6kV一级电压。 (3) 当发电机出口不装设断路器时, 高压厂用工作变压器高压侧采用无激磁调压,
而不采用有载调压。

24

6.2 厂用电压等级的选择
按照《火力发电厂厂用电设计技术规定》DL/T 5153—2002 中的规定:“容 量为600MW及以上的机组,根据工程具体条件采用6kV一级或3kV,10kV两级高 压厂用电压。”采用3kV,10kV两种电压等级时,10kV级短路容量较低,可选用 较低的短路开断电流水平的开关设备, 或可以降低变压器的阻抗以使大电动机起动时 母线电压裕度增大,但是,3kV电压等级的设备目前厂家批量生产很少,在电厂中采 用会在设备供货、维护、管理上带来一定的难度,并且3kV电压级所要求的短路电 流开断水平至少要50kA,国内多数开关厂不能制造,订货时经常是以6kV或10kV 设备代替,实际造成很大的浪费,通过国内外诸多工程的比较,从经济上看,高压厂 用电采用3kV、 10kV方案的综合造价并不比单一采用6kV方案优越。 同时, 采用6kV 电压等级, 只要合理选择变压器容量及阻抗值,厂用电系统的短路电流水平和电动机 起动电压均可满足设计要求。采用不同电压等级时其相应设备的比较如表6.1
表6.1 两种不同电压等级所需相应设备 设备 3kV、10kV两个电压等级 10 kV 及3 kV 均选用国产40 kA 开关柜 由于主厂房内配电间空间有限, 因此3 kV 采用双回路真空开关柜 由于国内没有3 kV 电压等级的电缆, 只 能用6 kV 电缆代替, 因此, 3 kV 选用6 kV 电缆。 6kV一个电压等级 选用国产40 kA 开关柜 真空开关柜、 F—C 回路 柜 6 kV 电缆

开关柜

电缆

6.3 厂用电接线方式
《 火 力 发 电 厂 厂 用 电设 计 技 术 规 定 》 DL/T 5153—2002 在 正文 中 规 定 : “600MW机组的高压厂用工作电源可采用一台或两台变压器。 在条文说明中注明: ” “当600MW机组采用一种高压厂用电压等级时,可采用两台分列(或两台双绕组) 变压器供4段高压厂用电母线的接线方案;在高压厂用开断设备的额定开断电流和进 线断路器的额定电流能满足要求的条件下,也可采用1台分列变压器供两段高压厂用 电母线的接线方案.” 双绕组变压器结构简单、成熟,运行故障率相对分列绕组变压器低;在机组设置 两台双绕组变压器时,一台变压器检修和故障,仍然有另一台变压器运行。
25

分列绕组变压器为每相一个高压绕组与两个或多个电压和容量均相同的低压绕 组,构成多绕组变压器。它具有以下特点:当低压侧的一个绕组发生故障时,具有限 制短路电流的作用;能减少与无故障分列母线相连的电动机流向短路点的反馈电流, 保持无故障母线有较高的残压, 可以改善电动机的起动条件和满负荷运行;每台机组 仅设置一台时,相对于两台双绕组变压器,可有效节省场地,使电厂设备减少,布置 方便;与同容量的双绕组变压器相比,分列绕组变压器结构复杂,消耗材料较多
[12]



国内一些开关厂 6~10kV 断路器的短路开断容量有了很大的提高,可以做到

50~63kV;分列绕组变压器的结构和工艺也有了很大的改善,容量最大可以做到 63/35-35MVA, 600MW工程的高压厂用电系统在设计中相应采用了单台分列 许多
绕组变压器的方案,四分段厂用电接线方式和带公用母线厂用电接线方式2种接线方 式比较如下: 方案一四分段厂用电的接线方式如图6.1所示
500kV升压站

#1发电机 #1A高压厂变 #1B高压厂变 启动、备用变 启动、备用变 #2A高压厂变

#2发电机 #2B高压厂变

厂用1A段 厂用1B段 厂用1C段

厂用1D段

厂用2A段

厂用2B段 厂用2C段 厂用2D段

图6.1 四分段厂用电接线图

1台机组设置2台三绕组的高压厂用工作变压器, 从发电机出口引接, 电压变比
均为(20± 2.5% )/6.3/6.3 kV,高压厂用工作母线段设置4 段6kV 母线段,无公 2× 用母线段。起动备用变压器为 2 台三绕组有载调压变压器,电压变比为(500± 1. 8×

25%)/6.3/6.3kV; 有载调压方式,电源从厂内原有500 kV 升压站引接。
方案二带公用母线用电接线方式如图6.2所示

26

500kV升压站 1#B高厂变 2#B高厂变

2#发电机 1#A高厂变 1#发电机 2#A高厂变

厂用1A段

厂用1B段

公用1A段

公用1B段

厂用2A段

厂用2B段

图6.2 带公用母线厂用电接线图

1台机组设置2台高压厂用工作变压器,1台为分裂三绕组变压器,电压变比为
(20± 2.5% )/6.3/6.3 kV , 选定容量: 2× 50/29/29MVA, 与高压厂用工作母线段设 置 2 段 6.3kV 母线段相连,另 1 台为双绕组变压器,电压变比为 (20± 2.5% )/6.3 2×

kV,额定容量为29MVA,从发电机出口引接,与高压公用母线段相连,单元机组及
辅助车间的高压电动机和低压变压器均由6.3 kV工作母线供电, 双套高压辅机及互 为备用的低压厂用变压器分别接在2 台高压厂用工作变压器的对应母线段上。启动 备用变压器为分裂绕组有载调压变压器,额定容量为 58/29/29MVA; 电压变比为

(500± 1.25%)/6.3/6.3kV;有载调压方式,电源从厂内原有500 kV升压站引接。 8×
方案一的优点是可选用较小容量技术成熟的分列变压器,运行可靠,在任何一台 厂用变压器故障或检修时,只要投入相应的起动、备用变即可。缺点是接线复杂,进 线电源数量增加较多,布置不易,设备运行、维护工作量大。 方案二接线相对简单、清晰,变压器的数目少,但是变压器的容量较大,其结构 及其制造工艺复杂,故障率相对较高。 由于变压器的制造水平的提高,大容量的变压器的可靠性能满足供电要求,综合 可靠、经济考虑选用方案二较好,#1 发电机厂用电接线图见附图 4。

7 发电厂平面布置优化设计
27

7.1 占地面积的优化
在满足功能、方便运行检修的前提下,该厂采取了以下优化措施,以达到节约占 地的目的。本次设计中采取的方法:采用组合式;将 500kV 线路阻波器布置在出线 梁上;高压电抗器布置在线路阻波器的外侧。该布置方案具有接线清晰、直观、布置 比较灵活,节约占地的特点。

7.2 道路优化
厂区的道路设置既要考虑方便电气设备检修运输,又要考虑其共用性和灵活性, 提高道路利用率。该设计道路采用 4.5m、3.5m 两种路面形式。进厂道路和大门的 位置既考虑了主变压器的运输畅通方便,减少了主干道在厂前的转弯半径占地面积。 主变运输道路采用单向 4.5m 宽道路,可减少厂区横向和纵向占地。围墙至道路的距 离进一步压缩,由常规的 3.5m 压缩至 3.0m,此项可减少所内占地 600 m 。主变 进厂道路转弯半径为 12m,采用公路型混凝土路面;其他道路转弯半径为 6m,采 用城市型混凝土路面。 对于配电装置道路的优化,并不是一味地压缩,而是结合实际工程,有张有弛, 合理布局,按需设置,达到了二者有机的统一。
2

7.3 设备布置优化
合理的设备布置方案, 既可以达到方便运行与维护的目的,又可以保证运行人员 的安全。 采用三相变压器组,本期安装 2 台主变压器,主变压器布置沿主变运输道路一 字排开,相间设置防火隔墙。此种布置方案,为主变压器的安装维护、巡视创造了条 件。 经过以上优化措施,在确保其功能完善、安装检修维护方便、布置清晰美观的同 时,也有效合理地压缩了占地面积。 ?

7.4 管(沟)道优化?
在满足发电厂有关规程要求的前提下,尽可能压缩各建(构)筑物之间、建(构) 筑物与道路之间、道路与围墙之间、沟管线之间的距离。将电缆沟、上下水管线利用

28

有效空间,合理布置,节约占地面积。?

7.5 厂区优化与美化?
发电厂的环境美化是文明生产的具体体现。根据发电厂的特点,在厂内配电区, 采用大面积草地绿化;而厂前部分(包括主控楼及发电厂主入口)是人流主要集中场 所,也是设计的重点之一,发电厂大门采用红色弧形板及门形钢架相结合的手法,产 生一种稳重且朝气蓬勃的效果。主控楼兼有厂内人员生产、生活的职能,设计中注重 功能分区,做到稳重大方。设计中注重广场灯、庭院灯及铺地等细节的设计,使厂前 部分能为工作人员提供优美且适合工作、生活的环境,发电厂平面图见附图 5。

8 防雷保护设计

29

一旦发生雷击事故, 将会造成巨大的财产损失或人身伤害,所以防雷措施显得尤 为重要。 电力设施等为了防止直接遭受雷击, 一般采取避雷针作为保护, 主要类型有: 单支避雷针保护、 两支等高避雷针保护、两支不等高避雷针保护或多支等高避雷针保 护等。为保护电气设备,一般安装避雷器。

8.1 独立避雷针
避雷针的保护范围, 在实际中,我们往往是根据被保护物的高度和所选用的避雷 针高度来确定被保护物中避雷针与避雷针之间的距离。下面,通过对上述的三种不同 的防雷保护类型范围进行分析,以确定实际工作中避雷针安装位置的方法。

8.1.1 单支避雷针的保护范围
单支避雷针的保护范围图如图 8.1

h hx

ha h/2 1.5h
rx

图 8.1 单支避雷针的保护范围

当 h/2≤hr 时, rx ? (h ? hx ). p 只要避雷针和被保护物的距离小于 rx ? (h ? hx ). p , 被保护物就完全受到保护了。 当 h/2≥hr 时,

rx ? (1.5h ? 2hx ).p

(8.1)

式中,p——为高度修正系数。 当 h≤30m 时,p=1;当 30<h≤120m 时, p ? 5.5 / h 。
30

8.1.2 双支等高避雷针的保护范围
双支等高避雷针的保护范围图如图 8.2

D/7p h hx D ha ho 1.5ho

图 8.2

双支等高避雷针的保护范围

等高双避雷针的联合保护范围要比两针各自保护范围的和要大, 避雷针的外侧保 护范围同样由单只避雷针的公式确定,而击于两针之间单针保护范围边缘外侧的雷, 可能被相邻避雷针吸引而击于其上,从而使两针间保护范围加大。

ho ? h ? D / 7 p
bx ? 1.5(ho ? hx )
为了达到联合保护的效果,两支避雷针之间的距离 D 不宜大于 5h。

8.1.3 独立避雷针的布置
四根独立避雷针等高,均取 h=30。各针保护率为 r x ,保护高度为 杆 hx max =13.5m<

bx bx

h

x max

为终端

1 h =15m,由公式: 2

r
式中

x

=(1.5h-2h x )P=

1.6(h ? hx ) P 1 ? hx / h

P——高度影响系数,当 h≤30m 时, P=1

31

H——避雷针高度 h x ——被保护物的高度
两针间的保护宽度由公式(8.2)确定 D bx ? 1.5(h0 ? hx) ? 1.5(h ? 7 P ? hx) 式中

(8.2)

D——两针间的距离 P——为高度影响系数,取 1

将计算结果列入表 8.1,由计算结果可知,保护宽度都大于零,被保护物都在保 护范围内。
表 8.1 避雷针保护范围 针号 1 2 3 4 1-2 2-3 3-4 4-1 75.5 105 75.5 105 两针距离(m) 针高(m) 30 30 30 30 保护半径(m) 17 17 24 24 被保护物高(m) 500kV 出线构架 14 500kV 出线构架 14 #1 主变构架 10.5 #2 主变构架 10.5 500kV 出线构架 14 母线构架 14 #2 主变构架 10.5 母线构架 14 7.8 1.5 13.1 1.5 保护密度(m)

8.2 避雷器的选择 8.2.1 避雷器的特点和结构
目前在发电厂中, 一般都选用氧化锌避雷器,作为电力变压器等电气设备的大气 过电压、 操作过电压及事故过电压的保护设备。氧化锌避雷器是一种与传统避雷器概 念完全不同的新型避雷器。 传统的避雷器都采用碳化硅阀片,正常运行时靠间隙将其 电源隔开,出现过电压时间隙被击穿,阀片放电泄流。氧化锌避雷器不带间隙,从而 解决了由于间隙放电时限及放电稳定性所引起的各种问题。 氧化锌避雷器与碳化硅(SiC)阀型避雷器相比,具有下列优点:残压低、无续
32

流、通流容量大、性能稳定,动作迅速。 氧化锌避雷器的型号含义如下: 第一个字母:Y—瓷套式金属氧化物避雷,YH—复合外套金属氧化物避雷器。 第二个字母:标称放电电流 kA。 第三个字母:W—无间隙,C—串联间隙,B—并联间隙。 第四个字母:S—配电型,Z—电站型,R—保护电容器组,X—保护线路绝缘子

T—电气化铁道,L—直流。
第五个字母:设计序号。 第六个字母:避雷器额定电压 kV。 第七个字母:W—防污型,D—带点检修型,L—带脱离装置,Z—支柱型,

H—横担式。 8.2.2 避雷器的配置原则
在变压器上避雷器的配置, 有效接地系统中的中性点不接地的变压器,如中性点采 用分级绝缘且未装设保护间隙, 应在中性点装设雷击过电压保护装置,且宜选变压器中 性点金属氧化物避雷器。如中性点采用全绝缘;不接地、消弧线圈接地和高电阻接地系 统中的变压器中性点, 一般不装设保护装置,但多雷区单进线变电所且变压器中性点引 出时,宜装设保护装置;架空进线全部在厂区内,且受到其他建筑物屏蔽时,可只在母 线上装设阀式避雷器;有电缆的架空线路,阀式避雷器应装设在电缆头附近,其接地端 应和电缆金属外皮相连; 阀式避雷器应以最短的接地线于主接地网相连,阀式避雷器附 近应装设集中接地装置。

8.2.3 避雷器的选择
(1)按额定电压选择,选择避雷器额定电压应大于或等于所在保护回路的标称额 定电压如式:

UbN ?U sN
式中 U bN ——避雷器的额定电压,单位为 kV

(8.3)

U sN ——系统标称额定电压,单位为 kV
氧化锌避雷器的额定电压应大于或等于避雷器的工频过电压,如下式:

UbN ? U g
33

式中 U g ——氧化锌避雷器工频参考电压,单位为 kV 在中性点有效接地系统, 避雷器的额定电压一般与避雷器的直流 1mA 参考电压 接地或相等。而在中性点非有效接地时,选择氧化锌避雷器的直流 1mA 参考电压应 为额定电压的 1.2~1.4 倍。 (2)按持续运行电压选择,为了保护选择的避雷器具有一定的使用寿命,长期施 加于避雷器上的运行电压不得超过避雷器的持续运行电压即

Uby ? U xg
式中 U by ——金属氧化物避雷器的持续运行电压的有效值,单位为 kV

(8.4)

U xg ——系统最高相电压有效值,单位为 kV
(3)按标放电流选择,10kV 配电设备过电压保护选用的氧化锌避雷器标放电电 流一般选择 5kA;220kV 以上的一般选用 10kA。避雷器选择结果见表 8.2
表 8.2 避雷器的选择结果 位置 500kV 出线 主变出线 电抗器侧 发电机侧 启/备变的进线 额定电压 kV 444 420 200 20 420 额定电流 kA 10 10 10 42 10

34

9 导线的选择 9.1 导体的选择和校验原则
裸导体分为硬导体和软导体两种。10KV 及以下母线一般选用硬导体,35KV 及以上的母线一般选用钢芯型铝导线。常用的硬导体截面有矩形、槽形和管形。 载流导体一般采用铝质材料。对于持续工作电流较大且位置特别狭窄的发电机、 变压器出线端部,或采用硬铝导体穿墙套管有困难时,以及对铝有较严重腐蚀场所, 可选用铜质材料的硬裸导体。 回路正常工作电流在 4000A 及以下时,一般选用矩形导体。工作电流为

4000~8000A 时,一般选用槽形导体。对于容量为 200MW 及以上的发电机引出线
和厂用电源、 电压互感器等分支线, 应采用全连式分相封闭母线。 容量 200~225MW 发电机的封闭母线,一般采用定型产品,如选用非定型产品时,应进行导体和外壳发 热、应力、以及绝缘子抗弯的计算,并校验固有振动频率。

110kV 及以上高压配电装置,一般采用软导线。当采用硬导体时,宜用铝锰合
金管形导体。 母线和电缆截面的选择按长期发热允许电流或经济电流密度选择。 对于配电装置 的汇流母线及较短导体可按导线长期发热允许电流; 对于年平均负荷较大, 母线较长, 传输容量较大的回路,均应按经济电流密度选择母线截面。

9.1.1 按导体长期发热允许电流选择
导体在电路中最大持续工作电流 应不大于导体长期发热的允许电流,

I xu ≥ I g
式中, I g ——导体在回路中最大持续工作电流(A)

(9.1)

I xu ——相应于导体在某一运行温度、环境条件及安装方式下长期允许
的载流量(A)

9.1.2 按经济电流密度选择
按经济电流密度选择, 按经济电流密度选择导体截面可使年计算费用最低,对应 不同种类的导体和不同的最大负荷年利用小时数 Tmax 将有一个年计算费用最低的 电流密度—经济电流密度(J) 。
35

导体的经济截面可由式: S j ? 式中 S j ——经济截面 ( m m2 )

Ig j

(9.2)

I g ——回路的持续工作电流 (A)
j ——经济电流密度(A/ m m2 )

9.1.3 热稳定校验
在校验导体热稳定时, 若计及集肤效应系数 的影响,由短路时发热的计算公式 可得到短路热稳定决定的导体最小截面为 S ? 式中,C——热稳定系数;
2 Qd ——短路电流的热效应; A ? s ) (

Qd C

S ——导体的载流截面。 m m2 ) (
铜 C=171;铝及铝锰合金 C=87;钢(不和电器直接连接时)C=67;钢(和电 器直接相连接时)C=60。

9.1.4 动稳定校验
动稳定满足公式 б ph ?б al 式中 б ph ——导体最大相间应力

б al ——导体材料允许应力

9.2 发电机出线母线的选择
母线有分相封闭母线、共箱母线和电缆母线三种。

9.2.1 分相封闭母线
在 200MW 及以上发电机引出线回路中采用分相封闭母线目的: 减小接地故障, 避免相间短路;消除钢构发热;减小相间短路电动力;母线封闭后,便有可能采用微 正压运行方式,防止绝缘子结露,提高运行安全可靠性,并为母线采用通风冷却方式 创造条件;封闭母线由工厂成套生产,质量有保证。

9.2.2 共箱母线
36

共箱母线主要用于单机容量为 200~300MW 的发电厂的厂用回路,共箱母线 是将每相多片标准型铝母线装设在支柱式绝缘子上,外用金属(一般是铝)薄板制成 罩箱来保护多相导体的一种电力传输装置。 共箱母线在发电厂中主要用于厂用高压变压器低压侧到厂用高压配电装置之间 的连接线。 这是因为厂用高压变压器高压侧分支上一般不设断路器,需要防止由于外 界因素造成低压侧引出线上的短路故障, 同时又要求能够经济可靠地输送较大的厂用 功率。

9.2.3 电缆母线
电缆母线的每相由一至数根单芯电缆组成,每根电缆之间保持一定间距,彼此间 相互平行、直线式地全部装在罩箱内,整套装置均由厂用成套供货,现场架空安装。 与共箱母线相比具有以下的优点:安全可靠;装置内部布置紧凑;有较好的柔软性; 适应性较强;一经投入运行,基本上无需要进行维护、检修。 为了提高发电机运行的可靠性,因此本设计中发电机出线选用分相封装母线。

37

10 补偿装置的选择 10.1 补偿装置的分类和功能
补偿装置分为两大类: 串联补偿装置和并联补偿装置,补偿装置都是设置于发电 厂、变电站、配电所、换流站或开关站中,大部分连接在这些厂站的母线上,也有的 补偿装置是并联或串联在线路上,目前电力企业施行“厂网分离, 竞价上网”。厂网 分离即发电和输配电分离,发电企业在面对电力市场的激烈竞争时, 只有通过降低发 电成本, 提高机组可靠性, 提高机组竞争力才是竞价上网的基础。 在不影响系统稳定 性的前提下, 如何提高自身的经济效益是发电厂关注的首要问题。 现代发电厂的厂用 电量占发电总量的5%~10%, 相当于一个大型企业的年度用电量; 厂用电动机需 要消耗大量的无功, 厂用电系统内的无功电流加大了线路的损耗和设备的发热。 因此 在发电厂的厂用电系统中采用无功补偿, 即主要采用厂用电动机就地无功补偿技术, 对厂用电系统长时间运行的、负荷比较稳定的、容量超过200 kW 的高压电动机进 行就地无功补偿, 从而提高发电厂的经济效益。

10.1.1 串联电容补偿装置
在 110kV 及以下的电网中,当线路没有分支线时,串联补偿装置均装设在线路 末端的变电所, 当线路上有多个线路分支时,将串联补偿装置设在线路总压降为一半 的附近变电所中。 在 220kV 及以上的电网中,一般将串联补偿装置与线路中间的开关站或变电所 合建在一起,当无中间开关站或变电所时,才将串联补偿装置设置在末端变电所中

10.1.2 超高压并联电抗器
超高压并联电抗器一般并接于需要控制工频过电压幅值的线路中间或末端, 常设 置于线路中间开关站或末端变电所,有时在一个变电所中,串联装置和超高压并联电 抗器同时设置。

10.1.3 并联电抗补偿装置
并联电抗补偿装置一般连接在大型发电厂或 I 级变电所的 63kV 以下电压母线 上,在发电厂中,它常接在联络变压器的低压侧,在变电所中,它常接在主变压器的
38

低压侧。

10.1.4 调相机、并联电容补偿装置和静止补偿装置
这三种装置都是直接连接或者通过变压器并接于需要补偿无功的变电所、 换流站 的母线上。

10.2 无功补偿装置的选择原则
在并联补偿装置中, 除了超高压并联电抗器之外,主要用来对电网的容性或感性 无功功率进行调节。 高压并联电抗补偿装置仅提供感性无功功率,可和并联电容补偿 装置组合使用, 在四种装置在容量的选择上, 具有一定的共性, 而在型式上各有特点, 在选型时必须进行技术经济比较。 根据上述原则,500kV 出线线路上选择 500kV 并联电抗器。

39

第二部分
11 短路电流计算 11.1 参数的计算 取 S B ? 100MW

设计计算书

U B ? U av
变压器阻抗标幺值

xt ? ud /100? sB / s N ? 13.5 /100?100/ 720 ? 0.01875
发电机阻抗标幺值
' xg ? xd' /100? sB / sN ? 20.5 /100?100/ 600 ? 0.0342

系统归算 500kV 标幺值

xs ? 0.048
11.2 三相短路电流的计算 11.2.1 系统等效电路图
系统的电路图如图 11.1 所示

图 11.1 系统的电路图

系统等效电路图如图 11.2 所示
40

3 0.048

2 0.0188

4 0.0188

1 0.0342

5 0.0342

图 11.2

等效电路图

11.2.2 三相短路计算过程 (1)当 k1(k2)点短路,简化电路图如图 11.3 所示

3 0.048

2 0.0188

6 0.053

1 0.0342

图 11.3

简化电路图 a

41

7 0.0252

2 0.0188

1 0.0342

图 11.3

简化电路图 b

8 0.044

1 0.0342

图 11.3

简化电路图 c

9 0.01924

图 11.3

简化电路图 d
42

x6 ? x5 ? x4 ? 0.053

x7 ? x3 // x6 ? 0.0252
E4 ? x3 E2 ? x6 E3 ? 0.9331 x3 ? x6

x8 ? x7 ? x2 ? 0.044

x9 ? x8 // x1 ? 0.01924
E5 ? x8 E1 ? x1 E4 ? 1.02 x1 ? x8

I1 ?
I f1 ?

E5 ? 53.0146 x9
SB I1 ? 145.7567kA 3U B

Sk1 ? 3U N I f1 ? 5049MW
(2)当短路发生在 k3 时,简化电路图如图 11.4 所示

3 0.048

10 0.0265

图 11.4

简化电路图 a

43

11 0.0171

图 11.4

简化电路图 b

E6 ? E1 ? E2 ? 1.08

x10 ?

x1 ? x2 ? 0.0265 2

x11 ? x3 // x10 ? 0.0171
E7 ? x3 E6 ? x10 E3 ? 0.9804 x3 ? x10

I2 ?
I f2 ?

E7 ? 57.3334 x11
SB 3U B I 2 ? 6.3052kA

S k3 ? 3U N I f 2 ? 5460 3MW .

44

12 电气设备校验计算 12.1 组合器的校验
(1)电压的校验:组合器的额定电压 420~525kV 大于额定电压 500kV,满足 要求。 (2)电流的校验:组合器的额定断开电流 40~100kA 大于短路电流周期分量有 效值,满足要求。 (3)动稳定的校验:组合器的动电流

imax =100~270> ib =16.05kA, I max =40~100> Ib =9.52kA,符合要求。
(4) 热稳定的校验: SF6 的开断时间 t 0 =0.04s, 取保护装置后备保护时间 t r =0.6s, 则 t e = t 0 + t r =0.64s, 热稳定电流 I t ? I ? ? t e =25.44kA,小于组合器额定短路耐受电
2 2

流 40~100kA,符合要求。

12.2 导线的校验 500kV 硬母线选用 φ150/φ136mm 铝锰合金管, 其导体截面 3143 m m2 , 允许
工作温度 80℃载流量为 3140A。25℃修正系数为 1。

Ig ?

1.05S N 1.05? 720MW ? ? 831.4 A ? I xu ? 3140A ,符合(9.1) ,满足要求。 3U N 3 ? 525kV

当 T=6000h 时,查表得 j=0.68 代入公式(9.2) 得 S j =1223 m m2 <3143 m m2 , 符合要求。 软母线选用防腐型铝绞线 LG,根数为 61,计算截面为 850 m m2 ,80℃长期允 许载流量为 1377A。25℃修正系数为 1 ,当 T=6000h 时,查表得 j=0.7。

Ig ?

1.05S N 3U N

?

1.05? 720MW 3 ? 20kV

? 21.8kA

I ? 1.03nIxu ? 1.03? 61?1377? 86.5kA ? 21.8kA
由公式(9.2)得 S j =841 m m2 <850 m m2 ,满足要求。

45

13 防雷保护计算 13.1 独立避雷针保护范围计算
由公式(8.1)得四针保护半径分别为:

r

x1

= (1.5 ? 30-2 ? 14) =17m = (1.5 ? 30-2 ? 14) =17m = (1.5 ? 30-2 ? 10.5) =24m = (1.5 ? 30-2 ? 10.5) =24m

r r r
由公式(8.2)得

x2

x3

x4

75 .5 ? 14 ) ? 7.8(m) ( D1?2 ? 75.5m) 7 ?1 105 ( D2?3 ? 105m) bX 2?3 ? 1.5(30 ? 7 ? 1 ? 14) ? 1.5(m) 75.5 b X 3?4 ? 1.5(30 ? 7 ? 1 ? 10.5) ? 13.1(m) (D3?4 ? 75.5m) 105 ( D4?1 ? 105m) bX 4?1 ? 1.5(30 ? 7 ? 1 ? 14) ? 1.5(m)

b

x1? 2

? 1.5(30 ?

13.2 避雷器的校验
( 1 ) 按 额 定 电 压 选 择 , 500kV 最 高 电 压 525kV , 避 雷 器 相 对 地 电 压 为

0.75 U m =0.75× 525=393.8,取避雷器的额定电压为 444,符合式(8.3)满足要求。
(2 )按持续运行电压选择, 500kV 系统相电压为

525 ? 303.1kV 3

,查得

Y10W5—440 避雷器额定电压有效值为 396~468kV,符合(8.4),满足要求。
(3)按标称放电电流选择, I N ? 10kV ,满足要求。

46

总结
通过本次设计,DT 发电厂电气一次部分设计基本完成,设计内容包括电气主接 线的设计、主变压器的选择、厂用电的设计。在设计过程中根据短路电流计算结果选 出各种相配的电气设备并进行了校验,最后对全厂总平面布置,并做出相关的 CAD 图纸。 在本次设计过程中, 在罗教授的精心指导和本人的刻苦努力下,基本完成本次设 计任务。通过本次设计,本人对四年所学知识有了一个全面、系统的掌握,为以后的 工作打下了扎实的基础,掌握了怎样快速查阅有关的参考资料,初步了解电力系统设 计的步骤和怎样解决设计中遇到困难。 本次设计由于水平有限, 理论知识又不够扎实,固在本次设计中难免存在着某些 错误,望老师给予指正和批评。

47

参考文献
[1]水利电力部西北电力设计院.电力工程电力设计手册[M]. 水利电力出版社. [2]范锡普. 发电厂电气部分[M]. 中国电力出版社. 1987. [3]电力设备过电压保护设计规程 SDJ7-79. 水利电力出版社. [4]火力发电厂设计技术规程 DL-5000-2000. 中国电力出版社. [5]陈禾. 电力设备选型技术[J]. 广东电力,2000, (13) :22-30. [6]陈慈萱. 电气工程基础(下册)(第二版)[M]. 中国电力出版社. 2004. [7]周文俊. 电气设备实用手册[M]. 水利电力出版社. 1999. [8]GB/T1634-1996,高压架空线路和发电厂、变电所环境污区分级及外绝缘选择标准[S]. 北京: 中国标准出版社,2002. [9]220~500KV 变电所设计技术规程 SDJ2-88[M].中国电力出版社. 2004. [10]高电压配电装置设计技术规程 SDJ5-85[M]. 中国电力出版社. 2004. [11]导体和电器选择设计技术规定 SDGJ14-86[M]. 中国电力出版社. 2004. [12]范锡普. 发电厂电气部分(第二版)[M]. 水利电力出版社. 2004. [13]高天云. 雷电侵害 DCS 的途径及防范措施[J]. 中国电力,2005,38(5):73-76. [14]胡国根.王战铎. 高电压技术[M]. 重庆大学出版社. 1985. [15]何仰赞.电力系统分析[M]. 水利电力出版社.1988. [16]杨冠城. 电力系统自动装置原理[M]. 中国电力出版社. 1986. [17]电力系统设计技术规程(试行)SD131-84[M]. 中国电力出版社. [18]何仰赞.温增根. 电力系统分析[M]. 华中科技大学出版社. 2001. [19]梁曦东,陈昌渔,周远翔.高电压工程[M]. 北京:清华大学出版社,2003. [20]何仰赞、温曾银.电力系统分析[M]. 武汉: 华中科技大学出版社出版, 2002.3. [21]黄其励.电力工程师设计手册[M]. 北京:中国电力出版社出版,2002.3 第一版. [22]焦留成.供配电设计手册[M]. 北京: 中国计划出版, 1999.7 第一版. [23]熊信银.发电厂电所部分[M]. 北京:中国电力出版社出版. 2004.8. [24]文远芳.高电压技术[M]. 武汉: 华中科技大学出版社, 2001.1. [25]浙江大学\南京供电局编.变压器技术[M]. 北京:水利电力出版, 1984.1. [26]王光. 110kV 变电站设计[D]. 长沙:湖南大学,2002.
48

[27]张欣欣. 发电厂的电气部分设计[D]. 北京:清华大学,2006. [28]黄文. 浅谈大容量变压器稳定性[D]. 长沙:长沙理工大学,2005. [29]E.Lakervi E.J.Holmes.Electricityd istribution network disingn(2nd Edition). [30]Thor Henriksen,B jom Gustavsen. Maximum lightning overvoltage along a lable protected by surge arresters[J]. IEEE Trans on power delivery,2005,20(2):859-866.

49

致谢
本次毕业设计过程长达整个学期,在此期间,在有关专家和老师的指导下,我顺 利的完成本次设计。我要特别感谢罗教授,在百忙之中能指导我的设计,给与我莫大 的支持和帮助,每当设计处在瓶颈之处,总是能给我提供建议,从而使我顺利渡过设 计中的难关,还有我的同学,他们时常耐心地回答我设计中遇到的问题,当我设计出 现错误时大家一起商量怎样改正,让我避免走弯路,在此感谢你们的指导和帮助。

50


相关文章:
火力发电厂电气设计
1 设计说明书包括电气主接线的设计,主变压器的选择,短路电流的说明,电气设 备的选择,厂用电的设计,发电厂平面布置优化设计,防雷保护设计。设计计算书包 括短路电流...
2×350MW火力发电厂电气部分设计
2×350MW火力发电厂电气部分设计_电力/水利_工程科技_专业资料。辽宁工业大学 发电厂电气部分 课程设计(论文) 题目: 2×350MW火力发电厂电气部分设计(2) 院(系...
火力发电厂电气一次部分设计(参考)
4×200MW 火力发电厂电气一次部分设计 Design of 4x200MW Thermal Power Plant Primary System 学生学号: 学生姓名: 专业班级: 指导教师: 职称: 起止日期: 摘 ...
火力发电厂电气部分初步设计
火力发电厂电气部分初步设计_电力/水利_工程科技_专业资料。4×300MW 火力发电厂电气部分初步设计 中文摘要本毕业设计论文是 4×300MW 发电厂电气部分设计。 为了...
4X200MW火力发电厂电气部分设计
本科生课程设计(论文) 辽宁工业大学 发电厂电气部分 课程设计(论文) 题目:4X200MW火力发电厂电气部分设计(2) 院(系) : 专业班级: 学号: 学生姓名: 指导教师:...
某火电厂电气部分设计
西安工程大学本科毕业设计(论文) 第1章 发电厂概述 1.1 原始资料 一、题目:总装机容量为 700MW 火力发电厂电气部分设计 二、设计原始资料 1、对设计原始资料的...
某火电厂电气部分设计
本次毕业设计严格遵循火力发电厂设计规范,通过对电气主接线的设计、 厂用电的设计、短路电流的计算、电气设备的选择和校验以及配电装置、防雷装 置的配置、避雷针...
火力发电厂电气一次部分设计(参考)摘要
4×200MW 火力发电厂电气一次部分设计 Design of 4x200MW Thermal Power Plant Primary System 学生学号: 学生姓名: 专业班级: 指导教师: 职称: 起止日期: 摘 ...
2×300MW机组火电厂电气部分的设计毕业设计(完整)
2*300MW 火力发电厂电气部分设计 XX 大学 毕业设计(论文)题目 2×300MW 机组火电厂电气部分的设计 Thermal Power Plant Unit 2 ×300MW electrical part of ...
更多相关标签:
火力发电厂电气系统图 | 火力发电厂电气部分 | 火力发电厂设计规范 | 火力发电厂设计手册 | 火力发电厂设计 | 火力发电厂消防设计 | 火力发电厂设计规程 | 火力发电厂设计资质 |