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钢屋架课程设计二十七米含施工图


一、 课程设计名称
梯形钢屋架设计

二、 课程设计资料
北京地区某金工车间,采用无檩屋盖体系,梯形钢屋架。跨度为 27m,柱 距 6m,厂房高度为 15.7m,长度为 156m。车间内设有两台 200/50kN 中级工作 制吊车,计算温度高于-20℃。采用三毡四油,上铺小石子防水屋面,水泥砂 浆找平层,厚泡沫混凝土保温层,1.5m×6m

预应力混凝土大型屋面板。屋面 积灰荷载为 0.4kN/㎡,屋面活荷载为 0.4kN/㎡,雪荷载为 0.4kN/㎡,风荷载 为 0.45 kN/㎡。屋架铰支在钢筋混凝土柱上,柱截面为 400mm×400mm,混凝 土标号为 C20。 设计荷载标准值见表 1(单位:kN/㎡) 。
表1 防水层 0.4 找平层 0.4 保温层 0.1 找平层 0.5 混凝土屋面板 1.4

三、 钢材和焊条的选用
根据北京地区的计算温度、荷载性质和连接方法,屋架刚材采用 Q235 沸 腾钢,要求保证屈服强度 fy、抗拉强度 fu、伸长率δ 和冷弯实验四项机械性 能及硫(S) 、磷(P) 、碳(C)三项化学成分的合格含量。焊条采用 E43 型, 手工焊。

四、 屋架形式和几何尺寸
屋面材料为预应力混凝土大型屋面板,采用无檩屋盖体系,平坡梯形钢屋 架。屋面坡度 i ? 1 / 10。 屋架计算跨度 l0 ? l ? 2 ? 150 ? 27000 ? 2 ? 150 ? 26700mm。 屋架端部高度取: H 0 ? 2000mm 。 跨中高度: H ? H 0 ? 屋架高跨比:

l0 ? i ? 2000 ? 26700 / 2 ? 0.1 ? 3335 ? 3350mm 。 2

H 3350 1 。 ? ? l0 26700 8.0

屋架跨中起拱 f ? l / 500 ? 54mm, 取 50 mm。 为了使屋架节点受荷,配合屋面板 1.5m 宽, 腹杆体系大部分采用下弦节间 水平尺寸为 3.0m 的人字形式,上弦节间水平尺寸为 1.5m,屋架几何尺寸如图 1 所示。

图 1:27 米跨屋架几何尺寸

五、 屋盖支撑布置
根据车间长度、跨度及荷载情况,在车间两端 5.5m 开间内布置上下弦横

向水平支撑, 在设置横向水平支撑的同一开间的屋架两端及跨中布置三道竖向 支撑,中间各个屋架用系杆联系,在屋架两端和中央的上、下弦设三道通长系 杆,其中:上弦屋脊节点处及屋架支座出的系杆为刚性系杆(图 2) ,安装螺 栓采用 C 级,螺杆直径:d=20mm,螺孔直径:d0=21.5mm。

符号说明:GWJ-(钢屋架) ;SC-(上弦支撑) :XC-(下弦支撑) CC-(垂直支撑) ; ; GG-(刚性系杆) ;LG-(柔性系杆)

六、 荷载计算
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现, 计算时,取较大的荷载标准值进行计 算。 故取屋面活荷载 0.4kN/ m 2 进行计算。 屋架沿水平投影面积分布的自重 (包 括支撑) 按经验公式 g ? (0.12 ? 0.011 ? L)kN/m 2 计算, 跨度 L 单位为 m,荷载计 算结果见表 1。
表 1 荷载名称 预应力混凝土大型屋面板 三毡四油上铺小石子防水层 水泥砂浆找平层 厚泡沫混凝土保温层 找平层 屋架和支撑自重 永久荷载总和 屋面活荷载 积灰荷载 可变荷载总和 荷 载 计
2

算 表 设计值(kN/ m ) 1.4×1.2=1.68 0.4×1.2=0.48 0.4×1.2=0.48 0.1×1.2=0.12 0.5×1.2=0.6 0.417×1.2=0.50 3.86 0.4×1.4=0.56 0.4×1.4=0.56 1.12
2

标准值(kN/ m ) 1.4 0.4 0.4 0.1 0.5 0.12+0.011×27=0.417 3.217 0.4 0.4 0.8

设计屋架时应考虑以下三种荷载组合情况: 6.1.全跨永久荷载 + 全跨可变荷载 全跨节点永久荷载及可变荷载:

F ? (3.86 ? 1.12) ? 1.5 ? 6 ? 44.82kN
6.2.全跨永久荷载 + 半跨可变荷载 全跨节点永久荷载:

F1 ? 3.86 ? 2.5 ? 6 ? 34.74kN
半跨节点可变荷载:

F2 ? 1.12 ? 1.5 ? 6 ? 10.08kN
6.3.全跨屋架(包括支撑)自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载: 全跨节点屋架自重:

F3 ? 0.50 ? 1.5 ? 6 ? 4.5kN
半跨节点屋面板自重及活荷载:

F4 ? 1.68 ? 0.56 ? 1.5 ? 6 ? 10.5kN
6.1、6.2 为使用节点荷载情况,6.3 为施工阶段荷载情况。

七、 内力计算
由图解法或数解法解得 F=1 的屋架各杆件的内力系数 (F=1 作用于全跨、 左半跨和右半跨) 。然后求出各种荷载情况下的内力进行组合,计算结果见表 2。
表2 内力系数(F=1) 杆件名 称 左半跨 ② 0 -7.19 -7.19 -10.75 -11.33 -11.33 右半跨 ③ 0 -2.79 -2.79 -5.06 -5.06 -5.06 第一种 组合 F ×① 0 -446.9 -446.9 -708.2 -734.2 -734.2 F1×① + F2× ② 0 -418.8 -418.8 -657.3 -683.2 -683.2 屋架杆件内力组合表 内力组合值 第二种组合 F1×① + F2× ③ 0 -374.5 -374.5 -599.9 -620.0 -620.0 第三种组合 F3×① + F4× ② 0 -120.4 -120.4 -184.0 -192.7 -192.7 F3×① + F4× ③ 0 -74.2 -74.2 -124.2 -126.8 -126.8 计算杆 内力 (kN) 0.0 -446.9 -446.9 -708.2 -734.2 -734.2

全跨①

AB BC 上 弦 CD DE EF FG

0 -9.97 -9.97 -15.8 -16.38 -16.38

GH HI IJ ab 下 弦 bc cd de aB Bb bD Dc cf 斜 腹 杆 fG Ef Gd dg gJ Hg Aa Cb 竖 杆 Ec Ff Hd Ig Je

-18.67 -19.17 -19.17 5.36 13.31 18.24 17.81 -10.05 7.95 -6.47 4.61 -3.5 -2.69 0.73 0.72 1.15 1.89 0.67 -0.5 -1 -1.5 -1 -1.5 -1 0

-11.05 -11.05 -11.54 3.96 9.34 11.42 8.9 -7.42 5.57 -4.18 2.59 -1.01 -0.21 0.73 -0.93 3.13 3.87 0.67 -0.5 -1 -1.5 -1 -1.5 -1 0

-7.62 -7.62 -7.62 1.41 3.97 6.82 8.9 -2.63 2.38 -2.29 2.02 -2.49 -2.49 0 1.66 -1.97 -1.97 0 0 0 0 0 0 0 0

-836.8 -859.2 -859.2 240.2 596.6 817.5 798.2 -450.4 356.3 -290.0 206.6 -156.9 -120.6 32.7 32.3 51.5 84.7 30.0 -22.4 -44.8 -67.2 -44.8 -67.2 -44.8 0

-760.0 -777.3 -782.3 226.1 556.5 748.8 708.4 -423.9 332.3 -266.9 186.3 -131.8 -95.6 32.7 15.6 71.5 104.7 30.0 -22.4 -44.8 -67.2 -44.8 -67.2 -44.8 0

-725.4 -742.8 -742.8 200.4 502.4 702.4 708.4 -375.6 300.2 -247.9 180.5 -146.7 -118.5 25.4 41.7 20.1 45.8 23.3 -17.4 -34.7 -52.1 -34.7 -52.1 -34.7 0

-200.0 -202.3 -207.4 65.7 158.0 202.0 173.6 -123.1 94.3 -73.0 47.9 -26.4 -14.3 11.0 -6.5 38.0 49.1 10.1 -7.5 -15.0 -22.5 -15.0 -22.5 -15.0 0

-164.0 -166.3 -166.3 38.9 101.6 153.7 173.6 -72.8 60.8 -53.2 42.0 -41.9 -38.3 3.3 20.7 -15.5 -12.2 3.0 -2.3 -4.5 -6.8 -4.5 -6.8 -4.5 0

-836.8 -859.2 -859.2 240.2 596.6 817.5 798.2 -450.4 356.3 -290 206.6 -156.9 -120.6 32.7 -6.5 41.7 -15.5 71.5 -12.2 104.7 30 -22.4 -44.8 -67.2 -44.8 -67.2 -44.8 0

八、 杆件设计
8.1 上弦杆

整个上弦采用等截面,按 HI、IJ 杆件的最大设计内力设计。 N=-859.2kN 上弦杆计算长度: 在屋架平面内:为节间轴线长度 lox

? l0 ? 1508mm

在屋架平面外:本屋架为无檩体系,并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用,根据

支撑布置和内力变化情况,取 l oy 为支撑点间的距离,即

loy ? 1507 ? 2 ? 1508 ? 4522mm
根据屋架平面外上弦杆的计算长度,上弦截面选用两个不等肢角钢,短肢相并。 腹杆最大内力 N=-450.4kN,查表得,中间节点板厚度选用 12mm,支座节点板厚度选 用 14mm。 设?

? 60 ,查 Q235 钢的稳定系数表,可得 ? ? 0.807 (由双角钢组成的 T 型和十字形

截面均属于 b 类) ,则需要的截面积:

N 859.2 ? 103 A? ? ? 4952.0mm2 ?f 0.807 ? 215
需要的回转半径: i x

?

lox

?

?

l 1508 4522 ? 25.1mm, i y ? oy ? ? 75.4mm 60 ? 60

根据需要 A、 i x、i y 查角钢规格表,选用 2L160×100×10,肢背间距 a=12mm,则 A= 50.6 cm , i x
2

? 2.85cm , i y ? 7.78cm

按所选角钢进行验算:

?x ?
满足长细比 ?

l 4522 l ox 1508 ? 58.1 ? ? 52.9 , ? y ? oy ? iy 77.8 i x 28.5

?? ? ? 150 的要求。

由于 ? y ? ? x ,只需求 ? y ,查表 ? y =0.818,则

N 859.2 ? 103 ?? ? MPa ? 207.6MPa ? 215MPa ? y A 0.818 ? 5060
所选截面合适,上弦截面如图所示:

图 7:上弦截面

8.2 下弦杆

整个下弦杆采用同一截面,按最大内力所在的 cd 杆计算。 N=817.5kN

lox ? 4500mm , loy ? l0 ? 26700 / 2 ? 13350mm
所需截面积为(因跨中有通长系杆):

N 817.5 ? 103 A? ? ? 3802.3mm 2 ? 38.02cm 2 f 215
选用 2L160×100×10,因 l oy ??l0 x , 故用不等肢角钢,短肢相并。 A=50.6 cm , i x
2

? 2.85cm , i y ? 7.78cm

?x ?

l 1335 l ox 450 ? 171.6 ? 350 ? ? 157.9 ? 350 , ? y ? oy ? i y 7.78 i x 2.85
N 817500 ? ? 161.6MPa ? 215MPa ,所以满足要求。 A 5060

??

下弦截面如图:

图 8.下弦截面

8.3 斜杆

按端斜杆 aB 最大设计内力设计。 杆件轴力: 计算长度:

N ? ?450.4kN
l ox ? l oy ? 2530mm ? i y 。选用 2L100×10。则:

因为 l ox ? l oy ,故采用等肢角钢,使 i x A=38.52 cm , i x
2

? 3.05cm , i y ? 4.60cm

?x ?
由于 ? y

l 2530 l ox 2530 ? 55.0 ? ? 83.0 , ? y ? oy ? iy 46.0 ix 30.5

? ? x ,只需求 ? x 。查表 ? x =0.668,则:

??

N 450400 ? ? 175.0MPa ? 215MPa ,故所选截面合适。 ? x A 0.668 ? 3852

端斜杆截面如图:

图 9.端斜杆截面

8.4 腹杆

腹杆 cf-fG 在 f 节点处不断开,采用通长杆件。

N cf ? ?156.9kN , N fG ? ?120.6kN
再分式桁架中的斜腹杆,在桁架平面内的计算长度取节点中心间距 lox 在桁架平面外的计算长度:

? 2087 mm ,

l 0 y ? l1 (0.75 ? 0.25

N2 120.6 ) ? 4174 ? (0.75 ? 0.25 ? ) ? 3932.6mm N1 156.9

选用 2L110×10,查角钢规格表得 A=45.52 cm , i x
2

? 3.38cm , i y ? 5.00cm

?x ?
由于 ? y

l l ox 20 3932.6 ? ? 115.9 ? 150 , ? y ? oy ? ? 78.65 ? 150 i x 19.4 iy 50.0
? ? x ,只需求 ? x 。查表 ? x =0.458,则:

??

N 156900 ? ? 72.3MPa ? 215MPa ? y A 0.458 ? 4552

再分腹杆截面如图:

图 9:再分腹杆截面

8.5 竖杆 Hd

N ? ?67.2kN , l ox ? 0.8l ? 0.8 ? 3050 ? 2440mm , l oy ? 3050mm
由于杆件内力较小,按 ? ? [? ] ? 150 选择,需要的回转半径为

ix ?

l lox 2440 3050 ? ? 16.3mm , i y ? oy ? ? 20.3mm [? ] 150 [? ] 150

查型钢表, 选截面的 i x 和 i y 较上述计算的 i x 和 i y 略大些。 选用 2L63×5, 其几何特性为: A=12.29 cm , i x
2

? 1.94cm , i y ? 3.04cm

?x ?
由于 ? y

l 3050 l ox 2440 ? 100.3 ? 150 ? ? 125.8 ? 150 , ? y ? oy ? i y 30.4 i x 19.4

? ? x ,只需求 ? x 。查表 ? x =0.406,则:

??
竖杆截面如图:

N 67200 ? ? 134.7MPa ? 215MPa ? x A 0.406 ? 1229

图 10:竖杆截面

其余各杆件的截面选择结果见表 3。

表3 计算长度/cm 名称 杆件 编号
HI、 IJ cd aB Bb bD Dc cf fG 腹 杆 Gd Ef

屋 架 杆 件 截 面 选 择 表 截面面 积 / cm
160×100×10 160×100×10 100×10 100×10 100×10 100×10 110×10 110×10 63×5 63×5
2

回转半径/cm

长细比

容许长细 比 ?? ?
150 350 150 150 150 150 150 150 150 150

稳定系数 ?

计算应力 N
( N mm2 )

?A

内力/kN

l0 x
150.8 450 253 262.2 287.3 287.3 208.7 208.7 189 326.5

l0 y
452.2 1335 253 262.2 287.3 287.3 393.3 393.3 189 326.5

截面规格

ix
2.85 2.85 3.05 3.05 3.05 3.05 3.38 3.38 1.94 1.94

iy
7.78 7.78 4.60 4.60 4.60 4.60 5.00 5.00 3.04 3.04

?x
52.9 157.9 83.0 85.9 94.2 94.2 115.9 115.9 97.4 168.3

?y
58.1 171.6 55.0 57.0 62.5 62.5 78.65 78.65 62.2 107.4

?x

?y
0.818 0.246

上弦 下弦

-859.2 817.5 -450.4 356.3 -290 206.6 -156.9 -120.6 32.7 -6.5 41.7 -15.5 71.5 -12.2 104.7 30 -22.4 -44.8 -67.2 -44.8 -67.2 -44.8

50.6 50.6 38.52 38.52 38.52 38.52 45.52 45.52 12.29 12.29

207.6 161.6 175.0 142.7 126.7 90.3 72.3 57.85 46.3 133.6

0.668 0.648 0.594 0.594 0.458 0.458 0.575 0.254

dg

224.9

425.9

63×5

12.29

1.94

3.04

115.9

140.1

150

0.341

85.2

gJ Hg Aa Cb 竖 杆 Ec Ff Hd Ig

224.9 203.5 161.2 184 208 104 244 122

425.9 203.5 201.5 230 260 130 305 152.5

63×5 63×5 63×5 63×5 63×5 63×5 63×5 63×5

12.29 12.29 12.29 12.29 12.29 12.29 12.29 12.29

1.94 1.94 1.94 1.94 1.94 1.94 1.94 1.94

3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04 3.04

115.9 104.9 83.1 94.8 107.2 53.6 125.8 62.9

140.1 66.9 66.3 75.7 85.5 42.8 100.3 50.2

150 150 150 150 150 150 150 150 0.523 0.668 0.588 0.511 0.838 0.406 0.791

0.341

85.2 46.67 27.3 62.0 107.0 43.5 134.7 46.1

九、 节点设计
采用 E43 焊条时,角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值 f fw = 160Mpa 。 9.1 下弦节点“b” 设 bB 杆的肢背和肢尖焊缝 h f ? 8mm和6mm ,所需焊缝长度为:

K1 N 0.65 ? 356.3 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 8 ? 145.23mm 肢背 l1 : l1 ? 2 ? 0.7h f 1 f fw 2 ? 0.7 ? 8 ? 160
K2 N 0.35 ? 356.3 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 6 ? 104.79mm 肢尖 l 2 : l2 ? 2 ? 0.7h f 2 f fw 2 ? 0.7 ? 6 ? 160
取 l1

? 160mm , l2 ? 120mm 。

设 bD 杆的肢背和肢尖焊缝 h f ? 8mm和6mm ,所需焊缝长度为:

K1 N 0.65 ? 290 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 8 ? 121.19mm 肢背 l1 : l1 ? 2 ? 0.7h f 1 f fw 2 ? 0.7 ? 8 ? 160
K2 N 0.35 ? 290 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 6 ? 87.52mm 肢尖 l 2 : l2 ? 2 ? 0.7h f 2 f fw 2 ? 0.7 ? 6 ? 160
取 l1

? 130mm , l2 ? 90mm 。

bC 杆的内力很小,焊缝尺寸可按构造确定,取 h f ? 5mm 。 根据以上求得的焊缝长度,并考虑杆件之间的间隙以及制作、装配等误差,按比例作 出节点详图(见图 11) ,从而确定节点板的尺寸为 280×340mm。下弦与节点板连接到焊缝 长度为 340mm, h f ? 5mm ,焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N=Nbc-Nab=596.6-240.2 =356.4kN。验算肢背焊缝的强度:

K1?N 0.65 ? 356.4 ? 103 ?f ? ? ? 100.3N / mm2 ? 160mm2 2 ? 0.7h f lw 2 ? 0.7 ? 5 ? ?340 ? 2 ? 5?

图 11:下弦节点“b”

9.2 上弦节点“B” 斜杆 Bb 与节点板连接焊缝计算, 与下弦节点 b 中 Bb 杆计算相同。 斜杆 Ba 与节点板连 接焊缝计算:N=-450.4kN。 设 “aB”杆的肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为 10mm 和 6mm。所需焊缝长度为 肢背 l1 : l1 ?

K1 N 0.65 ? 450.4 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 10 ? 150.70mm 2 ? 0.7h f 1 f fw 2 ? 0.7 ? 10 ? 160

K2 N 0.35 ? 450.4 ? 103 ? 2h f ? ? 2 ? 6 ? 129.29mm 肢尖 l 2 : l2 ? 2 ? 0.7h f 2 f fw 2 ? 0.7 ? 6 ? 160
取 l1

? 180mm , l2 ? 150mm 。

为了便于在上弦上搁置大型屋面板,上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背 8mm。用槽 焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。槽焊缝作为两条角焊缝计算,槽焊缝强度设计值乘以 0.8 的折减系数。计算时可略去屋架上弦坡度的影响,而假定集中荷载 P 与上弦垂直。上 弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得到:
hf1 ? 1 1 ? 节点板厚实度 ? ? 12 ? 6mm, h f 2 ? 6mm。 2 2

肢尖焊缝承担弦杆内力 N ? 446.9kN ,肢背采用塞焊缝,承受节点荷载 F ? 44.8kN 。上 弦与节点板间焊缝长度为 460mm,则

?f ?

0.65 ? 446900 ? 77.2 MPa 2 ? 0.7 ? 6 ? (460 ? 12) 44800 ? 11.9 MPa 2 ? 0.7 ? 6 ? ( 460 ? 12)

?f ?

节点如图:

?f 2 2 11.9 2 )?? f ? ( ) ? 77.2 2 ? 77.8MPa ? 160MPa ?f 1.22

图 12:上弦节点“B”

9.3 屋脊节点“J” 弦杆一般用与上弦杆同号角钢进行拼接,为使拼接角钢与弦杆之间能够密合,并便于 施焊,需将拼接角钢进行切肢、切棱。拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿。拼接 一侧的焊缝长度可按弦杆内力计算。 N=-859.2kN。设肢尖、肢背焊脚尺寸为 10mm。则需焊缝长度为

lw ?

859200 ? 10 ? 249.7 mm ,取 lw ? 260mm 4 ? 0.7 ? 8 ? 160

拼接角钢长度取 600>2×260=520mm 上弦与节点板间的槽焊,假定承受节点荷载,验算略。上弦肢尖与节点板的连接焊缝, 应按上弦内力的 15%计算。设肢尖焊缝 h f 焊缝的计算长度为 l w 焊缝应力为:

? 10 mm ,节点板长度为 500mm,节点一侧弦杆

? (500 / 2 ? 10 ? 20) ? 220mm 。

? fN ?

0.15 ? 859200 ? 41.8MPa 2 ? 0.7 ? 10 ? 220

?M ? f


6 ? 0.15 ? 859200 ? 78.1 ? 89.1MPa ? 160MPa 2 ? 0.7 ? 10 ? 220 2

?f 2 11.9 2 )? ? 2 ? ( ) ? 41.82 ? 84.1MPa ? 160MPa f ?f 1.22

节点形式如图:

图 12:屋脊节点“J”

9.4 下弦跨中节点“e”

跨中起拱 50mm, 下弦接头设于跨中节点处, 连接角钢取与下弦杆相同截面 2L160×100 ×10, h f ? 8mm ,焊缝长度:

lw ?

798200 N ? 16 ? 222.7mm ,取 l w =300mm。 ? 16 ? 4 ? 0.7 ? 8 ? 160 4 ? 0.7 ? h f ? f fw
拼接角钢长度 l

? 2 ? 300 ? 10 ? 610mm 。 ? 798.2 ? 15% ? 119.7kN

弦杆与节点板连接焊缝计算:按下弦杆内力的 15%计算。 N 设肢背、肢尖焊脚尺寸为 8mm,弦杆一侧需焊缝长度为

0.65 ?119.7 ?103 ? 12 ? 69.9mm ,取 l w1 =90mm 肢背: l w1 ? 2 ? 0.7 ? 6 ? 160 0.35 ? 119.7 ? 10 3 ? 12 ? 43.2mm , 按 构 造 要 求 , 取 焊 缝 长 度 肢 尖 lw 2 ? 2 ? 0.7 ? 6 ? 160

l w 2 ? 50mm,取 l w 2 =60mm
节点板宽度是由连接竖杆的构造要求所决定的,按比例绘出节点详图,从而确定节点 板尺寸。

??

0.65 ? 798200 ? 105.0 MPa ? f fw=160 MPa 2 ? 0.7 ? 6 ? 600 — 12) (

焊缝强度满足要求。 节点形式如图:

图 13:下弦跨中节点“e”

9.5 端部支座节点“a”
为了便于施焊,下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取 160mm。在节点中心线上设置加 劲肋,加劲肋的高度与节点板的高度相等,厚度 14mm。

(1)支座底板的计算 支座反力:

R ? 44820 N

设支座底板的平面尺寸采用 280 mm ? 400 mm ,如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座 反力,则承压面积为 280 ? 234 ? 65520 mm 2 。验算柱顶混凝土的抗压强度:

??

R 477810 ? ? 7.29 MPa ? f c ? 9.6MPa An 65520

式中: f c -混凝土强度设计值,对 C20 混凝土, f c ? 9.6MPa 。 支座底板的厚度按屋架反力作用下的弯矩计算,节点板和加劲肋将底板分为四块,每 块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板,每块板的单位宽度的最大弯矩为:
2 M ? ? 2?a 2

式中: ? -底板下的平均应力,即 ? =8.49 MPa 。
a2

-两边支承之间的对角线长度,即 a 2 ? (140 ?

14 2 ) ? 110 2 ? 172 .6mm 2

? 2 -系数,由 b2 / a2 查表确定。

b2

为两边支承的相交点到对角线 a2 的垂直距离。由此得:
b2 ? b 110 ? 133 84.8 ? 84.8mm, 2 ? ? 0.49 172 .6 a 2 172 .6

查表得

? 2 =0.0546。则单位宽度的最大弯矩为:
2 M ? ? 2?a2 ? 0.0546 ? 8.49 ? 172 .6 2 ? 13809 .63 N ? mm

底板厚度:
t? 6M ? f 6 ? 13809 .63 19 .63mm 215 ,取 t=22mm

所以底板尺寸为 280 ? 234 ? 22 mm。 (2)加劲肋与节点板的连接焊缝计算 焊缝长度等于加劲肋高度,也等于节点板高度。由节点图得焊缝长度为 440mm,计算 长度 lw=440-12-15=413 (mm) (设焊脚尺寸 hf=8mm) 每块加劲肋近似的按承受 R/4 计算, , R/4 作用点到焊缝的距离为 e=(140-8)/2=66 mm。则焊缝所受剪力 V 及弯矩 M 为:

V?

R 44820 ? ? 11.21kN , M ? Ve ? 44.82 ? 66 ? 2958.1kN ? mm 4 4

焊缝强度验算
? ? ? ? V 6M ? ? ? ?? ? 2 ? 0.7h l ? ? 1.22 ? 2 ? 0.7h l 2 ? f w ? f w ? ? ?
2

2

2

3 6 ? 2958.1? 103 ? 11.21? 10 ? ? ? = ? ? ?? ? 2 ? 2 ? 0.7 ? 8 ? 413 ? ? 1.22 ? 2 ? 0.7 ? 8 ? 413 ?

2

=7.99N/mm2< f fw 满足要求。 (3)节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算 设焊缝传递全部支座反力 R ? 44820 N ,其中每块加劲肋各传 R/4

? 11210 N ,节

点板传递 R/2

? 22410 N 。

节点板与底板的连接焊缝长度 ? l w ? 2 ? (280 ? 12) ? 536 mm ,所需焊脚尺寸为

hf ?

R/2 22410 ? ? 0.31mm ,取 h f 0.7? lw ? f fw ? 1.22 0.7 ? 536 ? 160 ? 1.22
l w ? 2 ? (110 — 20 ? 12) ? 156 mm

? 6mm 。

每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为 ? 所需焊缝尺寸 h f

?

R/4 11210 ? ? 0.53mm w 0.7? lw ? f f ? 1.22 0.7 ? 156 ? 160 ? 1.22

所以取 h f ? 8mm 。

节点形式如图:

图 14:端部支座节点“a”

9.6 节点板计算 (1)节点板在受压腹杆的压力作用下的计算 所有无竖杆相连的节点板, 受压腹杆杆端中点至弦杆的净距离 c 与节点板厚度 t 之比, 均小于或等于 10 235 / f y 。所有与竖杆相连的节点板,c/t 均小于或等于 15 235 / f y , 因而节点板的稳定均能保证。 (2)所有节点板在拉杆的拉力作用下,也都满足要求,因而节点板的强度均能保证。 此外, 节点板边缘与腹杆轴线间的夹角均大于 15°, 斜腹杆与弦的夹角均在 30°~60°之

间,节点板的自由边长度与厚度之比均小于 60 235 / f y ,都满足构造要求,节点板均安全 可靠。

十、 附图
屋架施工图绘制


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