当前位置:首页 >> 电力/水利 >>

滑坡治理方案


╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

1 概述
1.1 滑坡的发生,发展 滑坡的发生, 的发生
1978 年 6~8 月间,#####矿选矿场地进行平基时,锂云母车间 边坡及浓密池高边坡发生滑塌,清理后再次出现滑塌现象,随后又 发生拟建锂云母车间浅层滑坡. 1979 年 4~6 月雨季, 场地滑坡日益 严重,

出现了多处墙体开裂,室内外尾矿沟错断,尾矿水漏失,地 坪开裂,水管扭弯,铸铁管错断,新建混凝土路面隆起等滑坡现象. 同年 7~8 月间,由矿方组织设计,施工,勘察各方对上述裂缝进行 了调查,建立了观测网.1980 年 4 月中下旬,连续下雨 11 天,滑坡 危害进一步加大,表现为滑体内有 7 个观测点明显下移,磨重车间 甲线纵墙开裂, 总降山墙新修建后再次开裂, 细泥~浴室间埋设的 6 寸铸铁管也断开,下移,锂云母仓库地坪发现新裂缝,砼地面翘起 增多,水管基础下移,高边坡滑塌范围进一步扩大.滑坡的发展已 危害到选矿厂的生产安全,必须进行治理.受委托,######设计研 究院完成了《######矿选矿工业场地滑坡整治工程方案设计》 .经削 坡减载,反压稳坡,抗滑桩支挡,地表及地下排水工程的实施,于 1981 年 8 月完成了选矿工业场地滑坡综合治理工程的施工,使滑坡 体得到了彻底的治理与稳固,至今选矿工业场地原有滑坡再未发生 滑塌. #####矿精矿仓库外公路为填土路基,公路南边为陡坎,设有护 坡,原有一输水管沿公路边缘通过.2002 年 6~7 月份雨季间,且因 填土路基的不均匀沉降,致使水管开裂至拉断,大量涌水,使公路
1

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

外侧边坡滑坡,造成通往采矿场的公路部分受损,精矿仓墙体出现 裂缝,长石车间因受滑坡影响而被迫拆除.滑塌范围长约 60 米,宽 约 40 米,滑塌土石方量约 24000m3,当时仅用土石重新填平,未影 响矿区生产运输,至今为止只有几次小的塌方发生.虽然目前尚未 对选矿生产设施的造成破坏,但仍是一个无法估量的安全隐患,如 果一旦再次发生滑坡,必将破坏运矿公路以及牵引上方精矿仓库, 高位浓密池及选矿厂的斜坡场地使其失稳, 并可能引发更大的滑坡, 直接威胁到全矿安全生产,将造成巨大经济损失.为排除此安全隐 患,滑坡的治理工作势在必行.

1.2 项目由来
2005 年 4 月,由####矿冶研究总院,####矿共同完成了《##### 矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害预防可行性研究》报告,2006 年由国土资源部环境司批准实施.2006 年 7 月,####矿委托####工 程勘察院完成了 《#####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程 勘察报告》8 月初####矿委托#######设计研究院进行该项目的方案 ; 和施工图设计.

1.3 设计的依据,主要原则 设计的依据,
1.3.1 主要依据 1,法律,法规 1) 《中华人民共和国矿产资源法》(1986.3); 2) 《中华人民共和国环境保持法》(1989.12);
2

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

3) 《中华人民共和国水土保持法》 (1991 年 6 月) ; 4) 《地质灾害防治条例》 (2004 年 3 月 1 日) ; 2,技术文件及技术资料 1) 关于进行 《####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程方案设计》 的委托书及合同; 2) 《######矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害预防可行性研 究》 ; 3) 《######矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程勘察报 告》 (######工程勘察院 2006 年 7 月 29 日)以下简称 ( "勘察报告"; ) 5) 《######矿选矿工业场地斜坡稳定性工程地质补充勘察报告 书》 ; 6) 《######矿选矿工业场地滑坡整治工程抗滑桩施工地质报 告》 . 3,采用规范及参考资料 1) 《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002; 2) 《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002; 3) 《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002; 4) 《岩土工程监测规范》YS 5229-96; 5) 《新型支挡结构设计与工程实例》 (人民交通出版社) ; 6) 《边坡工程处治技术》 (人民交通出版社) ; 7) 《滑坡防治》 (人民铁道出版社) ; 8) 《工程地质手册》 (第三册) .
3

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

1.3.2 主要原则 主要原则 1,以"勘察报告"为基础,并参考"以往勘察报告" ,进一步 综合分析研究滑坡产生的影响因素及其边坡稳定性的相互关系,分 清主次因素,为治理提供依据; 2,治理方案技术可行,施工简便,安全可靠,经济合理; 3,采用"支挡,护坡,治水,整坡反压"的综合治理措施,统 筹兼顾,因害设防,因地制宜.

1.4 滑坡治理方案及投资
本方案用"支挡,护坡,治水,整坡反压"的综合治理措施, 以达到精矿库外矿山公路边坡的安全稳定. 其投资估算详见表 1—1.
表 1—1 序号 1 1.1 1.2 1.3 1.4 2 3 4 治理工程投资估算表 费用名称 数额(万元) 工程费用 69.142 抗滑桩支挡工程 48.730 挡土墙工程 4.104 浆砌石护坡工程 13.192 排治水工程 3.116 其它费用 17.286 预备费用 8.642 工程总价值 95.07 备注

未包括利润,税金等

1.5 存在问题与建议
(1)本次设计工作所依据的"勘察报告"未经审查,若勘察成果 有所变化,设计也将需作相应的调整. (2)"勘察报告"中有些钻孔未进入中风化花岗岩层,且未提供 边坡工程地质横剖面图,设计中无法具体确定每根抗滑桩的锚固深 度,抗滑桩的长度,在有相关的资料情况下或在施工中根据地层情 况,将作相应的调整.
4

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

(3)"勘察报告"的范围仅限于精矿库外公路局部边坡,对其周 边未作工作,是否其周边工程地质条件存在不良工程地质现象,而 影响该边坡的稳定和综合防治效果,本设计难于预测. (4)"勘察报告"显示:矿山选矿场地地表排水沟,其它排水暗 沟以及尾矿排水沟,均发现有沟底裂缝现象,从坡脚泉眼流出的水 中可观察到灰白色尾矿粉随水流出.可见,均有大气降水,生产水 和尾矿水,沿矿山选矿场地表排水沟,其它排水暗沟以及尾矿排水 沟的沟底裂缝,渗漏到下游坡体内,严重影响坡体的稳定性.为此, 应加强生产水,排水沟和生产管沟的管理,保持排水通畅,发现水 沟有裂逢,及时进行填补,杜绝各类水体渗漏到下游坡体内. (5)应在地表裂缝处,滑坡易发地段,建立长期位移与降水关 系监测预报系统. (6)由于边坡治理工程的特殊性以及主要防治工程为隐蔽工 程,建议请有相应资质和有经验的工程施工单位,监理单位进行施 工,监理.

2 工程地质条件
2.1 地理位置
####矿位南,矿区面积 7km2,是特大型稀有金属矿床.矿山位 于###省境内,交通便利. #######矿选矿工业场地位于矿部东南 0.5km 处, 占地 12.27hm2.

2.2 地形,地貌 地形,
5

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

场地原始地貌为山地,山体较高,植被发育;地形起伏较大, 地势不平,钻孔孔口标高 381.1~355.3m;滑坡范围内地形标高 381.0~332.0m.

2.3 地层岩性
根据钻探揭露,钻孔揭露深度内场地地基岩土层自上而下依次 为:①第四系填土层(Qml) ,②第四系坡积层(Qdl) ,③花岗岩(r) ; 各岩土层按其成因分类,物质成份及力学强度分述如下: ① 第四系填土层(Qml) 填土:黄褐色,灰白色,稍湿,松散,成分以钽铌矿矿渣及粘 性土为主,稍含碎矿石块,砖块等物,新近堆填土,性质差,高压 缩性土层. ②第四系坡积层(Qdl) 粘土:灰褐色,浅黄色,可塑态,成分以粘性土为主,稍含植 物根茎, 坡积物. 各钻孔均可见; 层顶埋深 6.00~10.9m, ~ 层厚 0.50~ ~ 2.50m,层顶标高 345.5~373.2m. ~ 标准贯入试验 7 次,校正锤击数 4.78~8.1 击,平均 5.80 击. ~ ③燕山期花岗岩(r) 揭露深度内的岩性为花岗岩,按其风化程度,力学强度分为 2 个风化带. ③1 强风化花岗岩:灰黄色,黄褐色,岩石风化强烈,裂隙较发 育,原岩结构可辨,构造多已破坏,有铁质浸染现象,岩芯呈砂土 状,难以取芯,各钻孔可见;层顶埋深 6.50~13.40m,层厚 2.10~ ~ ~
6

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

13.40m,层顶标高 345.0~370.0m. ~ 标准贯入试验 4 次,校正锤击数 29.8~35.55 击,平均 32.40 击. ~ ③2 中风化花岗岩:麻灰色,灰白色,裂隙较发育,且裂隙面有 铁质浸染,岩芯呈柱状~碎块状;各钻孔可见,层顶埋深 5.75~ 12.00m,层厚 0.50~3.70m,层顶标高 342.9~372.60m. 2.4 地下水 地下水 ###矿山势较高.冲沟较深,山中植被良好,有大量毛竹,灌木 覆盖.属亚热带,气候温湿,最高气温在 7~8 月份,温度 39 度, 最低气温在元月份,温度-4~-6 度.年平均降水量约 1600mm,年平 均蒸发量为 1200 mm,雨季集中在每年 4~8 月份,占全年降雨量的 79%左右.矿区出露地层为第四系洪坡积层和残积层,山坡上厚度 大小约 1~3m,冲沟内厚度约 10~20m 不等,基岩为花岗岩,是矿 床的母岩,因风化作用,裂隙较发育.因此,勘察场地,及其附近 无地表水体,地下水主要为第四系潜水和基岩风化裂隙水,地下水 受大气降水控制,雨季水量相对丰富一些,旱季明显减少,因山沟 切割较深,降雨仅有部分渗入地下成地下水,大量的水顺沟谷流入 河流之中.滑塌区 ZK8 孔旁有一泉水出露,常年水流不断.其水的 补给来源有两种,第一为第四系潜水和基岩风化裂隙水;第二为矿 山选矿排水沟和其它排水暗沟,沟底裂隙渗漏而成,因从泉眼流出 的水观察,有时可见灰白色岩粉随水流出.

2.5 地质构造及地震
7

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

据"勘察报告"资料分析,场地范围内未见区域性断裂构造和 全新活动断裂构造通过.地震动参数根据《中国地震动峰值加速度 区划图》 《场地特征周期区划图》 场地抗震设防烈度为小于 6 度, 和 , 其设计基本地震加速度值为小于 0.05g,属无震区,场地范围内未发 现地震诱发因素.

3 边坡稳定性分析计算
3.1 防治对象及计算剖面的确定
选矿精矿库公路外侧滑坡区域周界明确,以往的滑坡体已滑落 至边坡的下游沟道中,呈长条形堆积.由于滑坡使目前精矿仓库段 公路平台宽度仅为原宽度的一半左右.为防止精矿库公路外侧边坡 发生进一步滑塌,危及矿山唯一通往采矿场的交通公路,以及直接 威胁选矿厂的整体安全,本次防治对象为精矿库段填方公路外侧边 坡. 原滑坡体的滑坡方向约为北偏东, "勘察报告" 依据 提供的 2—2 剖面, 滑坡区域周界的形状特性, 以原滑坡体条带中轴作 N—N剖面, 作为计算剖面,约为北东 25°左右.

3.2 坡体潜在滑面的确定及地下水位线 坡体潜在滑面的确定及地下水位线 潜在
"勘察报告"中未阐述边坡周围有裂缝及公路错裂发生,只是 局部见有溜塌现象,也未钻探有软弱夹层.岩土层自上而下依次为: ①松散, 易透水的第四系填土层 ml) ②第四系坡积粘土层 dl) (Q , (Q , ③燕山期花岗岩层(r) .可见,相对透水性强的第四系填土层(Qml)

8

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

覆盖在相对不透水的第四系坡积粘土层(Qdl)上,在各不利条件具 备时极易产生滑坡;由于燕山期花岗岩层(r)相对抗剪强度较高, 且原滑坡规模及范围不大,要继续产生深层滑动的可能性较小,故 花岗岩层以上第四系土层发生滑坡的可能性大.考虑到边坡目前的 状态,以往该地段滑坡的规模及边坡土层厚度等因素,决定采用: (1)用园弧型破坏模式进行稳定性分析计算,搜寻稳定系数最小的 弧面; (2)以第四系坡积粘土层面为基础,作折线型滑面,用折线 型破坏模式进行稳定性分析计算.最终选择园弧型破坏模式,折线 型破坏模式两者计算稳定系数较小的潜在滑面,作为抗滑设计的滑 面. 地下水位线采用"勘察报告"中钻孔地下水位的连线.

3.3 参数的选取
稳定性分析计算的主要参数为岩土的容重,抗剪强度等.分析 计算时,先以"勘察报告"的"各岩土层主要物理力学参数建议值" 为基础计算,考虑坡体目前的状况,并参考"以往勘察报告"物理 力学参数值,再以反算值作进一步的分析,从而获取更符合实际的 值作为边坡防治的参数. "勘察报告"提供的各岩土层主要物理力学参数建议值下表.

9

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

表 3—1 —
岩 土 层 成因 Qml Qdl r ③2 层号 ① ② ③1 名称 填土 粘土 强风化 花岗岩 花岗岩 中风化 花岗岩 花岗岩

各岩土层主要物理力学参数建议值表
承载力特 征值 fak(kPa) 80 145 500 1500 凝聚力 c(kPa) 内摩擦角 φ(°) () 摩擦系数 f 天然容重

γ(kn/m3)
18.0 18.5 21.0

/
14 10

/
17 15

/
0.20 0.40 0.50

/

/

/

3.4 计算公式及结果分析
3.4.1 计算公式 坡体稳定性分析计算采用平面极限平衡法中的简化毕肖普法, 传递系数法,并考虑地下水等因素作用的影响,该场地抗震设防烈 度为小于 6 度,故不考虑地震力作用. (1)简化毕肖普法稳定系数表达式如下:
n [C b + b (γ × h γ × h )tgφ ] i i i i w iw ∑ i =1 cos θ i + (sin θ i × tgφ ) / F F= n ∑ (Wi sin θ i + Ti ) i =1

式中: C , φ —分别为有效凝聚力和内摩擦角;
bi , hi —分别为第 i 条块宽度和高度;

γ i , γ w —分别为第 i 条块岩土容重,水容重; θ i , hiw —分别为第 i 条块处滑段与水平夹角和水头高度;
Wi , Ti —分别为作用于第 i 条块重心上的重力和动力;

计算结果见表 3—2.稳定性分析剖面图见附图三. (2)不均衡推力传递系数法表达式如下:

10

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

c 'l (W cos α i γ whi bi sec α i CkWi cos α i )tgi' Ei = Fs (Wi sin α i + CkWi cos α i + Ei 1Ψi 1 i i + i Fs Fs ' i Ψi 1 = cos(α i 1 α i ) sin(α i 1 α i ) 式中: Fs Fs

—为稳定安全系数;
Wi —为第 i 条块土条重力, Wi = bi hi γ i ;

i' , ci' —为第 i 条块侧面各土层的平均抗剪强度指标;

α i , li —分别为第 i 条块处滑段的水平夹角和长度;
E i , E i 1 —分别为第 i 条块,第 i–1 条块的下滑推力;

Ψs 1 —为传递系数;

C K —地震动力影响系数,此处为零.

γ i , γ w —分别为第 i 条块岩土容重,水容重;
bi , hi —分别为第 i 条块宽度和高度;

计算结果见表 3—2.稳定性分析剖面图见附图四.
表 3—2 — 稳定性分析计算结果 计算 计算 容重 内 摩 擦 凝 聚 力 地 下 水 地 震 力 稳 定 系 备注 γ(kn/m3) 角 φ(°) C(kPa) 情况 ° 剖面 方法 系数 CK 数 F 毕 肖 普 法 余 推 力 法 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5 17 17 23.7 23.7 17 17 23.35 23.35 14 14 14 14 14 14 14 14 疏干 未疏干 未疏干 疏干 疏干 未疏干 未疏干 疏干 / / / / / / / 0.91 0.79 1.00 1.147 0.992 0.838 1.00 1.212

n-n'

反算 反算

反算 反算

3.4.2 计算结果分析

11

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

从表 3—2 的稳定分析计算结果可知,按"勘察报告"提供的抗 剪强度计算时, 现状公路边坡未疏干的稳定系数只有 0.79~0.84, 疏 干的稳定系数也只有 0.91~0.992,属不稳定状态,而现状坡体目前 尚未发现滑塌现象,故与实际情况不附,说明"勘察报告"提供的 抗剪强度偏低.应以反算的方法并参考"以往勘察报告"中抗剪强 度指标,来确定防治设计中的抗剪强度值. 反算时假定现状公路边坡体属极限平衡状态,即稳定系数 F=1.0,以搜寻到的稳定系数最小的面为计算滑面,且凝聚力 c 值, 土体容重保持不变,求内摩擦角 φ 值.反算结果:毕肖普法,传递 系数法求得内摩擦角 φ 值分别为 23.7°,23.35°.参考"以往勘察 报告"的物理力学参数,并综合分析确定本边坡治理的各岩土层主 要物理力学参数设计值,见表 3—3.
表 3—3 —
岩 土 层 成因 层号 ml Q ① Qdl ② ③1 r ③2

各岩土层主要物理力学参数设计采用值表
名称 填土 粘土 强风化花岗岩 强风化花岗岩 中风化花岗岩 中风化花岗岩 凝聚力 c(kPa) 14 14 0 内摩擦角 φ (°) ) 23.7 23.7 30 摩擦系数 f 天然容重

γ(kn/m3)

/
0.20 0.40 0.50

18.5 18.5 21.0

/

/

/

稳定性分析中进行了未疏干,疏干边坡的计算,结果表明:按 "勘察报告"提供的浸润线,不均衡推力传递系数法求得的稳定系 数相差 18.4%~21.2%,简化毕肖普法求得的稳定系数相差 14.7%~ 15.2%,故地下水对该边坡的稳定性影响较大.

12

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

4 防治方案 防治方案
4.1 简述
4.1.1 边坡防治常用措施 (1)治水:是治坡的首选方案.一是减少大气降雨或上部地表 水体汇集的入渗补给;二是加强地下水的排泄,降低地下水位.其 方法有:帷幕注浆封堵地下水的补给;水平孔,平硐,盲沟排泻地 下水等;地表排水沟,地表裂缝夯实或坡面覆盖等地表防排渗措施. (2)改变坡体的几何形状:通过上部坡体减载以降低下滑力, 或采用坡脚反压提高抗滑力,来增加坡体的稳定性. (3)支挡:用支挡结构将坡体下滑力传递到稳定地层中,从而 达到支挡滑体,增加坡体抗滑力的目的.一般采用的支挡结构有: 抗滑桩,预应力锚索抗滑桩,预应力长锚索及局部抗滑挡墙等. (4)坡体,软弱面补强:提高坡体软弱带及坡体力学强度以达 到增加坡体稳定性的目的.常采用压力注奖和旋喷,熔烧等措施. 从本项目的实际情况可知,由于边坡为较松散的土体且力学强 度低,在用预应力锚索抗滑桩,预应力长锚索加固时,因其锚索易 受酸性水锈蚀和应力松弛及土体蠕变等不利因素影响,且费用高, 施工难度大,故不宜采用.补强土体只是局部强度提高,而整体抗 拉强度仍低,难以满足工程防治的需求,不宜采用.减载方式因会 影响到公路的宽度及上部选矿场地的稳定性更不宜采用.水平孔排 泄地下水方式,因地下水位抬升与降低规律尚未查明,效果难以保 证,且目前坡体自身排泄能力尚可,无需水平孔排水.
13

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

4.1.2 本边坡防治采用的措施 (1)治水:公路平台修建截引边沟,将地表水引向滑塌范围之 外;坡体里的水采用边坡盲沟导水,将水引出降低地下水位.一是 减少大气降雨或上部地表水体汇集的入渗补给;二是加强地下水的 排泄. (2)坡体表面整治,护坡:对上部坡体进行松散土清除,整压 坡面,余土反压坡脚,并用浆砌块石护坡.一是增加边坡的稳定性; 二是减少降水对表土的冲刷,降低坡体地表水的入渗. (3)支挡:用抗滑桩,挡墙支挡坡体的下滑力.

4.2 安全系数拟定
安全系数的确定,应综合考虑多种因素的复合影响.其因素有: 经济的合理性,参数的可靠性,误差估计,矿山公路的服务年限, 滑坡造成的危害性等级,地下水等.在综合考虑这些因素,并根据 《建筑边坡工程技术规范》 ,最后确定边坡稳定安全系数为 1.30.

4.3 边坡治理工程总体布置
本方案设计剖面为 N—N',并以稳定系数 F=1.0,滑坡推力较 大的滑弧为设计依据,计算情况及结果见"附图三,圆弧型破坏稳 定性分析图""附件一:稳定性分析及下滑推力计算结果" , . 4.3.1 抗滑桩设计 抗滑桩设计 4.3.1.1 抗滑桩设计原则及布置 根据该边坡以往所发生滑坡的内外因素,以及目前边坡状况,

14

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

对本边坡的防治采用综合整治的原则.除整坡反压,浆砌块石护坡 和全面加强地表,地下水排泄等措施外,为了保证公路边坡的安全, 进行了不同安全系数的下滑力计算,并以稳定安全系数为 1.30 时计 算的下滑力,作为抗滑桩设计的推力. 在布置抗滑桩时, 考虑到预测滑体及稳定地层的工程地质情况, 下滑力的大小,预测滑体发展变化的可能性等情况,在边坡倾向方 向将抗滑桩布置成两排:第一排抗滑桩沿边坡走向布置 9 根,平均 桩长 17m,桩直径 1.5m,桩间距 3.3m,桩锚固端入中风化岩 3.0m, 布置在钻孔 5 位置处;第二排抗滑桩沿边坡走向布置 7 根,平均桩 长 14m,桩直径 1.5m,桩间距 3.3m,桩锚固端入中风化岩 3.0m, 布置在钻孔 7 位置处.详见附件五:N—N剖面边坡治理图. 抗滑桩钢筋混凝土方量 443.0m3. 4.3.1.2 抗滑桩计算 抗滑桩采用园形截面,人工挖孔桩.滑坡推力,桩前滑体抗力 均设为矩形分布.桩底约束条件采用嵌入中风化岩体内的情况. (1) 锚固段为强风化花岗岩和中风化花岗岩. 地基应力的验算:

σ
式中: σ 1
3

1 h2 , h 2 3



4 cos

[(γ 1 h1 + γ 2 y )tg
1 3

+ c]

h2 , h 2

—分别为滑面以下深度为 h2 和 h2 处桩的横向压应力;

h2 —滑面以下桩长;

γ 1 , γ 2 —分别为滑面上,下岩土的容重;
, c —分别为滑面以下土的内摩擦角和凝聚力;
15

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

h1 —滑面以上桩长;
y —滑面至计算点地深度;

(2)滑面以上桩身内力计算: 滑面以上桩身内力根据滑坡推力和桩前滑体抗力进行计算.当 滑坡推力和桩前滑体抗力的分布如下附图 4—1 所示. 图中 T1 , 2 , T P1 ,P2 按下式确定.

T1 = T2 =

2 E ( 3η E 1) L h1 6 E (1 2η E ) L h1
E Z

hS P h1 G 滑面 T2 T1 P1 P2

(2 P1 = 2 PL

hs 3η p ) h1 h1 h s

附图 4—1

3 P2 = 2 PL

hs h h ( s ) 2 3 + 3η p ( 2 s ) h1 h1 h1 h1 h s

式中:E—滑坡推力; P—桩前滑体抗力;
η E —滑坡推力的合力重心至滑面的距离(Z)与滑面以上桩

长(h1)之比,即:η E = Z h ; 1
η P —滑面以上桩前滑体抗力的合力重心至滑面的距离(G)

与滑面以上桩长(h1)之比,即:η P = G h ; 1
hs —桩前滑体抗力最大应力处距桩顶的距离,依据滑坡推力

16

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

图形; L—桩间距. 滑面以上桩身内力计算公式如下: 当 Y≤hS 时
1 1 Q y = T1Y + T2Y 2 h1 ( P1 + P2 )Y 2 hs 2 2 1 1 1 M y = T1Y 2 + T2Y 3 h1 ( P1 + P2 )Y 2 hs 2 6 6

当 Y>hS 时
1 1 1 Qy = T1Y + T2Y 2 h1 ( P + P2 )hs P (Y hs ) P2 (Y hs ) + P2 (Y hs ) 2 (h1 hs ) 1 1 2 2 2

1 1 1 2 1 1 My = T1Y 2 + T2Y 3 h1 (P + P )hs (Y hs ) P (Y hs )2 P (Y hs )2 1 2 1 2 2 6 2 3 2 2 1 + P (Y hs )3 (h1 hs ) 2 6
式中:Qy—桩身任意计算点的剪力; My—桩身任意计算点的弯矩; Y —桩顶至任意计算点的距离; 其余符号意义同前. (3)锚固段内力计算: 锚固段桩的内力分析,根据锚固段的换算长度及地基抗力系数 的分布形式可分为弹性桩,刚性桩. 对于弹性桩按无量纲法计算时,该法是根据弹性地基上的弹性 梁受挠曲后的微分方程采用幂级数而解出来的.梁受挠曲后的微分 方程为:

17

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

d 4x EI = p dy 4
式中:EI—桩的抗弯刚度; P —土的抗力; 根据无量纲法对土模量的定义, E s = p x 得:

d 4x E + s x = 0 dy 4 EI
因 E s = cy ,令 T 5 = EI c ,则:

d 4x 1 + 5 xy = 0 dy 4 T
式中: c —为地基系数;

由于1 T 5 = mB p EI = α 5 ,即 T = 1 α

m —为地基系数随深度变化的比例系数;
B p —桩的计算宽度;

α —桩的变形系数; α = 5

mB p EI

假定桩土均为弹性体, 用力的叠加原理将外力 M 0 和 Q0 的作用分 别考虑,其位移为: X = X A + X B .并引入下列无量纲系数: 深度系数 Z = Y T 最大深度系数 Z max = h T 土壤模量函数 φ ( I ) = E sT 4 EI
Q0 作用下的位移系数 Ax = X A EI Q0T 3 M 0 作用下的位移系数 B x = X B EI M 0T 2
18

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

用无量纲法求解桩身内力和变位以及土抗力的计算公式为: 位移: X = 0 Ax + 0 B x EI EI 转角: φ = φ A + φ B = 0 Aφ + 0 Bφ EI EI 弯矩: M = M A + M B = [Q9T ]AM + [M 0 ]BM 剪力: Q = Q A + QB = [Q0 ]AQ +
Q M0 BQ T M

Q T 3

M T 2

Q T 2

M T

土抗力: P = PA + PB = 0 A p + 0 B p T T 式中: Aφ , AM , AQ , AP —剪力作用下的转角,弯矩,剪力,土抗 力系数;
Bφ , BM , BQ , B P —弯矩作用下的转角,弯矩,剪力,土抗

力系数; 根据桩底的边界条件,通过查无量纲系数表,就可以求出桩身 内力,变位,土抗力. (4)抗滑桩计算: 设置桩顶标高分别为 370.15m,361.5m 处(N—N剖面) ,计算 参数选定为: 不稳定坡体:γ1=18.5KN/m3,φ1=23.7°,C=14Kpa. 稳定地层:γ1=20.0KN/m3,φ1=32.0°,C=0. 预测不稳定坡体厚为 12m,桩埋入地表下平均 2m 左右. 稳定地层为强风化花岗岩和中风化花岗岩.强风化花岗岩的地 基系数随深度变化的比例系数取 m=10000 KN/m4~15000 KN/m4.
19

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

按第一排桩计算, 桩后滑体推力 E=900KN/m, 桩前坡抗力 P=520 KN/m;第二排桩的设计,仍按第一排桩计算结果进行. 抗滑桩采用 C30 钢筋混凝土,桩身混凝土弹性模量 En=3.0×107 KN/m2. 抗滑桩为人工挖孔桩,断面采用园型,直径 d=1.5m,桩间距 L=3.3m,滑面以下桩长 h2=9m,桩端嵌入中风化花岗岩层中. 经计算得: 最大桩侧应力 σmax=332.4 KN/m2; 最大弯矩 Mmax=7379 KN/m; 最大剪应力 Qmax=1571.4 KN; 滑面处桩的位移 X0=0.01927m 滑面处桩的转角 φ0=-0.007055(弧度) 4.3.2 挡土墙 为了防止抗滑桩顶部的土体局部滑塌,在抗滑桩顶部位置设浆 砌块石挡土墙.第一排抗滑桩处挡土墙高 3.0m,顶宽 1.0m,底宽 1.9m,长 30.0m;第二排抗滑桩处挡土墙高 1.8m,顶宽 1.0m,底宽 1.5m,长 22.0m.浆砌块石挡土墙方量 180.0m3. 4.3.3 整坡反压,浆砌块石护坡 整坡反压,浆砌块 整坡反压,即对边坡面的松散土进行清除,压实,平整,余土 反压到边坡下游的坡脚处;边坡防治范围内的坡面角度由原来的 45~25.53,改变为 35.2~25.53;预计清理余土 1030 m3. 为防止坡面土溜塌,以及大气降水渗入坡体后降低坡体的稳定

20

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

性,在整治后的坡面上,采用格构式浆砌块石护坡.格构宽 500mm, 嵌入土深 1.0m,倾向中对中间距 4.0m,走向中对中间距 3.0m;格 构间浆砌块石护坡厚 400mm.浆砌块石护坡方量 559.0m3. 4.3.4 排水设施 边坡失稳大都与大气降水关系密切,排除边坡范围内外的地表 水,地下水,对稳定边坡十分必要. 边坡上部公路靠边坡一侧,设公路边沟,并与矿山排水系统联 接,以拦截和旁引上部地表径流,防止流入边坡范围内.为防止边 沟断裂,边沟采用钢筋混凝土明沟,长度暂定 80.0m,净断面为 0.4 m×0.6m,坡度不小于 1.5%.原有的公路靠山侧边沟,已有许多裂 缝,若继续使用,必须用水泥砂浆封堵裂缝并摸面,杜绝雨水下渗. 挡土墙坡脚处设截排水明沟,断面净尺寸 0.3 m×0.3m,坡度不 小于 1.5%, 长度约 50.0m. 坡脚泉水和湿地处,常年水流不断,如不有效排出地下泉水, 将长期威胁坡体的稳定性.故采用边坡渗沟和排水明沟将水引出, 边坡渗沟高 1.80m,宽 4 m,排水明沟 15.0m. 在坡体一侧设纵向浆砌石排水沟,将坡体明沟汇水引向坡体下 游,纵向排水沟,长度 45.0m,净断面为 0.4 m×0.6m,坡度不小于 2.0%. 排水设施浆砌石总方量为 136.68m3. 由于泉水中可观察到灰白色尾矿粉随水流出.因此,必须对矿 山选矿场地表排水沟,排水暗沟以及尾矿排水沟进行全面检修,彻

21

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

底找出沟体裂缝,并完全修缮,保证排水通畅,杜绝各类水体渗漏 到下游坡体内. 防治措施平面及剖面布置情况详见 "附图一, 边坡治理平面图" , "附图五:N—N剖面边坡治理图" . 4.3.5 重建长石粉仓库 原有长石粉仓库由于受滑坡影响,造成墙体多处裂缝,存在严 重安全隐患,宜春钽铌矿已将它整体拆除.拟重建的长石粉仓库采 用钢结构,并另行设计.重建长石粉仓库费用未列入投资估算表. 4.3.6 重修破损公路路面 在滑坡体上方有一条该矿通往采矿场,机修厂公路,公路结构 为混凝土路面.2002 年第一次滑坡时,滑坡体段路面有一边崩塌, 需重修.重修公路费用未列入估算表. 4.3.7 精矿库维修 由于滑坡影响,造成精矿库墙体多处出现裂缝,需对精矿库进 行维修. 维修内容包括:屋面拆除重做,裂缝段墙体拆除重砌,外墙面 粉刷,屋顶建立测量观察点.维修费用投资估算表未包括.

4.4 措施实施进度
由于降水对该边坡稳定产生明显的影响,为防止该段边坡在施 工过程中发生滑塌和进一步失稳,故精矿库外公路失稳边坡的防治 措施宜在旱季进行施工,并在雨季前完成该防治工程.

22

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

附件一:稳定性分析及下滑推力计算结果 附件一:
******** (n-ny1)以粘土层面为基础,作折线型滑面 以粘土层面为基础, 以粘土层面为基础 作折线型滑面*******
----- 原始数据 -----条块总数 n= 11 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 水平长 s(i) 4.4342 2.591099 5.306801 3.312401 2.168201 3.184597 4.061901 11.6969 5.491898 6.144897 7.120499 重量 w(i) 389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632 1342.565 470.3577 373.7818 170.2402 滑面长 l(i) 10.47393 3.513535 6.872995 4.049055 2.5614 3.59498 4.347911 12.17195 5.574502 6.160946 7.126757 水托力 w1(i) 0 14.64101 108.3171 110.038 83.55709 130.1178 160.7436 364.7795 125.0971 94.61607 35.68799 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632
23

土层数 m= 1

水容重 rw= 10

地震系数 ck= 0

a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219 a(i) a1(i) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219

内摩擦角 b(1)= 17 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 下滑推力 e(i) 117.5083 226.8408 493.4463 622.7879 690.884 740.3187 703.1423

传递系数 f(i) 0 .7846528 .9793226 .9694712 .9799702 .9681094 .9502156

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

8 9 10 11

514.8591 356.4371 164.2764 1.433165

1342.565 470.3577 373.7818 170.2402

.9656704 .9548787 .9585026 .9884946

稳定系数 F= .838 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny11)以粘土层面为折线型滑面 不计地下水 以粘土层面为折线型滑面,不计地下水 以粘土层面为折线型滑面 不计地下水***
----- 原始数据 -----条块总数 n= 11 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 水平长 s(i) 4.4342 2.591099 5.306801 3.312401 2.168201 3.184597 4.061901 11.6969 5.491898 6.144897 7.120499 重量 w(i) 389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632 1342.565 470.3577 373.7818 170.2402 滑面长 l(i) 10.47393 3.513535 6.872995 4.049055 2.5614 3.59498 4.347911 12.17195 5.574502 6.160946 7.126757 水托力 w1(i) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i)
24

土层数 m= 1

水容重 rw= 10

地震系数 ck= 0

a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219 a(i) a1(i) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219

内摩擦角 b(1)= 17 条块序号 i 下滑推力 e(i)

传递系数 f(i)

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

154.0051 279.8098 554.205 672.7927 731.2032 766.1266 713.0953 494.028 333.9369 147.0856 -.2221946

389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632 1342.565 470.3577 373.7818 170.2402

0 .8062987 .9823156 .9737641 .9828753 .9725765 .9568692 .9704468 .9609801 .9641665 .9902096

稳定系数 F= .992 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny2)用传递系数法验算圆弧型破坏的最危险滑面 **** 用传递系数法验算圆弧型破坏的最危险滑面
----- 原始数据 -----条块总数 n= 21 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 水平长 s(i) .6021996 1.1595 2.273399 .406601 2.116299 2.876102 3.152199 2.6591 2.168201 3.259296 1.855103 2.132099 1.754601 1.970699 1.4734 1.459099 .8949013 .8226013 1.505497 2.336399 4.380806 滑面长 l(i) 2.036091 3.142624 4.772555 .7429394 3.52898 4.180781 4.081603 3.17813 2.464021 3.546229 1.955998 2.20641 1.790431 1.991244 1.479636 1.460763 .8949714 .8226735 1.507242 2.349566 4.47748
25

土层数 m= 1

水容重 rw= 10

地震系数 ck= 0

a(i)=sin(ai) .9552615 .9294456 .8792565 .8369451 .8002315 .725773 .6352649 .5476814 .4750767 .3940524 .3170248 .2573414 .1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791

a1(i)=cos(ai) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 .9663206 .9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

重量 w(i) 10.83432 73.04944 292.8932 69.18166 384.7832 563.8148 640.3439 540.347 439.6686 624.2576 315.5137 322.6289 238.2215 242.8008 164.6868 149.7711 84.6061 72.46111 118.2764 142.8663 109.6619

水托力 w1(i) 9.073975E-04 1.747141E-03 0 0 19.1398 75.81833 126.2108 127.0212 110.0297 164.8226 89.77116 95.45085 70.30333 67.67776 42.04568 32.87349 15.15828 11.33298 15.78139 9.648172 0 凝聚力 c(1)= 14

a(i) .9552615 .9294456 .8792565 .8369451 .8002315 .725773 .6352649 .5476814 .4750767 .3940524 .3170248 .2573414 .1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791

a1(i) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 .9663206 .9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088

内摩擦角 b(1)= 17 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

下滑推力 e(i) 重量 w(i) 0 10.83432 1.774693 73.04944 120.6383 292.8932 146.4563 69.18166 310.9592 384.7832 522.674 563.8148 700.0103 640.3439 789.874 540.347 825.1187 439.6686 823.5803 624.2576 780.7229 315.5137 721.8892 322.6289 656.9857 238.2215 574.5136 242.8008 503.955 164.6868 430.966 149.7711 383.1514 84.6061 340.0118 72.46111 263.212 118.2764 148.9216 142.8663 -1.27508 109.6619

传递系数 f(i) 0 .9669732 .9471804 .9646503 .9732034 .9487262 .9445552 .9520837 .9637508 .9611627 .9647329 .9739561 .975051 .9764956 .9785627 .9819638 .9857532 .9896991 .9858994 .9759741 .9552702

稳定系数 F= .79
26

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny21)用搜索到的最危险滑面以传递系数法反算 b(i)*** 用搜索到的最危险滑面以传递系数法反算 ( )
----- 原始数据 -----条块总数 n= 21 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 水平长 s(i) .6021996 1.1595 2.273399 .406601 2.116299 2.876102 3.152199 2.6591 2.168201 3.259296 1.855103 2.132099 1.754601 1.970699 1.4734 1.459099 .8949013 .8226013 1.505497 2.336399 4.380806 重量 w(i) 10.83432 73.04944 292.8932 69.18166 384.7832 563.8148 640.3439 540.347 439.6686 624.2576 315.5137 滑面长 l(i) 2.036091 3.142624 4.772555 .7429394 3.52898 4.180781 4.081603 3.17813 2.464021 3.546229 1.955998 2.20641 1.790431 1.991244 1.479636 1.460763 .8949714 .8226735 1.507242 2.349566 4.47748 a(i)=sin(ai) .9552615 .9294456 .8792565 .8369451 .8002315 .725773 .6352649 .5476814 .4750767 .3940524 .3170248 .2573414 .1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791 a1(i)=cos(ai) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 .9663206 .9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088 a1(i) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 土层数 m= 1 水容重 rw= 10 地震系数 ck= 0

水托力 w1(i) a(i) 9.073975E-04 .9552615 1.747141E-03 .9294456 0 .8792565 0 .8369451 19.1398 .8002315 75.81833 .725773 126.2108 .6352649 127.0212 .5476814 110.0297 .4750767 164.8226 .3940524 89.77116 .3170248
27

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

322.6289 238.2215 242.8008 164.6868 149.7711 84.6061 72.46111 118.2764 142.8663 109.6619

95.45085 70.30333 67.67776 42.04568 32.87349 15.15828 11.33298 15.78139 9.648172 0

.2573414 .1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791

.9663206 .9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088

*** 反算内摩擦角 b(i) ,凝聚力 C(i)*** 内摩擦角 b(1)= 23.35019 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 下滑推力 e(i) 0 12.26531 142.0337 167.6436 335.3435 547.2259 720.567 804.3518 833.4994 823.8505 776.0836 713.8994 646.719 562.5768 491.0313 417.5271 369.4729 326.3778 250.2956 138.4957 -3.8364E-04 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 10.83432 73.04944 292.8932 69.18166 384.7832 563.8148 640.3439 540.347 439.6686 624.2576 315.5137 322.6289 238.2215 242.8008 164.6868 149.7711 84.6061 72.46111 118.2764 142.8663 109.6619 传递系数 f(i) 0 .963506 .9418904 .9609609 .9703443 .9435731 .9390345 .947231 .9599759 .957144 .9610513 .9711718 .9723759 .9739655 .9762421 .9799926 .984179 .9885474 .9843408 .9733916 .9507066

稳定系数 F= 1 ***************************************************************** *****************************************************************

****(n-ny12)以粘土层面作折线型滑面 反算内摩擦角 b(i)**** 以粘土层面作折线型滑面,反算内摩擦角 ( ) 以粘土层面作折线型滑面
----- 原始数据 -----条块总数 n= 11 土层数 m= 1 水容重 rw= 10
28

地震系数 ck= 0

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 水平长 s(i) 4.4342 2.591099 5.306801 3.312401 2.168201 3.184597 4.061901 11.6969 5.491898 6.144897 7.120499 重量 w(i) 389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632 1342.565 470.3577 373.7818 170.2402 滑面长 l(i) 10.47393 3.513535 6.872995 4.049055 2.5614 3.59498 4.347911 12.17195 5.574502 6.160946 7.126757 水托力 w1(i) 0 14.64101 108.3171 110.038 83.55709 130.1178 160.7436 364.7795 125.0971 94.61607 35.68799 a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219 a(i) a1(i) .9059635 .4233559 .6753885 .7374621 .6354725 .7721235 .5751221 .8180676 .5324036 .8464906 .4639802 .8858456 .3566999 .934219 .2766443 .9609724 .1715132 .9851818 7.213191E-02 .9973952 4.189834E-02 .9991219

,凝聚力 C(i)*** *** 反算内摩擦角 b(i) 内摩擦角 b(1)= 22.04313 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 下滑推力 e(i) 139.2533 238.5426 499.333 624.0172 688.4423 731.746 687.6956 494.0764 336.0673 148.9426 -7.359876E-04 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 389.2041 457.9765 946.7537 589.0821 390.6942 553.5598 601.5632 1342.565 470.3577 373.7818 170.2402 传递系数 f(i) 0 .7693393 .977205 .9664343 .9779149 .9649491 .9455084 .9622914 .9505624 .9544956 .9872814

稳定系数 F= 1 *****************************************************************
29

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

*****************************************************************

***(n-ny22)用最危险的弧面,用反算 b(i)值,不计地下水 用最危险的弧面, 不计地下水*** 用最危险的弧面 ()
----- 原始数据 -----条块总数 n= 21 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 水平长 s(i) .6021996 1.1595 2.273399 .406601 2.116299 2.876102 3.152199 2.6591 2.168201 3.259296 1.855103 2.132099 1.754601 1.970699 1.4734 1.459099 .8949013 .8226013 1.505497 2.336399 4.380806 重量 w(i) 10.83432 73.04944 292.8932 69.18166 384.7832 563.8148 640.3439 540.347 439.6686 624.2576 315.5137 322.6289 滑面长 l(i) 2.036091 3.142624 4.772555 .7429394 3.52898 4.180781 4.081603 3.17813 2.464021 3.546229 1.955998 2.20641 1.790431 1.991244 1.479636 1.460763 .8949714 .8226735 1.507242 2.349566 4.47748 a(i) .9552615 .9294456 .8792565 .8369451 .8002315 .725773 .6352649 .5476814 .4750767 .3940524 .3170248 .2573414
30

土层数 m= 1

水容重 rw= 0

地震系数 ck= 0

a(i)=sin(ai) .9552615 .9294456 .8792565 .8369451 .8002315 .725773 .6352649 .5476814 .4750767 .3940524 .3170248 .2573414 .1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791 a1(i) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 .9663206

a1(i)=cos(ai) .2957625 .3689592 .4763485 .5472869 .5996912 .6879343 .7722943 .8366869 .8799444 .919088 .9484172 .9663206 .9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

13 14 15 16 17 18 19 20 21

238.2215 242.8008 164.6868 149.7711 84.6061 72.46111 118.2764 142.8663 109.6619

.1990579 .1432779 9.171063E-02 4.771497E-02 1.251431E-02 -1.324777E-02 -4.810126E-02 -.1057215 -.2066791 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 10.83432 73.04944 292.8932 69.18166 384.7832 563.8148 640.3439 540.347 439.6686 624.2576 315.5137 322.6289 238.2215 242.8008 164.6868 149.7711 84.6061 72.46111 118.2764 142.8663 109.6619

.9799877 .9896825 .9957857 .998861 .9999217 .9999123 .9988425 .9943959 .9784088

内摩擦角 b(1)= 23.35 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 下滑推力 e(i) 0 21.9944 173.6172 203.7546 383.6567 588.1017 741.2248 806.3798 821.8568 792.8782 737.7733 666.4667 594.652 507.9078 437.4314 367.1226 322.8779 283.5378 214.6645 117.0424 -.4267617

传递系数 f(i) 0 .9693628 .9508262 .9671931 .9751738 .9522776 .94836 .9554281 .9663524 .9639324 .9672702 .975875 .9768947 .9782392 .9801621 .9833223 .986838 .9904927 .9869736 .9777539 .9584154

稳定系数 F= 1.212 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny8)按圆弧型破坏,稳定系数 F=1 时的下滑力 按圆弧型破坏, 时的下滑力*** 按圆弧型破坏
----- 原始数据 -----条块总数 n= 26 土体容重 r(j) 18.5
31

土层数 m= 1

水容重 rw= 10

地震系数 ck= 0

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

水平长 s(i) 1.5735 1.857401 3.120199 1.2696 2.788502 2.987698 3.638702 1.795399 2.168201 3.197998 4.0485 1.786602 1.938698 1.6726 2.1548 2.950901 3.550701 2.501297 1.929703 1.132301 1.181595 1.528503 1.235802 1.411499 .4574966 2.102898 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494 361.609 213.9547 137.9393 70.58493

滑面长 l(i) 2.95041 3.205233 4.895265 1.862482 3.899452 3.894206 4.491184 2.129326 2.507928 3.601921 4.389818 1.89984 2.035698 1.740112 2.218904 3.011681 3.584393 2.509872 1.931136 1.132416 1.181595 1.531642 1.235837 1.415444 .4594388 2.116822 水托力 w1(i) 0 0 0 4.784489 40.37192 79.89701 132.8144 76.0423 97.29588 149.0027 186.1702 78.08611 79.69405 63.47516 72.86999 90.47466 99.72321 60.26374 38.64229 18.9015
32

a(i)=sin(ai) .8459164 .8149792 .7705404 .7316589 .6990212 .6413887 .5861704 .5376359 .5025658 .4601158 .3865991 .3400809 .3050065 .2758441 .2386317 .1998882 .1367873 8.259391E-02 3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109

a1(i)=cos(ai) .5333156 .5794902 .6373913 .681671 .7151009 .7672161 .8101878 .8431771 .864539 .8878589 .9222479 .9403962 .9523503 .9612024 .9711102 .9798187 .9906005 .9965833 .9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422

a(i) a1(i) .8459164 .5333156 .8149792 .5794902 .7705404 .6373913 .7316589 .681671 .6990212 .7151009 .6413887 .7672161 .5861704 .8101878 .5376359 .8431771 .5025658 .864539 .4601158 .8878589 .3865991 .9222479 .3400809 .9403962 .3050065 .9523503 .2758441 .9612024 .2386317 .9711102 .1998882 .9798187 .1367873 .9906005 8.259391E-02 .9965833 3.852651E-02 .9992576 1.421733E-02 .999899

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

21 22 23 24 25 26

67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

16.44011 15.39736 7.562488 3.207633 0 0 凝聚力 c(1)= 14

0 1 -6.398335E-02 .997951 -7.605704E-03 .999971 -7.460583E-02 .9972131 -9.185138E-02 .9957727 -.1145109 .993422

内摩擦角 b(1)= 23.7 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

下滑推力 e(i) 重量 w(i) 0 36.32605 28.24662 130.6405 156.5826 403.7193 226.2382 224.5731 397.8291 536.4406 550.8928 580.9377 703.3889 703.001 751.1249 343.1761 802.2163 416.111 848.6273 589.6654 830.5714 647.4119 802.5053 254.5626 767.2231 263.089 729.3253 217.3892 667.6334 269.1704 574.6686 342.8494 443.311 361.609 347.3557 213.9547 274.9187 137.9393 234.307 70.58493 193.9133 67.25185 135.3447 75.63898 101.7496 50.82982 56.78923 45.42178 43.79022 11.54912 4.453286E-02 24.6999

传递系数 f(i) 0 .97403 .9652698 .9723688 .9783747 .9628474 .9668108 .9724897 .9811078 .9775406 .9610546 .9768082 .9830257 .9861389 .9823322 .9817572 .9698225 .9745529 .9796213 .9890144 .9936486 .969822 1.0232 .9682881 .9922425 .9897259

稳定系数 F= .9985 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny6)按圆弧型破坏,稳定系数 F=1.25 时的下滑力 按圆弧型破坏, 时的下滑力*** 按圆弧型破坏
----- 原始数据 -----条块总数 n= 26 土层数 m= 1 水容重 rw= 10 地震系数 ck= 0

33

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 水平长 s(i) 1.5735 1.857401 3.120199 1.2696 2.788502 2.987698 3.638702 1.795399 2.168201 3.197998 4.0485 1.786602 1.938698 1.6726 2.1548 2.950901 3.550701 2.501297 1.929703 1.132301 1.181595 1.528503 1.235802 1.411499 .4574966 2.102898 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494 361.609 213.9547 滑面长 l(i) 2.95041 3.205233 4.895265 1.862482 3.899452 3.894206 4.491184 2.129326 2.507928 3.601921 4.389818 1.89984 2.035698 1.740112 2.218904 3.011681 3.584393 2.509872 1.931136 1.132416 1.181595 1.531642 1.235837 1.415444 .4594388 2.116822 水托力 w1(i) 0 0 0 4.784489 40.37192 79.89701 132.8144 76.0423 97.29588 149.0027 186.1702 78.08611 79.69405 63.47516 72.86999 90.47466 99.72321 60.26374
34

a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) .8459164 .5333156 .8149792 .5794902 .7705404 .6373913 .7316589 .681671 .6990212 .7151009 .6413887 .7672161 .5861704 .8101878 .5376359 .8431771 .5025658 .864539 .4601158 .8878589 .3865991 .9222479 .3400809 .9403962 .3050065 .9523503 .2758441 .9612024 .2386317 .9711102 .1998882 .9798187 .1367873 .9906005 8.259391E-02 .9965833 3.852651E-02 .9992576 1.421733E-02 .999899 0 1 -6.398335E-02 .997951 -7.605704E-03 .999971 -7.460583E-02 .9972131 -9.185138E-02 .9957727 -.1145109 .993422 a(i) a1(i) .8459164 .5333156 .8149792 .5794902 .7705404 .6373913 .7316589 .681671 .6990212 .7151009 .6413887 .7672161 .5861704 .8101878 .5376359 .8431771 .5025658 .864539 .4601158 .8878589 .3865991 .9222479 .3400809 .9403962 .3050065 .9523503 .2758441 .9612024 .2386317 .9711102 .1998882 .9798187 .1367873 .9906005 8.259391E-02 .9965833

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

19 20 21 22 23 24 25 26

137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

38.64229 18.9015 16.44011 15.39736 7.562488 3.207633 0 0 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494 361.609 213.9547 137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109

.9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422

内摩擦角 b(1)= 23.7 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 下滑推力 e(i) 0 43.98503 208.6293 296.1079 507.3494 701.0267 901.4252 972.0148 1051.404 1138.347 1164.514 1153.035 1136.084 1113.686 1071.74 1005.209 899.4399 816.8055 752.21 715.7381 681.0146 621.2333 603.1254 553.5559 539.8639 500.2513

传递系数 f(i) 0 .9789444 .9717216 .9775789 .9825061 .9697151 .9729959 .9776784 .9847393 .9818234 .9682277 .9812236 .9863028 .9888343 .9857377 .9852691 .9754819 .9793739 .9835255 .9911652 .9949062 .9754816 1.018212 .9742162 .9937732 .9917409

稳定系数 F= 1.25 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny5)按圆弧型破坏,稳定系数 F=1.3 时的下滑力 按圆弧型破坏, 时的下滑力*** 按圆弧型破坏
----- 原始数据 -----条块总数 土层数 水容重
35

地震系数

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

n= 26 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

m= 1

rw= 10

ck= 0

水平长 s(i) 1.5735 1.857401 3.120199 1.2696 2.788502 2.987698 3.638702 1.795399 2.168201 3.197998 4.0485 1.786602 1.938698 1.6726 2.1548 2.950901 3.550701 2.501297 1.929703 1.132301 1.181595 1.528503 1.235802 1.411499 .4574966 2.102898 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494

滑面长 l(i) 2.95041 3.205233 4.895265 1.862482 3.899452 3.894206 4.491184 2.129326 2.507928 3.601921 4.389818 1.89984 2.035698 1.740112 2.218904 3.011681 3.584393 2.509872 1.931136 1.132416 1.181595 1.531642 1.235837 1.415444 .4594388 2.116822 水托力 w1(i) 0 0 0 4.784489 40.37192 79.89701 132.8144 76.0423 97.29588 149.0027 186.1702 78.08611 79.69405 63.47516 72.86999 90.47466
36

a(i)=sin(ai) .8459164 .8149792 .7705404 .7316589 .6990212 .6413887 .5861704 .5376359 .5025658 .4601158 .3865991 .3400809 .3050065 .2758441 .2386317 .1998882 .1367873 8.259391E-02 3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109 a(i) .8459164 .8149792 .7705404 .7316589 .6990212 .6413887 .5861704 .5376359 .5025658 .4601158 .3865991 .3400809 .3050065 .2758441 .2386317 .1998882

a1(i)=cos(ai) .5333156 .5794902 .6373913 .681671 .7151009 .7672161 .8101878 .8431771 .864539 .8878589 .9222479 .9403962 .9523503 .9612024 .9711102 .9798187 .9906005 .9965833 .9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422 a1(i) .5333156 .5794902 .6373913 .681671 .7151009 .7672161 .8101878 .8431771 .864539 .8878589 .9222479 .9403962 .9523503 .9612024 .9711102 .9798187

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

361.609 213.9547 137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

99.72321 60.26374 38.64229 18.9015 16.44011 15.39736 7.562488 3.207633 0 0 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494 361.609 213.9547 137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

.1367873 8.259391E-02 3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109

.9906005 .9965833 .9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422

内摩擦角 b(1)= 23.7 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 下滑推力 e(i) 0 46.38827 216.5947 306.8422 524.188 724.196 932.0662 1006.318 1090.16 1183.468 1216.727 1208.018 1194.05 1174.176 1135.45 1073.178 971.6918 891.4269 828.3047 792.6183 758.8506 699.2877 683.1855 633.3482 619.6606 580.8229

传递系数 f(i) 0 .9796948 .9727068 .9783745 .983137 .9707638 .9739404 .9784706 .9852938 .9824774 .969323 .9818978 .9868032 .989246 .9862578 .9858053 .9763461 .98011 .9841216 .9914936 .9950982 .9763458 1.01745 .9751214 .9940069 .9920486

稳定系数 F= 1.3 ***************************************************************** *****************************************************************

***(n-ny7)按圆弧型破坏,稳定系数 F=1.2 时的下滑力 按圆弧型破坏, 时的下滑力*** 按圆弧型破坏
----- 原始数据 -----37

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

条块总数 n= 26 土体容重 r(j) 18.5 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 条块号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

土层数 m= 1

水容重 rw= 10

地震系数 ck= 0

水平长 s(i) 1.5735 1.857401 3.120199 1.2696 2.788502 2.987698 3.638702 1.795399 2.168201 3.197998 4.0485 1.786602 1.938698 1.6726 2.1548 2.950901 3.550701 2.501297 1.929703 1.132301 1.181595 1.528503 1.235802 1.411499 .4574966 2.102898 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892

滑面长 l(i) 2.95041 3.205233 4.895265 1.862482 3.899452 3.894206 4.491184 2.129326 2.507928 3.601921 4.389818 1.89984 2.035698 1.740112 2.218904 3.011681 3.584393 2.509872 1.931136 1.132416 1.181595 1.531642 1.235837 1.415444 .4594388 2.116822 水托力 w1(i) 0 0 0 4.784489 40.37192 79.89701 132.8144 76.0423 97.29588 149.0027 186.1702 78.08611 79.69405 63.47516
38

a(i)=sin(ai) .8459164 .8149792 .7705404 .7316589 .6990212 .6413887 .5861704 .5376359 .5025658 .4601158 .3865991 .3400809 .3050065 .2758441 .2386317 .1998882 .1367873 8.259391E-02 3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109 a(i) .8459164 .8149792 .7705404 .7316589 .6990212 .6413887 .5861704 .5376359 .5025658 .4601158 .3865991 .3400809 .3050065 .2758441

a1(i)=cos(ai) .5333156 .5794902 .6373913 .681671 .7151009 .7672161 .8101878 .8431771 .864539 .8878589 .9222479 .9403962 .9523503 .9612024 .9711102 .9798187 .9906005 .9965833 .9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422 a1(i) .5333156 .5794902 .6373913 .681671 .7151009 .7672161 .8101878 .8431771 .864539 .8878589 .9222479 .9403962 .9523503 .9612024

╳╳╳╳╳矿潜在巨大滑坡体治理工程

方案设计

15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

269.1704 342.8494 361.609 213.9547 137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999

72.86999 90.47466 99.72321 60.26374 38.64229 18.9015 16.44011 15.39736 7.562488 3.207633 0 0 凝聚力 c(1)= 14 重量 w(i) 36.32605 130.6405 403.7193 224.5731 536.4406 580.9377 703.001 343.1761 416.111 589.6654 647.4119 254.5626 263.089 217.3892 269.1704 342.8494 361.609 213.9547 137.9393 70.58493 67.25185 75.63898 50.82982 45.42178 11.54912 24.6999 *************

.2386317 .1998882 .1367873 8.259391E-02 3.852651E-02 1.421733E-02 0 -6.398335E-02 -7.605704E-03 -7.460583E-02 -9.185138E-02 -.1145109

.9711102 .9798187 .9906005 .9965833 .9992576 .999899 1 .997951 .999971 .9972131 .9957727 .993422

内摩擦角 b(1)= 23.7 条块序号 i 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 下滑推力 e(i) 0 41.38152 200.0056 284.4987 489.1421 675.9999 868.3513 935.0257 1009.63 1089.731 1108.319 1093.911 1073.785 1048.701 1003.328 932.2525 821.958 736.8599 670.7533 633.4778 597.7466 537.8539 517.4615 468.317 454.6544 414.2472

传递系数 f(i) 0 .9781315 .9706543 .976717 .9818227 .968579 .9719728 .97682 .9841385 .9811149 .9670411 .9804932 .9857607 .9883885 .9851744 .9846881 .9745457 .9785764 .9828796 .9908094 .9946982 .9745454 1.019037 .9732355 .99352 .9914076

稳定系数 F= 1.2

39

相关文章:
滑坡治理方案
滑坡治理方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。一个非常好的实用工程资料 表1 施工组织设计文字说明 第一章 总 1 编制依据及编制原则 1.1 编制依据 1.1.1 ...
滑坡治理工程施工方案
滑坡治理工程施工方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。公路滑坡治理及其附属工程目录 一、质量和安全目标 (一)工程质量保证体系 (二)本工程的质量检测标准及投入仪器...
滑坡治理方案
滑坡治理方案_广告/传媒_人文社科_专业资料。山西兴县华润联盛车家庄煤业有限公司 滑坡防治措施 二 O 一二年一月八日 滑坡防治措施一、工程概况 我矿的 131101 综...
滑坡治理办法
2 滑坡防治工程设计基本规定 滑坡防治工程设计基本规定 2.1 一般规定 2.1.1 滑坡防治工程设计,可划分为可行性方案设计、初步设计和施工图设计三 个阶段。对于...
毕业设计之滑坡治理工程设计
提出了两种治理方案,按照“经济合理,工期短,工程技术可行,治理效果安 全可靠”的设计原则,从中选取了抗滑桩+排水工程+路面路基恢复的治理方案, 对滑坡做了治理...
滑坡治理方案
滑坡治理方案_电力/水利_工程科技_专业资料。一矿山公路滑坡治理;综合治理措施:抗滑桩支挡+地表地下排水系统+削坡减载反压坡脚+浆砌块石护坡。有滑坡模式的确定,计...
滑坡治理具体方案
滑坡治理具体方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。淠史杭灌区的渠道滑坡治理方 敏 摘要 削坡减载是滑坡治理的一种常用而有效的方法,但也存在一 些问题。对几处用...
南岭滑坡治理工程正式施工方案
二、施工总体部署 1、施工阶段布置 此次施工根据滑坡治理工程分布的具体情况,将本工程划分为3个工程区:红卫滑 施工部署和施工方案 7 坡治理工程区,后河滑坡治理...
滑坡防治方案的选择与优化
滑坡防治方案的选择与优化王恭先 1 (中铁西北科学研究院有限公司) 摘要 滑坡灾害危害严重,治理费用昂贵,治理方案的正确与否不仅决定着滑坡防治的成败,而且影响治理费用...
滑坡治理方案
滑坡治理方案第一章一、地形及地貌 本滑坡区位于云南高原西部,澜沧江中游地带,为横断山脉南段,地形起伏明显,沟 谷相间,属滇西北纵谷山原地貌单元。地表水系呈树枝...
更多相关标签:
山体滑坡防护网 | 滑坡治理措施 | 山体滑坡治理方案 | 滑坡 | 抗滑桩 | 滑坡治理施工方案 | 滑坡治理 | 截水沟 |