当前位置:首页 >> 建筑/土木 >>

南京某住宅悬挑外脚手架施工方案(16#工字钢)


悬挑脚手架施工方案

第一章

工程概况

阳山陆区苑三期A地块一标段位于无锡市惠山区阳山镇陆中路, 由无锡市惠山区阳 山镇人民政府建设,无锡市城市设计研究院有限责任公司设计,由无锡市湖滨建设监 理咨询有限公司监理,江苏南通六建建设集团有限公司总承包施工。

第二章

编制依据

r />(JGJ59-99);

《建筑施工安全检查标准》 《钢结构设计规范》

(GB50017-2003); (JGJ80-91)。 (JGJ130-2001)。

《建筑施工高处作业安全技术规范》

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

第三章

脚手架方案选择

一、本工程脚手架主要用于安全围护及外墙装修,考虑到施工工期、质量和安全 要求,故在选择方案时,充分考虑了以下几点: 1、架体的结构设计,做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5、脚手架的搭设,还必须符合JGJ59-99和江苏省文明标化工地的相关标准要求。 二、根据以上脚手架设计原则,结合本工程的实际情况,决定采用以下脚手架方案: 采用三面落地脚手架,一至三层采用钢管扣件双排脚手架,东侧四层开始使用16#热轧

普通工字钢悬挑,十层进行第二次悬挑,脚手架搭设高度39m;由于用量较少,方便起 见,直接使用现场16#工字钢悬挑,搭设符合专项设计计算要求。 三、悬挑式双排钢管扣件式脚手架搭设技术参数如下: 悬挑梁:16#工字钢 斜拉绳:Φ 15.5,6×19 钢丝绳(钢丝绳公称抗拉强度为1400N/㎜2,钢丝绳 破断拉力总和101KN) 立杆纵距:1.5m 立杆横距:0.8m 步距: 1.8m

连墙点: 二步三跨

第四章

脚手架的材料及质量要求

l、Φ 48×3.0钢管:钢材强度等级Q235-A,新旧钢管表面应平直光滑,不应有裂 纹、分层、压痕、划道和硬弯,钢管上严禁打孔。新用的钢管要有出厂合格证。钢管 上严禁打孔。符合GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001的要求, 由有扣件生产许可证的生产厂家提供, 不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应 干整,活动部位灵活。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 3、 安全网采用密目式安全网, 网目应满足2000目/100cm2, 做耐贯穿试验不穿透, 1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上,颜色应满足环境效果要求,选用绿色。要求阻燃, 使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,以及由南京市建筑安全监督管理 部门发放的准用证。 4、竹笆脚手片采用符合有关要求。 5、连墙件材料采用钢管,其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB/T700) 中Q235-A钢的要求。 6、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢,斜拉采用15.5钢丝绳。 搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂色,颜色力求环境美观。脚手架立杆、踢 脚杆统一漆黄色,剪力撑统一漆黄色。防护栏杆、底排立杆、扫地杆均漆黄黑相间色。
1

第五章

脚手架的搭设构造

一、 立杆 1、本项目采用工字钢悬挑双立杆扣件式脚手架,工字钢的承载力应能保证外脚手架 的搭设要求(具体参阅脚手架计算书),且有保证立杆不滑移的技术措施(在工字钢梁 立杆部位焊接一根20CMФ 38的短钢管)。

立杆在挑梁上定位构造示意图 1——挑梁;2—— ? 38 短钢管;3——脚手架立杆

2、脚手架立杆纵距1.5m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管 立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且相邻接头不应在同步同跨 内,以保证脚手架的整体性。 3、脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距工字钢梁上皮不大于 200mm的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 4、立杆用连墙件与建筑物有可靠连接。 5、立杆接长除顶层顶步为保证架子高度一致可采用搭接外,其余各层各步接长采用 对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定:立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻 立杆的接头避免设置在同步内,同步内隔一根立柱的两个相邻接头在高度方向错开的 距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应 小于1m,采用不少于两个旋转扣件固定,端部和扣件盖板的边缘至杆端距离不小100mm。 立杆顶端高出女儿墙上边1m,高出檐口上边1.5m。 6、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 二、 大横杆、小横杆、脚手板的设置 1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面, 每侧外伸长度为150mm。 2、横向水平杆的构造应符合下列规定:主节点设置一根横向水平杆,用直角扣件扣
2

接且严禁拆除。主节点两直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中, 主节点 处的横向水平杆靠墙一端的外伸长度不大于500mm,作业层上非主节点处的横向水平杆, 宜根据脚手板的需要等间距设置,最大间距不大于1/2纵距。竹笆脚手板在双排脚手架 的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。 3、脚手板的设置应符合下列规定:作业层满铺竹笆片,离开墙面120~150mm。竹笆 片主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,采用对接平铺,四角应用直径1.2mm的镀锌铁丝 固定在纵向水平杆上。主体施工阶段,每两层铺一层;外装饰施工阶段,层层铺设。 4、纵向水平杆的构造应符合下列规定:纵向水平杆宜设置在立杆的内侧, 其长度 不宜小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接,也可采用搭接。对接搭接应符合下 列规定:纵向水平杆的对接扣件应交错布置;两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步 或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开距离不应小于500mm;各接头中 心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3。水平杆采用搭接方式连接时,搭接长度不应 小于lm,等间距设置3个旋转扣件固定,且端部扣件至搭接纵向水平杆杆端距离不小于 100mm。

纵向水平杆对接接头布置 (a)接头不在同步内(立面);(b)接头不在同跨内(平面) 1——立杆;2——纵向水平杆;3——横向水平杆

5、大横杆与外架子立杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整 体受力。 6、脚手架里排立杆与建筑物之间、里外立杆之间满铺竹笆片,不能满铺处必须采 取有效的防护措施。 7、使用竹笆片脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并等间 距设置,间距为250mm。竹笆片用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交
3

接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。

铺竹笆脚手板时纵向水平杆与横杆紧扣 1——立杆;2——纵向水平杆;3——横向水平杆; 4——竹笆脚手板;5——其它脚手板

三、连墙件 1、连墙点原则上按2步3跨进行设计,实际施工时,连墙件竖向每层设置(即竖向 间距3.0m)、横向不大于3个立杆间距(即水平间距4.5m),梅花形布置。 2、脚手架与结构的拉接采用钢管扣件硬接方式,防止架体向外、向内倾倒。脚手 架连接点的数量不少于两步三跨,本工程层高 3m,垂直方向拉节点按照楼层设置。在 主体结构施工时,按照拉接节点设置位置对应脚手架立杆位置在剪力墙上预埋Φ 75PVC 套管,采用穿墙钢管和脚手架连接,见图-1;如拉接节点设置位置对应脚手架立杆位 置处无剪力墙,则在梁上预埋Φ 48 钢管,锚入梁中 350mm,采用钢管和脚手架连接, 见图-2。

×

×

图---1

图---2

4

3、连墙件的构造应符合下列规定:连墙件中的连墙杆呈水平设置,当不能水平设置 时,与脚手架连接的一端下斜连接。当脚手架下部暂不能设连墙时可搭设抛撑。抛撑应 采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角在45度左右;连接点中心至主节点的距 离不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 4、外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必 须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。 四、剪刀撑 1、剪刀撑的设置应符合下列规定:每道剪刀撑跨越立杆的根数:剪刀撑与地面的倾 角为450,每道剪刀撑宽度为4跨,且不小于6米,在外侧立面整个长度和高度上连续设置 剪刀撑,剪刀撑斜杆的接长采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横 向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 2、横向斜撑的设置应符合下列规定:横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型 连续布置,斜撑的固定应符合规定。除拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。 3、脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;剪刀撑斜 杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜 杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离 主节点的距离不宜大于150mm。 五、安全网 1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网 固定在脚手架外立杆里侧。密目和阻燃型安全网必须符合GBl6909~1997的标准。旧网 必须完整, 无破损之处。 2、脚手架外侧必须设置全封闭密目安全网,并与脚手架同步施工。 3、 安全网的四周必须与脚手架纵向水平管用 18#镀锌铁丝捆扎牢固,拼接处必须接 缝严密、牢靠, 平整。不允许有开口处。 4、施工过程中,严禁随意拆除安全网。 六、悬挑构件 1、悬挑梁间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同,为 1.5 米。立杆直接支承在悬 挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支撑结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部 架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢梁上焊接 200mm 外径υ 38mm 的短钢管,立杆套座其 外,并同时在立杆下部设置扫地杆。悬挑构件包括悬挑梁、钢丝绳和预埋件,悬挑梁
5

和预埋件均采用 Q235-A 钢材制作。 2、 悬挑梁和预埋件均按本设计要求制作,安装前应检查合格,并按设计要求进行预 埋和安装。 3、悬挑梁焊接质量必须合格,焊条采用 E40 型。型钢规格、材质和尺寸应符合设 计要求。楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确,材 质和规格应符合设计要求,并符合锚固要求。 4、钢丝绳采用有质保书的合格品,同一根不得有接头,端头的锚固必须可靠,由于 Φ 15.5 钢丝绳<Φ 18, 则每端必须用不少于 3 个的绳夹夹紧。 钢丝绳的斜度和拉紧度一 致,严禁任意拆除。

第六章

脚手架施工

一、施工准备 (1)本工程各级负责人应按本方案中的有关要求和安全技术规程的技术要求,逐级向架 设和使用人员进行技术交底。施工人员持证上岗。 (2)应对钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢、钢丝绳等进行检查验收,不合格的不使 用,经检查合格的结构配件,应按品种、规格,分类堆放,场地不得有积水。 (3)所有的钢管和型钢应作防腐处理,栏杆按项目部要求刷黄黑相间色标。 (4)悬挑脚手架的搭设、拆除必须由有资质的专业施工队伍进行。 二、搭设 (1)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步,并必 须超过作业层一步架高。 (2)每搭完一步脚手后,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 (3)立杆搭设应符合下列规定:严禁将外径 48mm 和其他直径的钢管混合使用; 相邻立杆 的对接扣件不得在同一高度内, 错开距离应符合前述的规定; 当搭至有连墙件的 构造时,在搭设完该处立杆、纵横向水平杆后,应立即设置连墙件;顶层立杆搭接长 度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规定。 (4)纵向水平横杆搭设应符合下列规定:纵向水平横杆的搭设应符合本方案构造规定; 在封闭型脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部位固 定。
6

(5)横向水平面杆搭设应符合下列规定:搭设横向水平杆应符合本方案构造规定;双排 脚手架横向水平面杆靠墙一端至墙面的距离不大于 150mm。 (6)纵、横向扫地杆搭设应符合本方案规定。 (7)连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定:连墙件搭设应符合本方案构 造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件两步时,应采取稳定措施(将外架和对应 楼层的满堂脚手架水平拉接,间距≤4.5m),直到上一层连墙件搭设完后方可根据 情况拆除;剪刀撑、 横向斜撑的搭设应符合本方案的规定,并应随立杆纵、 横向水平 杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。 (8) 扣件安装应符合下列规定:扣件的规格必须与钢管外径一致;螺栓拧紧力矩不应小 于 40N.m,且不应大于 65N.m;在主节点处固定纵、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑 等用的直角扣件,旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 100mm;对接扣件开口应 朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。 (9)作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定:栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的 内侧;上栏杆的高度为 1.2m;挡脚板的高度不小于 180mm。

栏杆与挡脚板构造 1——上栏杆;2——外立杆;3——挡脚板;4——中栏杆

(10)脚手板的铺设应符合下列规定:脚手板应铺满、铺稳,离开墙面 120~150mm;采 用对接或搭接时均应符合本方案规定;脚手板探头应用镀锌铁丝固定在支承杆件 上。在拐角、斜道平台口处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动。 (11)安全网搭设应符合下列规定:安全网的搭设必须与脚手架同步施工,绑扎牢固,封 口严密;损坏的安全网应及时修补或更换,保证安全网的完整、有效和安全。 (12)悬挑构件的安装应符合以下要求:悬挑构件的安装应符合本方案的各项规定;悬 挑梁的外伸长度一致,钢丝绳的采用花篮螺栓调整松紧一致;安装时外端应略高于 操作面,使受力后,悬挑件保持水平;悬挑结构搭设 5 步后,全面检查受力和紧固情 况是否正常,如有异常就及时处理;利用预埋件受力拉紧钢丝绳时,必须待混凝土达 到设计强度 50%以后进行。
7

(13)悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→ 小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 (14)定距定位。根据构造要求在建筑物内定出悬挑构件预埋的间距及尺寸,并做出 标记, 进行预埋, 悬挑梁安装时按照脚手架设计参数定出端部内外立杆距墙面的距 离, 拉通线以确定立杆在一条直线后固定其他悬挑梁。 当脚手架操作层高出连墙件 两步时,宜先立外排,后立内排。其余按构造要求搭设。 (15)脚手架四周顶部安装避雷针,接地电阻R≤4Ω 。

第七章

卸料平台施工

(1)卸料平台安装工艺 卸料平台加工完毕后经验收合格后方可吊装,吊装时先挂好四角的吊钩,传发初 次信号,但只能稍稍提升平台,放松斜拉钢丝绳,方可正式吊装,吊钩的四条引绳应 等长,保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后,先将平台工字钢与预埋件固 定后,再将钢丝绳固定,紧固螺母及钢丝绳卡子,完毕后方可松塔吊吊钩,卸料平台 安装完毕后经验收合格方可使用,卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。 要求提升一次验收一次。 卸料平台与外脚手架不得连接。 (2) 脚手架的拆除施工工艺 拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀 撑→斜撑杆→大横杆→小横杆→立杆。 不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清,一杆一清。拆立杆时, 要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件, 然后托住中间,再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连 墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步, 应增设连墙件加固。任何情况下,连墙件不得提前拆除。 拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形, 拆除各标准节时,应防止失稳。 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固, 后拆除连墙件。
8

第八章

安全管理

l、施工人员要求:脚手架搭设人员必须经过有关部门培训考试合格,持证上岗。上岗人 员应经体检合格后,方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防 滑鞋。脚手架搭设进行直接劳务分包,脚手架搭设劳务分包单位必须具备相关资质 证明资格。 2、搭设阶段:脚手架的构配件质量按规定进行检验、合格后方可使用。脚手架的搭设过 程中,应按下列阶段进行质量检查,发现问题必须纠正。悬挑结构完成后;脚手架搭 设前;操作层加荷载前;每搭设完 10m 高度以后;达到设计高度后。脚手架搭设质量 必须经验收合格,经批准后方可使用。 3、使用阶段:操作层上的施工荷载应符合本设计要求,不得超载、不得将模板支撑、缆 风绳、 泵送混凝土输送管等所有与脚手架无关的一切设备设施不得固定在脚手架上, 严禁任意挂超重设备等。六级及其以上大风和雾、雨天应停止脚手架上作业,雨、雪 后上架操作应有防滑措施,应扫除积雪。 专人负责对脚手架进行日常检查和维修。 在 下列情况下,必须对脚手架和钢丝绳及其连墙件进行检查:六级以上大风和大雨后; 严重寒流过后;停用超过 1 个月后复工前。 检查项目:各主节点及杆件的安装、边墙件支撑、门洞等处是否符合施工方案要求; 悬挂结构部分及钢丝绳锚固是否正常;扣件螺栓是否松动;沉降量是否超过规定:安 全防护设施是否符合要求。 4、 脚手架在使用期间,严禁拆除下列杆件:主节点的纵、 横向水平杆和扫地杆、 连墙件、 支撑、栏杆、所有的扣件和连墙件。 5、严禁任意在脚手架悬挑结构部位作变动。 6、脚手架的外侧应有防护措施,以防物坠伤人。 7、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火设施和监护人。作业层设置灭火器不 少于 8 个。 8、严禁在脚手架上张拉电线,工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等按 国家现行标准 JGJ64-2005《施工现场临时用电安全技术规范》中相关规定执行。 9、外脚手架上的杂物做到及时清理,严禁脚手架上堆放杂物,以防坠落伤人,做好文明
9

施工。 lO、施工中在交叉作业时,不得在同一垂直位置上下操作,如必须上下同时进行操作时, 应采取相应的安全技术措施。 11、脚手架的均布荷载不得超过 3KN/M2,使用时应避免荷载过分集中。 12、拆除阶段:拆除脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人进行监护,严禁 一切非操作人员进入危险作业区。不得往下抛扔任何物件。

第九章
一、参数:

悬挑脚手架计算书

1.脚手架参数 搭设参数为:立杆的纵距L=1.50米,立杆的横距b=0.8米,立杆的步距H=1.80 米, 内排架距离墙长由于受悬挑阳台、飘窗板及出墙面构件的影响,最小为0.35米最大为 2.30米,故分两种情况进行设计验算;单体建筑为十一层:脚手架总高度为38.0-6.0= 32米,32÷1.8=17.8步架;单体建筑为十六层:脚手架总高度为53.1-15.0=38.1米, 38.1÷1.8=21.2步架。从六层楼面开始悬挑搭设并在十二层楼面采用钢丝绳进行缷载, 悬挑脚手架高11步,缷载高度10步,计算高度取11×1.8=19.8米。 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根; 横杆与立杆连接方式为直角扣件;单扣件抗滑承载力为8KN; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距 3.60 米(实际施工时每层设置,间距3.0米), 水平间距4.50 米,梅花型布置。 连墙件连接方式为钢管扣件连接。 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值: 2.0 kN/m 。 3.风荷载参数 本工程地处江苏省南京市,查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)基本风压为 0.25, ? z -- 风荷载高度变化系数,选用50米B类建筑物 ? z ? 1.67 ; ? s -- 风荷载体型 系数(现场使用2000目/100㎝2密目式安全网) ? s ? 1.3? ? 1.3 ? 0.867 ? 1.127 ,详细计 算见 第五章 脚手架立杆荷载的计算部分。 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;
10
2

双竹笆片脚手板自重标准值: 0.10 kN/m2;栏杆、挡脚板自重标准值: 0.090 kN/m2; 安全设施与安全网自重标准值: 0.010kN/m2; 注:脚手板类别:满铺竹笆片;栏杆类别:钢管栏杆;挡板类别:九厘板木挡脚板。 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,2.8和4.7米两种长度规格。2.75米长工字钢建筑 物外悬挑段长度1.25米,建筑物内锚固段长度 1.50 米;4.7米长工字钢建筑物外悬挑 段长度3.2米,建筑物内锚固段长度 1.50 米。与楼板连接的预埋钢筋压环和拉环直径 16 mm;楼板混凝土标号:C30。 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为: 2.0~8.0;本例取8.0 钢丝绳与墙距离为: 2层高,即3.0m×2=6.0 m 。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。 7.钢管截面特征
规 格 截面积 A ( mm ) Φ 48×3.0 4.24×10?
2

惯性矩 I ( mm ) 1.078×10?
4

抵抗矩 W ( mm ) 4.49×10?
3

回转半径 i ( mm ) 15.9

每米重量 ( kg/m ) 3.3

8.Q235钢材参数
抗拉、抗弯 抗拉、抗弯
2

弹性模量
2

f   ( N/mm ) 205

f C    ( N/mm ) 205

E   ( N/mm 2 )

2.06 ? 10 5

二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手 板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、荷载值计算 钢管Ф 48*3.0:自重标准值0.033 kN/m 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ; 竹笆片的自重标准值:P2=0.080×0.8/3=0.021 (kN/m); 活荷载标准值: 静荷载的设计值: Q=2.000×0.8/3=0.534 (kN/m); q1=1.2×0.033+1.2×0.021=0.065(kN/m);
11

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.534=0.748 (kN/m);

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中弯矩最大和跨中挠度最大)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座弯矩最大) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.065×1.5002+0.10×0.748×1.5002 =0.180 kN.m; 支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.065×1.5002-0.117×0.748×1.5002 =-0.212 kN.m; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
W ? 32 ? ?

? ? ?

48

3

?48 ? 3 ? 2?4 ? ? 4.49 ? 10 3 mm 3 ? ?
48 ? ?

??

M 0.212 ? 10 6 ? ? 47.12 N / mm 2 3 W 4.49 ? 10

大横杆的最大弯曲应力为 σ = 47.12N/mm2 小于大横杆的抗弯强度设计值

? f ? ? 205.0 N/mm2 ,满足要求!
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下:
wmax ? 0.677 q1l 4 q l4 ? 0.990 2 100 EI 100 EI
12

其中: 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.021=0.054kN/m; 活荷载标准值: q2= Q =0.534 kN/m; 最大挠度计算值为:
0.054 ? 1500 4 0.534 ? 1500 4 ? 0.990 ? 100 ? 2.06 ? 10 5 ? 1.078 ? 10 5 100 ? 2.06 ? 10 5 ? 1.078 ? 10 5    1.29 mm ? wmax ? 0.677 ?

?w? ?

l 1500 ? ? 10.0mm 150 150

wmax ? ?w?

大横杆的挠度满足要求! 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利 荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1. 荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN; 竹笆片的自重标准值:P2=0.08×0.800×1.500/2=0.048kN; 活荷载标准值: Q=2.000×0.800×1.500/2=1.2kN; P=1.2×(0.050+0.048)+1.4 ×1.2 =2.316kN;

大横杆下传的集中荷载的设计值:

小横杆的自重设计值:Q=1.2×0.033 =0.040 kN; 小横杆L=800 mm

小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

13

Mqmax = 0.040×0.8002/8 = 0.004 kN.m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.316×0.800/3 = 0.618kN.m ; 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.622 kN.m;

最大应力计算值 σ = M / W = 0.622×106/4490.000=138.53 N/mm2 ; 小横杆的最大应力计算值 σ =138.53N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值

? f ? ? 205 .00 N / mm 2 ,满足要求!
3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Wq max ? 5ql 4 5 ? 0.040 ? 800 4 ? ? 0.0096 mm 384 EI 384 ? 2.06 ? 10 5 ? 1.078 ? 10 5

大横杆传递荷载标准值 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.032+0.80 =0.882 kN; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
W p max ? pl / 3 2 l [3l ? 4 ? ( ) 2 ] 24 EI 3 882 ? 800 / 3 800 2 ? ?     ? ? ?3 ? 800 2 ? 4 ? ( ) ? 0.735 mm 5 5 3 ? 24 ? 2.06 ? 10 ? 1.078 ? 10 ? ?

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+0.722 = 0.735 mm; 小横杆的最大挠度和0.735 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.330与10 mm, 满足要求!

四、扣件抗滑力的计算: 根据JGJ130-2001第5.1.7条规定,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN;纵向 或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(JGJ130-2001建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 第5.2.5式): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
14

大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500×4/2=0.099 kN; 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×(0.8+0.3)/2=0.018kN; 竹笆片的自重标准值: P3 = 0.080×0.800×1.500/2=0.048 kN; 活荷载标准值: Q = 2.000×0.800×1.500 /2 = 1.200 kN; 荷载的设计值: R=1.2×(0.099+0.018+0.048)+1.4×1.200=2.277 kN; R < 8.0 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)为0.1248;
N G1k ? 0.1248 ? 23.4 ? 2.920 kN ;

(2竹笆片自重标准值为0.10kN/m2,另脚手板采用钢管与双层竹笆片组合使用;
N G 2 k ? (0.10 ? 0.8 ? 1.5 ? 0.033 ? 1.5 ? 2) ? 13 / 4 ? 0.712 kN ;

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.07
N G 3k ? 0.07 ? 1.5 ? 13 ? 1.365 kN ;

(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.010
N G 4 k ? 0.01 ?1.60 ? 23.4 ? 0.374 kN ;

经计算得到,静荷载标准值
N GK ? N G1k ? N G 2 k ? N G 3k ? N G 4 k ? 5.371kN ;

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值,按结构阶段计算,取两步同时施工。 经计算得到,活荷载标准值
N QK ? 2.0 ? 3.00 ? 0.80 ? 1.50 / 2 ? 3.6kN ;

风荷载标准值按照以下公式计算
wk ? 0.7 ? z ? s wo

其中

wo -- 基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定选

用10年一遇风压:
wo ? 0.25kN / m 2 Wo = 0.25 kN/m2;

? z -- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定
15

选用50米B类建筑物:

? z ? 1.67 ;
? s -- 风荷载体型系数(现场使用2000目/100㎝2密目式安全网)

? s ? 1.3?
密目式安全网全封闭脚手架挡风系数

其中: ? 1 为敞开式脚手架挡风系数,查《JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范JGJ130-2001》附录A-3,可得 ?1 ? 0.089 ;

? 2 为安全网挡风系数,可通过下式

?2 ?

1.2 ? (10000 ? 2000 ? 1.5) ? 0.84 10000

其中: n 为安全网100㎝2的目数, A0 为安全网每目孔隙面积,据厂家提供参数
A0 ? 1.5

??

1.2 A n ?? 0.089 ? 0.84 ? ?1 ? ? 2 ? 1 2 ? 0.089 ? 0.84 ? ? 0.867 Aw 1.2 1.2

其中: An 为挡风面积;
Aw 为迎风面积;

? s ? 1.3? ? 1.3 ? 0.867 ? 1.127
经计算得到,风荷载标准值
wk ? 0.7 ? 0.25 ? 1.67 ? 1.127 ? 0.33 kN / m 2 ;

不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N ? 1.2 N GK ? 1.4 N QK ? 1.2 ? 5.371 ? 1.4 ? 3.6 ? 11.49 kN ;

组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N ? 1.2 N GK ? 0.85 ? 1.4 N QK ? 1.2 ? 5.371 ? 0.85 ? 1.4 ? 3.6 ? 10.729 kN ;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M w 为
M w ? 0.85 ? 1.4M wk ? 0.85 ? 1.4wk l a h 2 0.85 ? 1.4 ? 0.33 ? 1.5 ? 1.8 2 ? ? 0.191kN ? m ; 10 10

六、立杆的稳定性计算:
16

不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

??

N ? ?f ? ?A

立杆的轴向压力设计值 : N ? 11.49kN ; 计算立杆的截面回转半径 : i ? 1.59cm ; 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001》表 5.3.3得 : k ? 1.155 ; 计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》表5.3.3, 插入法取 ? ? 1.45 ; 计算长度 ,由公式 l0 ? k?h ? 1.155 ? 1.45 ? 1.8 ? 3.01m ; 长细比 ? ? l0 / i ? 3010 / 1.59 ? 189 ? ?? ? ? 210 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范JGJ130-2001》表5.1.9 双排脚手架立杆容许长细比为210; 轴心受压立杆的稳定系数 ? ,由长细比 ? 的计算结果查 《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范JGJ130-2001》附录表C得到 : ? ? 0.201 ; 立杆净截面面积 : A ? 4.24cm2 ;
d 4 ? ? ? 3 4.2 4 ?d 3 ? 1 ? ? ? 4.8 ? 立杆净截面模量(抵抗矩) : W ? ? 32 ? d ? 32 ? 4.8 ? ?

? ?

? ? ? 4.49 mm 3 ; ? ?

钢管立杆抗压强度设计值 : ? f ? ? 205 .0 N / mm 2 ;

??

N 11490 ? ? 134 .82 ? ? f ? ? 205 N / mm 2 ; ?A 0.201 ? 424

立杆稳定性计算 σ =134.82 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

? f ? ? 205 .0 N / mm 2 ,

??

N Mw 10729 191000 ? ? ? ? 130 .15 ? ? f ? ? 205 N / mm 2 ; ?A W 0.201 ? 424 4490

立杆稳定性计算 σ = 130.15N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 满足要求!

? f ? ? 205 .0 N / mm 2 ,

七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
17

N l ? N bw? N o

式中 : N l ——连墙件轴向力设计值
N bw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值, 应按 《建筑施工扣件式钢管脚手

架安全技术规范JGJ130-2001》第5.4.2条的规定计算
N 0 ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 kN ) 单排架取3 双 ( ,

排架取5 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
N bw? 1.4wk Aw ? 1.4 ? 0.33 ? 16.2 ? 7.48kN ;

风荷载标准值 wk ? 0.33kN / m 2 ;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
Aw ? 3.6 ? 4.5 ? 16.2m 2 ;

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001》5.4.1条连墙件约束 脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), 双排脚手架 N o ? 5.00 kN ; 连墙件的轴向力设计值 N l ? N bw? N o ? 7.48 ? 5.0 ? 12.48kN ; 连墙件承载力设计值按下式计算: N f ? ? ? A ? ? f ? 其中 ? -- 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 ? ? l0 / i ? 350 / 15.9 ? 22.0 的结果 查表得到 ? ? 0.941 , l 0 为内排架距离墙的长度, A ? 4.24 mm 2 , ? f ? ? 205 .0 N / mm 2 ; 连墙件轴向承载力设计值为 N f ? ? ? A ? ? f ? ? 0.941 ? 4.24 ? 10 2 ? 205 .0 ? 81.8kN ;
N l ? 12.48kN ? N f ? 81.8kN ,但由于 N l ? 12.48kN ? Rc ? 8.0kN (扣件抗滑移设计

值)不能满足要求,则需采用双扣件确保扣件不发生滑移现象! 因步距为1.8米,而楼层为3.0米,按二步三跨做有难度, 在实际施工中,按每层设
' 置连墙点,即 Aw ? 3.0 ? 4.5 ? 13.5mm 2 ? Aw ? 16.2mm 2 ,但同样用双扣件已确保扣件不

采发生滑移!

八、悬挑梁、钢丝绳的受力计算: 1、悬挑脚手架的水平钢梁荷载计算: 1、 立 杆: G1=1.8×2×13×0.033=1.544(KN) G2=1.0×1×13×0.033= 0.429(KN)

2、 小横杆:

3、 大横杆: G3=1.5×4×13×0.033= 2.574(KN)
18

4、 栏

杆: G4=1.5×2×13×0.033=1.287(KN)

5、 剪刀撑: G5=1.5×1.414×[23.4/6+1] ×2×0.033= 0.70(KN) 6、 扣 件: G6= (8×13+5+5)×0.014 = 1.596(KN)

7、 安全网: G7=1.8×13×1.5×0.01=0.351(KN) 8、 竹 9、 其 笆: G8=1.5×0.8×13×0.080 它: G9= 0.100(KN)
N GK ? ? ?G1 ? G2 ? ? ? ? ? G9 ? ? 9.83kN
N QK ? 3.0 ? 1.5 ? 0.8 ? 2 ? 7.2kN (按2步架,最大施工荷载计算)

=1.248(KN)

P总= 1.2NGK +1.4NQK = 1.2×9.83 + 1.4×7.2 = 21.88(KN) P = P总/2 = 10.94(KN) 2、悬挑长度1.25米时,16#工字钢强度验算 计算模型:计算时不考虑工字钢末端斜拉钢丝绳的作用,钢丝绳的承载力作为安 全储备。 16#工字钢截面特性:wx ? 1.41 ? 10 5 mm 3 , I x ? 1.13 ? 10 7 mm 4 ,自重q=0.2050 kN/m, 弹性模量E=2.06×105N/mm2,宽度b=88mm,腰宽δ =6.0mm,高度h=160mm。

(1)16#工字钢强度验算
M max ? 0.35 ? p ? (0.35 ? 0.8) p ? q ? 1.25 ? 1.25 ? 1 / 2 ? 16.57 kN ? m

? ? M max / ? x wx ? 16.57 ? 10 6 / 1.05 ? 141 ? 10 3 ? 111 .92 N / mm 3
式中: ? x ----截面发展系数,对工字钢截面,查表得: ? x ? 1.05 ;
w x ----对x轴的净截面抵抗矩,查表得: wx ? 1.41 ? 10 5 mm 3 ;

19

f ----型钢的抗弯强度设计值,Q235钢,取 f ? 215 N / mm 3 ;

? ? 111 .92 N / mm 3 ? ? f ? ? 215 N / mm 3 , 符合要求。
(2)16#工字钢挠度验算:
wmax ? pl 3 / 3EI x ? pa 2 ?3l ? a ? / 6 EI x

? 10940 ? 1500 3 ? 600 2 ? (3 ? 1500 ? 600 ) / 2 / 3 ? 2.06 ? 10 5 ? 1.13 ? 10 7 ? 5.30 mm

?

?

?w? ?

l

400

? 1500

400

? 3.75 N / mm ? wmax ? 5.30 mm

不符合要求。

由计算结果可知,当挑梁采用16号工字钢时,其挠度不能满足要求,故不能直接 采用工字钢悬挑脚手架,脚手架的荷载可采用钢丝绳斜拉进行卸载。 (3)钢丝绳的选择 在悬挑梁上面两层的梁上设置的吊环, 分别用一根钢丝绳在内外侧立杆处斜拉悬 挑梁。 a) 简图如下:

b) 钢丝绳拉绳的强度计算:
p' ? p ? ql / 2 ? 10.94 ? 0.205 ? 1.25 / 2 ? 11.07 kN

β =arctan6.0/1.15=79.150 sinβ =0.982 Px1=P’/sinβ =11.07/0.982=11.27KN Py1=Px1×cosβ =11.27×0.188=2.12KN α =arctan6.0/0.35=86.660 sinα =0.998 Px2=P’/sinα =11.07/0.998=11.09KN

cosβ =0.188

cosα =0.058

20

Py2=Px2×cosα =11.09×0.058=0.64KN Py= Py1+Py2=2.76KN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
F ?F ? ? ?K
g g

? Px

?PX ? —钢丝绳的计算拉力(kN);

?F ?—钢丝绳的允许拉力(kN)
g

Fg

—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)0

? —钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19钢丝绳取0.85
K—钢丝绳使用安全系数,查表K取8.0 计算中Px取Px1和Px2中的较大值11.27kN,α =0.850,K=8.0,得到:

?F ? ? 125.0.? 0.85 ? 13.28kN ? 11.27kN 80
g

选¢15.5、6×19的钢丝绳(公称抗拉强度为1400N/㎜2),符合要求。 3 、悬挑长度3.2米时,16#工字钢强度验算: 16#工字钢截面特性:wx ? 1.41 ? 10 4 mm 3 , I x ? 1.13 ? 10 7 mm 4 ,自重q=0.2050 kN/m, 弹性模量E=2.06×105N/mm2,宽度b=88mm,腰宽δ =6.0mm,高度h=160mm。

当挑梁采用16号工字钢时,其强度、挠度、稳定性较悬挑长度1.25m更不能满足 要求,故不能直接采用工字钢悬挑脚手架,脚手架的荷载可采用钢丝绳斜拉进行卸载, 实际施工中在阳台端部梁顶设简支座,这样挑梁的强度计算与悬挑1.25m 计算相同, 强度、挠度、整体稳定性验算均可以符合要求。 (4)钢丝绳的选择 在悬挑梁上面一层的梁上设置的吊环,用钢丝绳斜拉悬挑梁。 1、 计算简图如下:
21

2、 钢丝绳拉绳的强度计算:
p' ? p ? ql / 2 ? 10.94 ? 0.205 ? 3.2 / 2 ? 11.27 kN

β =arctan6.0/3.1=62.680 sinβ =0.890 Px1=P’inβ =11.27/0.890=10.03KN Py1=Px1×cosβ =10.03×0.459=4.60KN α =arctan6.0/2.3=69.030 sinα =0.934 Px2=P’/sinα =11.27/0.934=12.07KN Py2=Px2×cosα =12.07×0.360=4.35KN Py= Py1+Py2=8.95KN 钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
F ?F ? ? ?K
g g

cosβ =0.459

cosα =0.360

? Px

?PX ? —钢丝绳的计算拉力(kN);

?F ?—钢丝绳的允许拉力(kN)
g

Fg

—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)

? —钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19钢丝绳取0.85
K—钢丝绳使用安全系数,查表K取5.5 计算中Px取Px1和Px2中的较大值12.07kN,α =0.850,K=8.0,得到:

22

?F ? ? 125.0.? 0.85 ? 13.28kN ? 12.07 kN 80
g

选¢15.5、6×19的钢丝绳(公称抗拉强度为1400N/㎜2),符合要求。 c) 钢丝绳拉环和工字钢压环的设计 工程主体结构采用C30等级的砼,拉环和压环锚入砼的长度按构造要求30D实施, 埋入板中的压环增设两根长50CM的Ф 16压筋。拉环埋入梁(柱)中的构造如图1,压环 埋入梁中的构造如图2,压环埋入板中的构造如图3。为确保悬挑钢梁不位移,必须将 压环与钢梁采取措施焊接在一起。

钢丝绳的拉环强度验算 两根钢丝拉绳共用一个拉环,两根钢丝拉绳的计算拉力之和作为拉环的计算拉力 N,N=10.03+12.07=22.10kN,拟选择Ф 20一级光圆钢筋作拉环. σ = N/A<[σ ]= 50 (N/mm2) σ =22.1×103/2×3.14×102=35.19N/mm2)<[σ ]= 50 (N/mm2) 可以选φ 20mm一级光圆钢筋。 16号工字钢后部锚固钢筋设计 ①锚固钢筋的承载力验算 锚固选用2υ 16圆钢预埋在二层平板上,吊环承受的拉力为: N3 =Mmax /1.3=16.59/1.4=11.85KN 吊环承受的拉应力为: σ =N3/A=11.85×103/(2×3.14×82)=29.48N/mm2<[σ ]=50 N/mm2 满足要求。 ②工字钢后部抵抗水平受力的钢筋角焊缝验算(按钢结构设计规范GB50017-2003中 式7.1.3-1计算)

?f ?

N 8950 ? ? 29.60 N / mm 2 ? ? f f fw ? 1.22 ? 160 ? 195 .2 N / mm 2 lwhe 72 ? 4.2
23

则采取角焊缝,焊蜂高度6mm,焊缝长度为88mm,满足要求。 式中
N ----垂直作用于焊缝的轴心拉力设计值, N ? Py max ? 8.95kN ;
lw ----角焊缝的计算长度,对每条焊缝取实际长度减去 2h f ,取

l w ? 88 ? 2 ? 6 ? 76 mm ;
he ----角焊缝的计算厚度, 对直角角焊缝等于 0.7 h f ,h f 为焊脚尺寸取6mm,

则 0.7h f ? 4.2mm ;

? f ----正面角焊缝的强度设计值的增大系数, 对承受静荷载或间接承受动
力荷载的结构,取 ? f ? 1.22 ;
f fw ----角焊缝的强度设计值,查《钢结构设计规范GB50017-2003》表

3.4.1-3 取 f fw ? 160 N / mm 3 5、钢丝绳受力的情况下,验算16#工字钢强度和挠度 工字钢搁置在砼楼面,立杆对其作用力在作用点通过钢丝绳进行分解,故在整个 悬挑部位,不存在弯矩,只需进行抗剪强度和内应力验算。 悬挑1.25米时,P’=11.07KN 悬挑3.2米时,P’=11.27KN 选择P=11.27KN Py=2.76KN Py=8.95KN

Py=8.95KN 按《钢结构设计规范GB50017-2003》中式4.1.2进

行内力验算,查《钢结构设计规范GB50017-2003》附录Ⅱ表3中16#工字钢
I x / S x ? 13 .8cm , S ? 26.1cm2

抗剪强度τ =PSx/Ixtw=11270/(138×6)=13.61<fv=125N/mm 内应力δ =Py/S=8950/2610=3.43<[σ ]=205N/mm2 6、二次缷载时,钢丝绳、连墙件的验算 二次缷载时,由于下部采用的也是钢丝绳缷载,下部缷载13步,上部缷载10步, 故采用相同的钢丝绳能够满足要求。钢丝绳产生的水平分力采用增设的连墙件进行缷 载(见附图) ,故需验算连墙件的承载力 连墙件的轴向力设计值 N1 ? Py ? 8.95kN ; 连墙件承载力设计值按下式计算: N f ? ? ? A ? ? f ? 故满足要求。

24

其中 ? -- 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 l o / i ? 2300 / 15.9 ? 144 .65 的结果 查表得到 ? ? 0.328 ,l0为内排架距离墙的长度; 又: A ? 4.24cm2 ; ? f ? ? 205 .0 N / mm 2 ; 连墙件轴向承载力设计值为 N f ? ? ? A ? ? f ? ? 0.328 ? 4.24 ? 10 2 ? 205 ? 28.51kN ;
N1 ? 8.95kN ? N f ? 28.51kN ,但 N1 ? 8.95kN ? Rc ? 8.0kN (扣件抗滑移设计值)则须

同样采用双扣件确保不发生滑移现象的发生以便满足要求! 九、钢卸料平台设计及计算 1、钢平台的设计 (1) 钢平台主梁采用[16槽钢,长L=6.0m其中0.4m在楼面层,外悬挑长度为 6.0-0.4=5.6m。 (2) 次梁采用[10槽钢,长L1=1.8m。 (3) 木板厚50mm,并与次梁固定牢固。 (4) 吊环采用υ 20的圆钢双面焊接,焊缝高度不小于10mm,宽度不小于8mm,长度 大于6d。允许拉应力32000N。 (5) 钢丝绳采用υ 15.5钢丝绳,计4根,其中2根作安全绳,采用花篮螺栓进行调节 钢丝绳,以确保钢丝绳受力均匀。 (6) 钢丝绳连接采用绳卡,每根钢丝绳不少于6只。 (7) 平台三面作高度为1200mm的围护。 用υ 48×3.5钢管与[16焊接,内挂安全密目网。 2、钢平台计算书 (1) 荷载以及相关数据取值: 限载m1=1500kg, 集中荷载m2=600kg。木板自重g1=0.35×1.3×1.2=0.546kN/m, [10槽钢自重g2=0.118kN/m,[16槽钢自重g3=0.193kN/m,栏杆自重g4=0.15kN/m。 永久荷载系数 ? G ? 1.2 ;可变荷载系数 ? Q ? 1.4 [16槽钢相关数据:截面惯性矩IX=934.5cm4,截面抵抗矩WX=116.8 cm3。 [10槽钢相关数据:截面惯性矩IX=198.3cm4,截面抵抗矩WX=39.7 cm3。 (2) 钢平台简图:

25

(3) 钢平台计算: 1) 次梁计算:

次梁选用[10槽钢制作共设5间距为1.3m。
q1 ? g1 ? g2 ? 0.664 kN / m

集中荷载力 P1= m2×9.8× 施工活荷载
P均 ? N m1 ? 9.8 1500 ? 9.8 ? ? ? 1.46 kN / m 2 A 5.6 ? L1 5.6 ? 1.8
26

?Q

=600×9.8×1.4=8.232kN

q 2 ? P均 ? 1.3 ? ? Q ? 1.46 ? 1.3 ? 1.4 ? 2.66 kN / m

抗弯强度验算(查施工手册第四版缩印本 表2-6)
1 1 2 M 次 max( 均 ) ? ql 2 ? ?q1 ? q 2 ? ? L1 ? 1.35kN· m 8 8

M 次 max(集)?

1 P L1 ? 4.116 kN· m 1 4

M 次 max ? M 次 max(集)? M 次 max(均) ? 5.47 kN· m

抗弯强度单向受弯
Mx ?[f ] ? xWx

截面塑性发展系数查《建筑结构设计综合手册》表8.4.2-2

? x ? 1.05 ;

M x ? M 次 max ? 5.47 ? 10 6 ; Wx ? 39.7 ? 10 3 ;钢材抗弯强度设计值 [ f ] ? 215 N / mm 2

?次 ?

Mx 5.47 ? 10 6 ? ? 131 .22 N / mm 2 ? [ f ] ? xW x 1.05 ? 39.7 ? 10 3

满足要求

型钢腹板较厚,剪力不起控制作用,且木板密铺在次梁上与次梁紧密连接,能阻 止梁受压翼缘侧向位移,不必进行次梁的剪力和稳定性验算。 2) 主梁计算 1)计算均荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 M 均 max

P3 ? P4 ? P5 ? P6 ?

1 1 q1L1 ? q2 L1 ? 2.99 kN 2 2
27

1?1 1?1 ? 1 ? P7 ? ? g1L1 ? ? g 2 L1 ? ? q2 L1 ? ? 1.55kN 2? 2 2? 2 ? 2 ?
q3 ? g3 ? g 4 ? 0.343 kN / m

弯矩方程(查施工手册第四版缩印本 表2-6):

P A RA
M ?x1 ? ? RA x1 ① M ?x2 ? ? RA x2 ? P?x2 ? a ? ②
M ?c ? ? Pab ③ a?b

C

B RB

M ?x ? ?

1 qx?l ? x ? ④ 2

计算主梁最不利荷载处:
M P 3a ? M P 4b ? M P 5c ? M P6d ?
M P7e ?

P3ab ? 1.11kN· m l P4ab ? 3.54 kN· m l P5ab ? 4.16kN· m l P6 ab ? 2.98kN ? m l
P7 ab ?0 l
q3l 2 ? 1.34 kN· m 8

由④得 M q3 ?

算得a点受力后RA、RB支座反力
RA ?a ? ? P?b ? 2.78kN a?b
RB ?a ? ? 0.21kN
28

由②算得a点受力b、c、d点的弯矩
M a ?b? ? 0.84kN· m M a ?c ? ? 0.566 kN· m M a ?d ? ? 0.293 kN· m

同上求出b点受力a、c、d弯矩,在计算a点弯矩时用①
RA ?b? ? 2.08kN RB ?b? ? 0.91kN

M b ?a ? ? 0.832 kN· m M b ?c ? ? 2.353 kN· m M b ?d ? ? 1.17 kN· m

同上求出c点受力时用①算出a、b、d弯矩
RA ?c ? ? 1.39kN RB ?c ? ? 1.60kN

M c ?a ? ? 0.556 kN· m M c ?b ? ? 2.363 kN· m M c ?d ? ? 2.09kN· m

同上求出d点受力时用①算出a、b、c弯矩
RA ?d ? ? 0.69kN RB ?d ? ? 2.3kN

M d ?a ? ? 0.276 kN· m M d ?b ? ? 1.187 kN· m M d ?c ? ? 2.088 kN· m

e点受力时RA、RB支座反力
RA ?e? ? 0 RB ?e? ? 1.55kN

主梁自重以及栏杆重量产生的RA、RB支座反力
RA ?q ? ? q3l ?g3 ? g 4 ?l ? ? 0.96 kN ? RB ?q ? 2 2

由④得c点受q力时的弯矩
M q3 ?b ? ? 1 qx?l ? x ? 2

x为c点到 R A 的距离

M q3 ?b ? ?

1 ?g 3 ? g 4 ? ? 3.0 ? ?5.6 ? 3.0? ? 1.337 kN· m 2
29

通过弯矩图可以看出c点所受弯矩最大
M 均 max ? M a ?c ? ? M b (c) ? M c ?c ? ? M d ?c ? ? M q3 ?c ? ? 0.566 ? 2.353 ? 4.16 ? 2.088 ? 1.337 ? 10.504 kN· m

2)计算集中荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩 M 集 max 设集中荷载作用在最不利点c
P集 ? 1 P1 ? 4.116 kN 2
P集 ab l ? 4.116 ? 3 ? 2.6 ? 5.733 kN· m 5.6

M 集 max ?

抗弯强度验算:
M 主 max ? M 均 max ? M 集 max ? 16.237 kN· m

由于主梁侧向有次梁限制变形, 则主梁为单向受弯构件, 查钢结构设计的规范 (GB 50017-2003)式 4.1.1 抗弯强度验算公式
Mx ? f ;截面塑性发展系数查钢结构设 ? xW x

计的规范(GB 50017-2003)表5.2.1 第 4项 ? x ? 1.05 ;
M x ? M 主 max ? 16.237 ? 10 6 ;Wx ? 116 .8 ? 10 3 ; h ? 160 mm ;钢材抗弯、抗剪强度

设计值 [ f ] ? 215 N / mm 2
Mx 16.237 ? 10 6 ? ? 132 .40 N / mm 2 ? f ? 215 N / mm 2 ? xWx 1.05 ? 116 .8 ? 10 3
满足要求

支座RA处剪应力验算:
N R A ?合 ? 6.94 ? 10 3 ?? ? ? ? 2.76 N / mm 2 ? f ? 215 N / mm 2 2 A A 25.15 ? 10
验算式附2-2 满足要求

或按《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991中附录五(二)悬挑钢平台计算中强度

M ? 16.237 ? 10 6 ? Wn f ? 116 .8 ? 10 3 mm 2 ? 215 N / mm 2 ? 25.112 ? 10 6 N ? mm
主梁抗弯强度符合要求

型钢腹板较厚,剪力不起控制作用,且木板密铺在次梁上与次梁紧密连接,能阻 止梁受压翼缘侧向位移,不必进行梁的稳定性验算。 3) 钢丝绳的拉力和强度验算 按《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991中附录五(二)悬挑钢平台计 算中钢丝绳验算计算要求,为安全计为安全计钢平台每侧两道钢丝绳均仅以一道受力
30

作验算,另一道作为保险绳使用。 a、钢丝绳的拉力 计算支座反力 R A ?合?、RB ?合?
R A ?合 ? ? R A ?a ? ? RA ?b? ? R A ?c ? ? RA ?q ? ? 7.90kN

RB ?合 ? ? RB ?a ? ? RB ?b? ? RB ?c ? ? RB ?d ? ? RB ?q ? ? 7.53kN

水平钢梁的垂直支坐反力RB(合)和拉钢绳的轴力T按照下面计算
RB ? T sin 47.5?
T? RB 7.53 ? ? 10.21kN sin 47.5? sin 47.5?

b、钢丝绳强度验算
F ?F ? ? ?K
g
g

g

?F ?—钢丝绳的允许拉力(kN)
Fg

—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)

? —换算系数
K—钢丝绳的安全系数 钢丝绳选用¢15.5,6×19换算系数查表取 ? ? 0.85 ,安全系数查表取K=8,查钢 丝绳表得抗拉强度取1400N/mm2时,钢丝绳的钢丝破断拉力取 Fg ? 125 .0kN 。
F ?F ? ? ?K
g g

?

0.85 ? 125 .0 ? 13.28kN ? T ? 10.21kN?满足要求? 8

选¢15.5

6×19的钢丝绳(公称抗拉强度为1400N/㎜2)符合要求。

4) 钢丝绳拉环和槽钢压环的设计 工程主体结构采用C30等级的砼,拉环和压环锚入砼的长度按构造要求30D实施, L=30*20=600mm。拉环埋入梁(柱)中的构造如图1,压环埋入梁中的构造如图2,压环 埋入板中的构造如图3。为确保悬挑钢梁不位移,必须将压环与钢梁采取措施焊接在一 起。

31

钢丝绳的拉环强度验算 两根钢丝拉绳共用一个拉环,两根钢丝拉绳的计算拉力之和作为拉环的计算拉力

N ? T ? 10.21kN ,拟选择Ф 20一级光圆钢筋作拉环.

? ? N A ? ?? ? ? 50 N / mm 2

? ? N A ? 10 .21 ? 10 3 / 2 ? 3.14 ? 10 2 ? 16 .26 N / mm 2 ? ?? ? ? 50 N / mm 2
可以选φ 20mm一级光圆钢筋。 16号槽钢后部锚固钢筋设计 ①锚固钢筋的承载力验算 锚固选用2ф 16圆钢预埋在平板上,吊环承受的拉力为:

N?

M 主 m ax l

? 16.237

5.6

? 2.90kN

吊环承受的拉应力为:

? ? N A ? 2.90 ? 10 3 / 2 ? 3.14 ? 8 2 ? 7.2 N / mm 2 ? ?? ? ? 50 N / mm 2
满足要求。 ②槽钢后部抵抗水平受力的角钢角焊缝验算(按钢结构设计规范GB50017-2003中式 7.1.3-1计算)
N ' ? T cos 47.50 ? 10.21 ? cos 47.50 ? 6.9kN

?f ?

N' 6900 ? ? 31.00 N / mm 2 ? ? f f fw ? 1.22 ? 160 ? 195 .2 N / mm 2 l w he 53 ? 4.2

则采取角焊缝,焊缝高度6mm,焊缝长度为58mm,满足要求。 式中
N ' ----垂直作用于焊缝的轴心拉力设计值;
lw ----角焊缝的计算长度,对每条焊缝取实际长度减去 2h f ,取

l w ? 6 ? 2 ? 6 ? 46mm ;
he ----角焊缝的计算厚度, 对直角角焊缝等于 0.7 h f ,h f 为焊脚尺寸取6mm,
32

则 0.7h f ? 4.2mm ;

? f ----正面角焊缝的强度设计值的增大系数, 对承受静荷载或间接承受动
力荷载的结构,取 ? f ? 1.22 ;
f fw ----角焊缝的强度设计值,查《钢结构设计规范GB50017-2003》表

3.4.1-3 取 f fw ? 160 N / mm 3 吊环焊缝强度验算 吊环焊缝验算按斜角交焊缝计算 在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下 当力垂直于焊缝长度方向时 ? f ? 当力平行于焊缝方向时 ? f ?
N ? f fw he · lw

N ? f fw he · lw

在其他力或各种力综合作用下 ? f 和 ? f 共同作用下 ? f 2 ? ? f 2 ? f fw 各种式中符号及公式同直角角焊缝,其有效厚度为: 当 ? ? 90? 时, he ? h f cos

?
2

。当 ? ? 90? 时, he ? 0.7 h f ; ? 为两焊角夹角。

把钢丝绳分解为两个力竖向一个力 N y ? RB ?合 ? ? 7.53kN ,水平一个力为
Nx ? RB ?合 ? ? 6.90 k N tg 47.5?

采用双面焊缝,焊脚 h f ? 6mm ,焊缝实际长度为140mm, lw ? 140 ? 2 ? 6 ? 128 mm ,
f fw ? 160 N / mm 2 ;

?f ?
?f ?
?f ?

N ? f fw he · lw
Ny 0.7 h f · ? 2 lw ? 7.53 ? 10 3 ? 7.00 N / mm 2 ? f fw 0.7 ? 6 ? 128 ? 2

Nx 6.90 ? 10 3 ? ? 6.42 N / mm 2 ? f fw 0.7 h f · ? 2 0.7 ? 6 ? 128 ? 2 lw

? f 2 ? ? f 2 ? 6.42 2 ? 7.00 2 ? 9.50 N / mm 2 ? f fw ? 160 N / mm 2
经验算焊缝符合受力要求。
33

第十章

脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要,同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量,确 定本工程外脚手架搭设人员需要10~15人/幢,施工队伍必须有资质,所有操作工人均 应持有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构,搭设负责人 负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业, 并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第十一章

脚手架的检查与验收

一、构配件检查与验收: (1) 新钢管的检查应符合下列规定:应有产品质量合格证;质量应符合规定, 并应有质 量检验报告;钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压 痕和深的划道:钢管的外径、 壁厚、 端面等偏差,应分别符合规定;钢管必须涂有防锈漆。 并应有质量检验报告;钢管表面平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛 剌、压痕和深的划道:钢管的外径、壁厚、端面等偏差,应分别符合规定;钢管必须涂有 防锈漆。 (2) 旧钢管的验收应符合下列规定:表面锈蚀蚀深度应符合规定,使用前进行检查,锈 蚀超过标准的不得使用;钢管弯曲应符合规定。 (3) 扣件的验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检验报告和 产品质量合格证;旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的 螺栓必须更换;新、旧扣件均应应防腐处理。 (4) 脚手板的验收检查应符合下列规定:竹笆脚手板均应符合相关的质量标准。 二、脚手架地基基础应应在下列阶段进行检查验收: (1) 检查条件:基础完工后及脚手架搭设前;作业层上施加荷载前;每搭设完 10-15m 高 后;达到设计高度后;遇有六级大风与大雨后;寒冷地区开冻后;停用超过 1 个月。 (2) 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件:脚手架的施工方案;施工组织设计; 技术交底文件。
34

(3) 脚手架使用中,应定期检查下列项目:杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架 等的构造是否符合要求;地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空;扣件螺栓是否松 动;高度在 24m 以上的脚手架,其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合 JGJl30-2001 要求; 安全防护措施是否符合要求;是否超载;悬挑结构和受力是否符合要求和正常。 (4) 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法应符合规定。 (5) 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查,抽样方案应按随机分布原则 进行。抽检检查数量与质量制定标准,应按规定确定。不符合的必须重新拧紧,直至合 格为止。

第十二章

脚手架搭设安全技术措施

1、钢管架应设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上,并联通大横杆,形成避雷网 络,在首层搭设时与房屋主体结构的防雷接地线相连接并随脚手架的搭设而提升。脚手 架接地电阻R不大于4Ω 。 2、 外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内, 并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定, 确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传 递平衡。 7、保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机、卸料平台及所有设施、设备一并拉 结,不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任 何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较 大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑 拉措施,将外架子和对应楼层满堂脚手架水平连接。
35

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。 13、脚手架转角处要连接成整体并要安装竖向斜撑。

第十三章

脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行 技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放 地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止 非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑, 而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆 架作业。拆除时必须沿建筑物四周同步拆除,不准只拆除一个面,而造成相邻面的临 空状态。 5、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先 拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除。 7、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。 9、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分 类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除,应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。 13、当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清 除的残留物从高处坠落伤人。

36

第十四章

脚手架 CI 标识及安全标识

1、 脚手架搭设完,经验收合格后,应在建筑物的每层,每隔20m---30m设脚手架验收 合格牌和警示牌。非作业层应设验收合格牌和“未经允许禁止入内、如需使用请与负 责人吴俊强联系”提示牌、“禁止入内”禁止标志牌;作业层应设验收合格牌、“使 用前安全检查”警告标志牌和“脚手架使用需知”牌。 2、 各种牌子的规格、样式和内容,应按照当地政府有关部门的规定采用。

脚手架验收合格牌 脚手架名称及部位: 搭设班组长:莫申友 使用巡检人:周顺龙 脚手架工程负责人:吴俊强 项目总工程师:周国鹏 其他验收人:吴俊、路曙、孙维君、周顺龙 验收日期: 脚手架工程负责人联系地址或电话:
脚手架验收合格牌 内容如上,建议规格为 40cm×30cm。

未经允许禁止入内 如需使用请与负责人吴俊强联系
脚手架非作业层提示禁止牌 内容如上,建议规格为 25cm×30cm。

脚手架使用、维护须知
1 2 3 4 5 未经验收合格或未悬挂“合格牌” ,不得使用。 未经脚手架工程负责人同意,不得使用。 使用脚手架前先将作业区周边状况进行检查、验收,确认安全后再从事作业。 发现防护缺陷等安全隐患应及时向负责人或安全管理人员反映, 并有权拒绝施 工。 施工班组长、 工长等不得强令工人在有防护缺陷等安全隐患处作业,须确保作 业工人安全。
37

6 7

任何人不得擅自拆除脚手架构件、安全网、脚手板等。 如脚手架妨碍施工,应向脚手架工程负责人联系,采取相应措施。 ???
脚手架使用须知牌 内容如上,建议规格为40cm×60cm,内容可根据需要补充

3、 搭设的建筑物防护通道入口应悬挂各种提示、警告、禁止标志。至少包括:禁止吸 烟、禁止酒后上岗等禁止标志牌,注意安全、当心落物、当心坠落、当心火灾、当心 触电等警告标志牌,必须戴安全帽、必须正确使用防护用品等指令标志牌。

第十五章
一、组织机构

脚手架施工应急预案

1、应急救援指挥小组 总指挥:孙维君 副指挥: 周国鹏 施工员:王佳文 紧 急 电 话: 120 施工现场指挥部办公室电话:83955101 2、应急救援指挥小组成员 安全员:周顺龙 施工员:王佳文 施工员:周才良 材料员:姚建明 资料员:洪琳 电 工: 戴才林 安全员:路曙

3、应急救援指挥小组工作职责 ① 组织有关部门及人员按照应急救援预案迅速开展抢险救援工作, 防止事态进一 步扩大,力求将事故损失降到最低限度。 ② 立即调用各类救援物资、设备、人员和场地等。 ③ 根据事故发生状态, 统一布置应急救援的实施工作, 并对应急处理工作中发生 的争议采取紧急处理措施。 ④ 组织开展对应急救援人员的培训, 包括对应急场所人员的岗位教育及急救知识
38

教育。 ⑤ 适时组织事故应急救援演习,通过演习不断对预案进行修订补充、改进完善。 ⑥ 当事故有危及周边环境和人员的危情时,及时通知并组织疏散。 ⑦ 及时将重大紧急事故上报上级主管部门,并及时通知相关方。 ⑧ 及时向上级主管部门介绍施工现场的可能情况及对周边环境的可能影响情况 等。 ⑨ 做好稳定现场秩序和伤亡人员的善后和安抚工作。 ⑩ 服从上级应急救援领导小组的统一指挥和调遣, 及时支持其他工程的事故应急 救援。 二、应急响应 1、事故发生后,事故发现第一人应立即报告项目部。 2、应急救援总指挥 孙维君 在接到报告后,应在第一时间赶赴事故现场,了

解掌握事故情况,启动应急救援预案。 3、总指挥利用电话或其他通讯方式迅速召集指挥部、相关应急小分队成员,确保 在灾情发生后 15 分钟内,所有人员可以投入到抢险救灾中。 4、 周国鹏 负责提供应急救援物资和对外信息联络,必要时向外部有关救援机

构求救,并将事故情况报告公司主管领导或部门。 5、 周才良 责维持现场秩序,妥善安置伤员及引导救护车辆进出施工现场,确

保救援通道的畅通。如发现通道有碍通行应立即疏散人员清理通道内的障碍物。 6、公司相关部门在接到事故报告后,应迅速赶赴事故现场检查指导现场应急救援 工作,同时分公司领导也应立即赶赴现场组织抢险 7、现场应急小分队成员两人一组利用担架、模板等现场一切可利用的器材将伤员 抬出事故现场,在指定位置进行现场急救(人工呼吸、紧急包扎等) 。若医务人员已赶 到现场则由医务人员进行。若伤者伤势严重应立即送往医院治疗,120救护车赶到现场 由救护车运送;若不需要救护车的,则应安排专人护送伤员到附近医院治疗。 三、事故后的恢复 1、应急救援结束后,由应急救援小组总指挥宣布应急救援工作结束,采取相应措 施,迅速做好恢复正常生产状态的工作。 2、事故的调查处理按照YJ/CX28-2006《事故/事件调查处理控制程序》进行
39

3、应急救援总指挥组织项目部应急救援指挥小组成员对实施后的应急救援预案进 行修订补充、改进完善。

附 :扣件式钢管脚手架允许偏差数据及所选用型钢参数表 一、构配件允许偏差(详见表8-1)

40

二、脚手架搭设的允许偏差和检验方法(详见表8-2)

三、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准(详见表8-3)

四、型钢规格表

41

42


相关文章:
南京某住宅悬挑外脚手架施工方案(16#工字钢)_secret
南京某住宅悬挑外脚手架施工方案(16#工字钢)_secret_建筑/土木_工程科技_专业资料...1 第五章 脚手架的搭设构造 一、 立杆 1、本项目采用工字钢悬挑双立杆扣件式...
南京市某服务楼悬挑工字钢外脚手架施工方案(专家评审)
南京市某服务楼悬挑工字钢外脚手架施工方案南京市某服务楼悬挑工字钢外脚手架施工...2、主楼(01)外脚手架采用工字钢悬挑脚手架,分两次悬挑:第一次从四 层板顶(16...
梁台煦府悬挑外脚手架施工方案(16#工字钢)-secret
梁台煦府悬挑外脚手架施工方案(16#工字钢)-secret_建筑/土木_工程科技_专业资料...梁台煦府住宅小区 建设单位: 南京恒和置业有限公司 设计单位: 江苏中大建筑工程设...
悬挑脚手架专项施工方案(16工字钢修改)
悬挑脚手架专项施工方案(16工字钢修改)_建筑/土木_...本工程建筑名称:成都?中丝园项目Ⅰ标段(住宅 9、...根据本工程具体情况, 现决定该工程外架采用双排落地...
工字钢悬挑脚手架施工方案(新)
工字钢悬挑脚手架施工方案(新)_建筑/土木_工程科技_专业资料。工字钢悬挑脚手架...16工字钢作为悬挑梁, 间距为 1.5m, 长度 3.5m-4m,用Ф 16 的钢筋制作...
15、16楼钢梁悬挑脚手架方案
锅炉房悬挑脚手架施工方案... 19页 1财富值 南京某住宅悬挑外脚手架施... ...#楼悬挑工字钢长 4.0m;悬挑 1.4m;间距 3.0m; 15#、16#悬挑工字钢间距 ...
工字钢悬挑外脚手架施工方案
脚手架的设计计算 ...12 工字钢悬挑外脚手架专项施工方案 一、编制依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ 130-2011,中国 建筑工业出版社) 《建筑...
外挑工字钢脚手架施工方案(均利)
工字钢悬挑脚手架专项施... 32页 2下载券 南京市某服务楼悬挑工字... 41页...均利广场西区 A 座高层住宅外 脚手架 施工方案 编审批 制: 核: 准: ...
工字钢悬挑脚手架施工方案
7、型钢水平悬挑杆采用16工字钢,斜杆采用支杆采用48×3.5mm钢管。 8、预埋螺栓的直径为16mm。 第五节工字钢悬挑脚手架 脚手架搭设流程及要求 悬挑脚手架搭设...
更多相关标签:
工字钢悬挑脚手架规范 | 悬挑脚手架工字钢 | 悬挑脚手架工字钢长度 | 悬挑脚手架工字钢间距 | 悬挑脚手架工字钢拆除 | 悬挑脚手架工字钢规格 | 脚手架悬挑工字钢焊接 | 悬挑脚手架工字钢固定 |