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砂岩油藏水平井控液增油实践


 2012 年第 1 期             内蒙古石油化工 33 X 砂岩油藏水平井控液增油实践 杜景玲1 , 王 超2 ( 1. 中石化江苏油田分公司, 江苏 扬 州 225009; 2. 中石化西北油田分公司, 新疆 乌 鲁木齐 830011)   摘 要: 塔河油田1 区三叠系油藏是典型的底水油藏, 进入2008 年以来, 随着综合含水的上升, 油藏 日产油水平

、 采油速度等指标开始明显下降, 开发效果有所变差, 稳产面临严峻挑战。 通过加强油藏精细 研究, 深化油藏动态分析, 实施控液治水的开发技术政策, 有效的解决了制约油田稳产关健问题。研究 结果对于大底水砂岩油藏开发具有重要意义。 关键词: 砂岩; 底水; 控液; 影响因素   中图分类号: T E355. 6  文献标识码: A  文章编号: 1006—7981( 2012) 01—0033—03 1 油藏地质及开发特征 塔河油田 1 区三叠系下油组油藏构造形态为典 型的低幅牵引背斜, 孔隙度平均为21% , 渗透率平均 为 809. 5×10 - 3 Lm2 , 属于底水、 低幅断背斜、 中孔、 高 渗砂岩未饱和油藏。含油面积 16. 3km , 地质储量 1241×104 t , 可采储量 529. 7×104 t 。 该油藏自 1993 年 投入试采, 到目前经 历了试 采、 滚动上产、 调整开发三个阶段。目前处在中含水 期的调整开发阶段, 开发形势主要表现为: 水上升速度加快, 递减加快; 部分井区呈底水点状锥进水淹; 大等问题。 油藏含 油藏底水能量充足, 受非均质性影响, A 2 在油水两相区中, 流体渗流服从达西定律, 平面 径向两相渗流时, 若不考虑油水密度差和毛细管力 的影响, 通过两相渗流区中任一截面( A) 的油水总 量( Q L ) 可由下式求取: Q L = Q W + Q O = KK rw/ L dP/ dr = A A dP / dr + K K ro / Lo dP/ dr ( 1) K ( K rw / Lw + K ro / Lo ) 式中: Q L 为产液量, m 3 / d; Q W 为产水量, m3 / d; Q o 为产油量, m 3 / d; K 为井区平均渗透率, Lm2 ; K rw 为水相渗透率; Kr o 为油相渗透率; A 为截面积, m2 ; P 为外边界压力, MPa ; r 为外边界半径, m; Lo 为原油 粘度, mPa s; Lw 为地层水粘度, mP a s 。 从 油井驱动半径 r e 处到井筒半径 r w, 压力由 Pe 降为 Pwf , 分离变量积分可得下式: 水平井生产层段产出不均衡, 高含水油井堵水难度 ∫ e Pwf P Lo ) dP = Q L / ( 2PhK ) dr 1/ ( K rw/ Lw + K ro / ( 2) 1/ ( K rw/ Lw ( 3) ∫e r w1/ r r 单位换算后得: $P = P e - Pwf = 0. 0116Q L / ( 2PhK) + K ro / Lo ) lnr e / r w 根据分流公式: f w= Q w/ Q L = ( A ( K rw/ Lw + K ro / Lo ) K( K rw / Lw) dP / dr ) / ( A K ( 4) dP / dr ) = ( K rw/ Lw ) / ( K rw/ Lw + K ro / Lo ) = 1/ ( 1+ K ro Lw/ K rw Lo

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