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高大支模架(论证)方案




杭 州市妇 女活动中 心工程

高 支模施 工方案

编 制:

审 核:

审 批:

浙 江三丰 公司杭州 市妇女 活动中心 项目部

2008 年 10 月 22 日

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

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目录 杭州市妇女活动中心工程负一层高支模架施工方案………………………….....1 1 工程概况……………………………………………………………………….……1 2 编制要求…………………………………………………………………….………1 3 工程特点……………………………………………………………..…….………1 4 模板及支架搭设方案……………………………………………..……….………1 4.1 材料……………………………………………………………………….1 4.2 高支模支架基础………………………………………………………….2 4.3 梁模及支架……………………………………………………………….2 4.4 板模及支架……………………………………………………………….3 5 质量保证措施………………………………………………………………………3 5.1 模板分项工程质量保证措施…………………………………………….3 5.2 模板检查验收注意事项…………………………………………………...9 5.3 模板分项常见质量通病的防止…………………………………………..10 6 安全保证措施……………………………………………………………………..11 6.1 高支模安全保证措施……………………………………………………...11 6.2 模板成品半成品保护内容………………………………………………...12 6.3 模板分项工程环保措施…………………………………………………...12 7 分项工程协调措施………………………………………………………….……..12 8 高支模的顶架拆除………………………………………………………………..13 9 梁板模板支撑系统图……………………………………………………………..15 10 附力学简算书……………………………………………………………..……….16

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杭州市妇女活动中心高支模施工方案 一、工程概况 1、工程基本情况: 杭州妇女活动中心工程位于钱江新城婺江路以南,钱江路以东,西 南面近江食品有限公司,东南面紧靠砖混结构仓库。总建筑面积 60302m2 , 2、工程结构情况: 1) 、工程由两幢 21 层塔楼及底部裙房组成。建筑高度 86.6m,地 下车库整体二层,框架-剪力墙结构,采用钻孔灌注桩基础,±0.000 相 当于黄海高程 8.000m。 2) 、地下室顶板标高-1.200.-0.050m,地下室顶板厚 150、200mm, 负二层梁板结构标高为-6.100m,负一层层高为 4.900m、6.05m,首层梁 板结构层高为 5.100M。二~四层结构层高为 4.200M。五~六层结构层 高 为 3.900M 。 结 构 类 型 为 钢 筋 砼 框 架 剪 力 墙 结 构 , 一 层 结 构 板 厚 150mm。二~六层楼板厚度为 120mm。框架柱混凝土标号为 C40,梁板 混凝土标号为 C35。 3) 、本工程两个核心筒体分别位于两端 塔楼中心,筒体一至五层 墙厚分别为 240、300、400,五层以上墙厚分别为 240、300,框架柱沿 筒体周围设置,中间裙房框架柱按矩形设置。 3、工程特点 本工程局部位置层高超过 8 米,地下室顶板大梁最大集中线荷载 15.44kN/m;18.06 kN/m;预应力大梁集中线荷载 19.6kN/m,按照高支模搭
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设要求组织施工。 首层门厅 1-2 轴/E-J 轴, 二层楼板空位, 面积 100m2 ; 9-12 轴/F-H 轴,二层楼板空位,面积 147m2 ;5-11 轴/1A-D 轴圆弧部位二层楼 板空位,面积 256m2 ;高度 9.30m;四层裙房 6~9 轴会议室位置与屋面板连 通(五层楼板空位,面积 310m2 )高度 7.50m。 裙房一层楼面(地下室顶板)梁截面分别为:350*1800; 300*1800; 250*1800; 350*1700; 350*2400; 350*1350; 250*1300; 450*900; 250*800; 580*700;300*500;400*650; 裙房四层会议室屋顶预应力大梁截面分别为:500*1600 4、各责任主体名称 单位名称 建设单位 勘察单位 设计单位 施工单位 监理单位 施工安全 杭州市质量安全监督总站 监督单位 杭州市妇女联合会 杭州市勘察设计院 杭州市建筑设计研究院有限公司 浙江三丰建设有限公司 浙江江南工程管理股份有限公司 主要负责人 联系电话

二、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006) 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
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4、《直缝电焊钢管》(GB/T13793)、《低压流体输送甲焊接钢管》 (GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700) 5、《钢管脚手架扣件》(GB/5831-2006) 6、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128-2000) 8、《建筑钢结构焊接技术规程》( JGJ81-2002) 9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)、《钢结构 工程施工质量验收规程》(GB50205-2001) 以及本工程的施工图 纸。 10、杭州市妇女活动中心工程施工组织设计及公司质量管理标准。 三、组织机构及管理职责 项目经理: 袁明祥

项目副经理(总施工员) :黄建平 主管施工员: 质量员: 安全员: 资料员: 王其明: 黄全胜 赵立志 郑剑泉

管理职责: 项目经理质量责任制

1、贯彻落实国家有关政策、法规、规范和标准,以及企业的质量方针
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和质量管理制度,结合工程项目特点,提出具体的质量管理措施,制订工 程质量奖罚具体办法。 2、组织本项目体的质量保证活动,认真落实“质量计划”及公司下达 的质量目标。 3、定期组织工程质量检查,研究分析施工生产中的质量隐患,并组织 落实解决。定期召开工程质量例会,及时向公司质管科反馈各种质量信息。 4、虚心接受并积极配合公司及上级有关部门的质量检查和监督,对提 出的问题认真处理,切实整改;组织好本项目体职工的质量教育工作,积 极开展 QC 小组活动。 5、项目经理对工程质量全面负责,并按期进行质量回访和质量维修工 作。

项目副经理质量责任制 1、根据项目部施工组织设计(质量计划)相关人员制定有针对性的技 术措施,并参与交底,参加日常监督检查。 2、落实施工组织设计中的各项技术措施,并组织召开工程例会; 组织现场人员根据合同内容向分包方进行施工交底,并安排对分包方施工过 程的监控。 3、组织工程质量检查,并参加施工生产中的质量隐患分析和制定整改 措施。 4、组织本项目部的全体职工的质量教育工作,积极参与 QC 小组活动。
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5、协调处理质量事故,遵循“三不放过“原则,并采取有效措施。

项目部施工员质量责任制 1、项目部施工员对工程质量负有主要责任,认真贯彻实施公司的质量 方针和质量目标,确保各项计划目标的实现。 2、组织落实质量技术措施,进行质量技术交底。 3、组织工人学习有关标准规范,严格遵守现行建筑施工规范。 4、组织班组实施三检制度,配合质量员做好质量检查工作。 5、认真消除质量隐患,发生质量问题立即要上报,参加各类质量问题 的调查工作。 6、强化“质量第一”意识,必须在保证工程质量的前提下抓工作进度。

项目部质量员质量责任制 1、项目部质量员对工程质量监督检查工作负全面责任,认真学习贯彻 公司的质量保证手册、程序文件,贯彻落实上级有关部门的文件指示精神。 2、负责项目部施工过程各工序的质量检查,并做好质量记录,对分项 工程进行质量等级核定,参与工程的竣工验收和交付事宜,参加质量回访工 作。 3、参与制订纠正和预防措施,并组织实施;参加工程质量动态分析和 事故调查与分析。 4、经常性组织职工开展质量意识教育,提高职工的质量观念,始终坚
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持质量至上的质量方针。 5、落实各项质量奖罚措施。 6、严把材料检查关、工序交接关、隐蔽验收关、上岗资格审查关、对 技术施工记录进行审查并签字确认。 7、发现施工中违反操作规范、技术措施、设计图纸等要求时,可分别 决定返修或停工,对重大质量问题及时上报。

项目部资料员质量责任制 1、项目部资料员对工程质量的记录负有主要责任,要树立质量第一的 观念意识。 2、负责文件发放和资料的收集工作。 3、参与工程质量的评定工作,做好各类分项工程质量评定的记录工作。 4、对材料进行抽样送检试验,若发现材料质量问题及时向项目工程师 报告。 5、各类工程技术资料做到及时、准确、完整。

四、搭设思路及搭设参数 1、材料 本工程六层楼面以下框架柱混凝土为 C40、梁板混凝土为 C35,梁柱 节点核心区钢筋很密集,框架柱与梁板混凝土分二次浇捣。以加强支撑体 系的稳定性。钢管满堂脚手架体系搭设和模板的接口、模板的强度、刚度
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要求较高。模板采用规格为 1.83m×0.915m×0.018m 聚酯面优质七层胶合 板,钢管采用φ 48×3.0 钢管,木方采用 50×100 松木方,对于木模板应提前 作好清理、刷脱模剂等工作。施工采用普通扣件式钢管搭设满堂脚手架系 统。 任何腐朽、开裂的木枋不得使用,不许使用变形模板。 特别注意:控制钢管壁厚应符合有关规范要求, 扣件抗滑移和抗破坏 性能应合格。不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材 料搭设支撑。 2、 高支模支架基础 本工程高支模均以结构顶板为支架基础,在结构顶板 上铺设 50×100 垫木,钢管底座应支撑于垫木上,垫木应通长设置;架体离支撑面不大于 200mm 处设置通长纵横扫地杆。要求在首层高支撑模板搭设过程中加强相 关定位控制,防止出现返工影响支撑系统的整体稳定性及强度。要求注意 内控点设置位置,通过有效措施保证控制轴线的闭合性、正确性,不允许 出现任何测量错误。 3、梁模及支架 根据高支模规定,集中线荷载大于 15kN/m 的模板支架应组织专家论证 的 要 求 , 本 项 目 工 程 地 下 室 顶 板 梁 ○ 轴 交 ○ ~ ○ 轴 梁 , 截 面 为 350× F 11 13 1800;F 轴交 11~13 轴梁,截面为 350×1800;1/13 轴交 ○ ~ ○ 轴梁, F K 截面为 300×1800;K 轴交 10~13 轴梁,截面为 350×1800;五层 ○ ~ ○ 6 8 轴 交 ○ 、 ○ 、 ○ 轴 预 应 力 梁 , 截 面 为 500×1600; 集 中 线 荷 载 均 大 于 B G F 15kN/m。根据规范和梁板结构断面尺寸进行计算并设置。梁底模、侧模均
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采用 18mm 厚优质胶合板,梁底模横向采用φ 48x3 钢管,间距 500mm 连 接于沿梁长方向的立杆上, (水平横杆通过双扣件,其中一扣件为考虑防滑 专 门 设 置 ) 传 力 于 立 杆 。 立 杆 间 距 横 向 600; 800mm, 沿 梁 长 方 向 间 距 500mm。 上述部位框架梁在粱下增加一排钢管立杆,间距 1000mm,与小横杆 连接。 立杆下端可安装可调底座作为立杆底座,上端可安装可调 U 型顶托以 调整模板支撑高度和沉降量及顶部撑固,立杆顶端自由端高度不超过 200mm。 水平纵横加固杆根据支架高度设置,但最大步距不应超过 1500mm, 用普通φ 48mm(厚 3.0mm 以上)钢管作加固杆,纵横水平加固杆均与 板支架水平加固杆连通设置。纵横两个方向,每隔 4 排立杆用回转扣和直 角扣设置一道纵向剪刀撑, 且应从底到顶设置完整, 与水平杆夹角为 45°~ 60°;每隔四排立杆从顶开始向下每隔 1500mm 设置一道水平交叉加固杆, 以保证整体稳定。 交叉加固杆与立杆或水平杆相交处均应用扣件连接牢固。 水平加固杆搭设必须水平,立杆搭设必须垂直,立杆垂直度允许偏差不应 大于 1%。 沿梁高方向设置横向间距≯500mm、 纵向间距≯500 的Φ 12 对拉螺杆; 梁底模按梁跨度的 0.3%起拱; 本工程模板支撑按最不利条件考虑进行计算(计算书附后) ,经计算验 证按上述要求搭设的支架刚度、稳定性等均符合规范和结构安全的要求。 4、板模及支架
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本工程板厚 180mm,150mm,120mm;板跨度最大 4.2m(单向板短跨) 。 板模采用 18mm 厚优质胶合板,50×100mm 木枋作小楞,木枋间距≯250 ㎜,小楞木枋直接支撑于钢管(或水平横杆)上, (水平横杆通过双扣件, 其中一扣件专起防滑作用)传力给支架立杆。板下钢管支撑体系 立杆间距 1000×1000mm,小楞木枋沿短跨方向(与梁小楞方向一致) 。 纵横水平杆根据梁支架水平杆设置,要求立杆顶端自由端高度不超过 1000mm。纵横两个方向,四边与中间每隔 4 排立杆用回转扣和直角扣设置 一道剪刀撑,剪刀撑应从底到顶设置完整,剪刀撑与水平杆夹角为 45°~ 60°。剪刀撑与立杆或水平杆相交处均应用扣件连接牢固。 直接支撑木枋 的水平杆与立杆连接处必须设置双扣件 。在水平面上,每四排立杆从顶开 始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑以保证整体稳定。 水平杆搭设必须水平,立杆搭设必须垂直,立杆垂直度允许偏差不应大 于 1%。立杆各层各部接头必须采用“一”字形扣件(对接扣件)连接,且 不允许全部立杆在同一水平面接头,接头错开率至少 50%,各部位连接扣 件均应可靠连接,确保无松动。 立杆下端可安装可调底座作为扣件式钢管架底座, 上端可安装可调 U 型 或十字顶托以调整模板支撑高度和沉降量及顶部撑固,立杆顶托顶端自由 端高度不超过 200mm。扣件式钢管架的纵横向连接均采用水平横杆进行, 以保证整体稳定。 离支撑面 200mm 高,在纵横方向均设置一道通长扫地横杆。

一、参数信息:
1.模板支架参数
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梁模立杆横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.50;步距(m):1.50; 板模立杆纵距、横距均为 (m)1.00;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度 (m):8.20; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数 :0.80;

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m 2 ):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m 3 ):25.000; 施工均布荷载标准值 (kN/m 2 ):2.500;

3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm 2 ):6000;面板抗弯强度设计值(N/mm 2 ):13; 木方抗剪强度设计值 (N/mm 2 ):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方弹性模量E(N/mm 2 ):9000.000;木方抗弯强度设计值 (N/mm 2 ):13.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00;

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图2

楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:
模板面板为受弯构件 ,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为: W = 80×1.8 2 /6 = 43.2 cm 3 ;
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I = 80×1.8 3 /12 = 38.88 cm 4 ; 模板面板按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 (kN/m): q 1 = 25×0.12×0.8+0.35×0.8 = 2.68 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q 2 = 2.5×0.8= 2 kN/m;

2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql 2 其中:q=1.2×2.68+1.4×2= 6.016kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.016×250 2 = 37600 kN· m; 面板最大应力计算值 面板的抗弯强度设计值 σ =M/W= 37600/43200 = 0.87 N/mm 2 ; [f]=13 N/mm 2 ;

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm 2 ,满 足要求!

3、挠度计算
挠度计算公式为 ν=0.677ql 4 /(100EI)≤[ν]=l/250
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其中q =q 1 =2.68kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677×2.68×250 4 /(100×6000×38.88×10 4 )=0.03 mm; 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm;

面板的最大挠度计算值 0.03 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h 2 /6=5×10×10/6 = 83.33 cm 3 ; I=b×h 3 /12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm 4 ;

方木楞计算简图

1.荷载的计算:
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 (kN/m): q 1 = 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q 2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m;

2.强度验算:
计算公式如下: M=0.1ql 2 均布荷载 最大弯矩 q= 1.2 × q 1 + 1.4 ×q 2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m;

M = 0.1ql 2 = 0.1×1.88×0.8 2 = 0.12 kN· m; σ= M /W = 0.12×10 6 /83333.33 = 1.444 N/mm 2 ;
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方木最大应力计算值

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方木的抗弯强度设计值

[f]=13.000 N/mm 2 ;

方木的最大应力计算值为 1.444 N/mm 2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm 2 , 满足要求!

3.抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bh n < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×1.88×0.8 = 0.902 kN; 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.902×10 3 /(2 ×50×100) = 0.271 N/mm 2 ; 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm 2 ; 方木的受剪应力计算值 0.271 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm 2 , 满足要求!

4.挠度验算:
计算公式如下: ν=0.677ql 4 /(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q 1 = 0.838 kN/m; ν= 0.677×0.838×800 4 /(100×9000×4166666.667)= 0.062 mm; [ν]=800/ 250=3.2 mm;

最大挠度计算值 最大允许挠度

方木的最大挠度计算值 0.062 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用 下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.504kN;

支撑钢管计算简图

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支撑钢管计算弯矩图(kN· m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 0.404 kN· ; m 最大变形 V max = 0.69 mm ; 最大支座力 Q max = 5.337 kN ; 最大应力 σ= 404493.75/5080 = 79.625 N/mm 2 ; 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm 2 ; 支撑钢管的最大应力计算值 79.625 N/mm 2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm 2 ,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 0.69mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数 0.80,该工程实际的双扣件承载
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力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.337 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN): N G1 = 0.138×8.2 = 1.135 kN; 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录 A。 (2)模板的自重(kN): N G2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): N G3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN; 经计算得到,静荷载标准值 N G = N G1 +N G2 +N G3 = 3.279 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 N Q = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2N G + 1.4N Q = 7.967 kN;

七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值 (kN) :N = 7.967 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.58 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm 2 ):A = 4.89 cm 2 ; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3 ):W=5.08 cm 3 ; σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm 2 ); [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm 2 ;

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L0 ---- 计算长度 (m); 按下式计算: l 0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度; a = 0.1 m; l 0 /i = 1700 / 15.8 = 108 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= 0.53 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=7966.656/(0.53×489) = 30.739 N/mm 2 ; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 30.739 N/mm 2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm 2 ,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素, 建议按下式计算 l 0 = k 1 k 2 (h+2a)= 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m; k 1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k 2 -- 计算长度附加系数, h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ; Lo /i = 2013.658 / 15.8 = 127 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 υ= 0.412 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=7966.656/(0.412×489) = 39.543 N/mm 2 ; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 39.543 N/mm 2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm 2 ,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

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以上表参照

杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求:
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度; c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、 而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变 步距设置,但变化不要过多; c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层; b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆 连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3; c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10--15m设置,四周和中部每10--15m 设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层; d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑; b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔 10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计:
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm; b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于 200mm; c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载 N≤12kN时,可用双
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扣件;大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求:
a.严格按照设计尺寸搭设, 立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置; b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求; c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发 生变形的; d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式; b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

5 质量保证措施 5.1 模板分项工程质量保证措施 1、高支模搭设方案必须经过认真验算,确保方案安全、经济、适用。 模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2、主管 施工 员或 分包班 组长 作为 高支模 安全 直接 责任人 ( 现 场 应 挂 牌) ,负责施工现场全过程的安全管理工作,负责在高支模搭设、拆除和混 凝土浇筑前组织操作工人进行认真、全面的施工质量安全技术交底。分包 施工班组长负责每天施工前应进行的班前质量安全技术交底。
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3、高支模搭设过程中,质检部门要负责过程控制,对施工过程中违反 施工方案,随意搭设的行为及时制止,对质量达不到要求的架体,限时整 改。 4、高支模基础必须牢固,严格按照施工方案和施工质量技术交底的要 求施工;强调对地下室顶板的保护,必须设置通长垫木,防 止冲切破坏。 5、 高支模选用的木枋、 钢管架材料必须符合质量要求, 严禁使用开裂、 腐朽的木枋,钢管直径为φ 48mm,壁厚 3.0mm 以上,严禁使用严重锈蚀 或变形的钢管,直径及壁厚不符合要求的钢管严禁使用。 6、高支模支架搭设完成后必须经质检部门组织,项目质检、现场总施 工、项目现场主管生产副经理、项目总工程师、安全主任验收合格后,上 报公司安质管理部验收。经公司安质管理部负责检查签字后,会同监理公 司、 (设计院) 、项目部等单位验收合格,监理单位签署意见后才能进行下 道工序的施工。不管任何原因,对于未经验收的高支模严禁进行 浇筑混凝 土施工。 特别强调的是严格验收程序和验收的标准,按国家相关的质量验收规 范,其验收标准如下: 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部 基础 允许偏差(mm) 5 ±5 ±10 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查

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尺寸

柱、墙、 +4、-5 梁 不大于 钢尺检查

层高垂直 5m 度 大于 5m 相邻两板表面高低差 表面平整度

6

经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m 靠尺和塞尺检查

8 2 5

备注:检查轴线位置时,应沿纵横两个方向量测,并取其中的较大值。 7、模板支架立杆必须设置下底座上顶托,顶托设置时必须留有不少于 20cm 的可调空间。 8、模板安装完成,绑扎钢筋前,严禁用水冲洗模板,只准使用扫帚清 扫模板。模板的接缝应平整、严密,不应漏浆。对模板拼缝较大的部位用 细木条补缝,较小的部位用腻子或胶带纸补缝。钢筋绑扎过程中,应保持 模板清洁,不遗留垃圾。砼浇筑前,只准用少量水洒水润湿模板,严禁用 水管冲洗模板。 9、砼浇筑前,应认真查验支撑及基础变形情况,并应通过模板及支架 验收才能浇筑砼。 10、砼浇筑前,应选择合适的天气,保证砼浇筑前三天和砼浇筑过程 中无降雨。 11、砼浇筑过程中,应派多人专门负责模板及支架的看护、跟踪检查 并及时修整支架缺陷,派安全专职人员检查基础下沉、支架或模板变形情 况,若发现异常情况应立即采取措施及时加固处理,暂时停止砼浇筑,迅
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速疏散人员;并及时报告,整改完成排除险情后经施工现场安全责任人检 查、项目安全主任及项目总工程师审批同意才允许继续浇筑砼。 12、 特别说明:模板的支架搭设应确保对地下室顶板的保护 (加垫板) , 并应加设斜撑和扫地杆;模板的拆除必须严格按规范执行、按程序执行。 13、预埋件预留孔洞不得遗漏,要求安装牢固,位置准确。 14、模板分项工程质量控制流程框图如图所示。

模板分项工程质量控制流程框图
熟悉图纸和技术资料 准备工作 学习操作规程和质量标 准 书面交底 技术交底 现场技术交底 与钢筋工序交接 检查脚手架、脚手板 浙江三丰公司 模板配制 刷隔离剂 模板选择

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标高、中心线断面尺寸测放

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不 合 格

15、为确保工程质量,对高支模除按常规模板进行检查外,还必须对 高支模系统进行检验,具体的检验内容及要求详见“高支撑模板系统检验 表”及“浙江三丰妇女活动中心工程项目部申请表” 。 5.2 模板检查验收注意事项 1、立杆根部必须有垫块,如小模板、通长木枋或厚 6mm 钢板; 2、扫地杆不得高于地下室顶板楼面 200mm; 3、水平受力横杆固定必须用双扣件;
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4、立杆顶部包括顶托自由高度不得大于 1200mm; 5、立杆顶部包括顶托自由高度内不得有立杆连接; 6、顶托插入立杆深度不得小于顶托总长度一半; 7、50mm×100mm 枋木不平放; 8、同一平面内杆件对接必须隔开,错开大于两个步距; 9、大 横杆 步 距遵 循注 意事 项第 4 条, 步距 自 行调 整, 但不 得 大于 1500mm; 10、剪刀撑须按有关规范搭设; 11、满堂架立杆的垂直偏差应不大于架高的 1/300,并同时控制 其绝对偏差值,偏差不得大于 50mm; 12、满堂架应与外脚手架区分开,严禁以外脚手架做模板支撑; 13、要设置上拱度,按设计要求做; 14 、 对 拉 螺 杆 位 置 在 距 梁 底 三 分 之 一 处 设 置 一 道 , 在 此 之 上 每 大 于 500mm 设置一道。 5.3 模板分项常见质量通病的防治 1、模板施工常见质量通病: 1)由于地下室顶板平整度偏差,一层墙柱模板根部与顶板相交处未封 闭紧密,墙柱模板安装完毕与顶板相接处出现缝隙,墙柱根部定位模安装 不合理、墙柱底部未用砂浆塞缝或坐底浆,混凝土塔落度太大,造成个别 墙柱脚发生漏浆形成蜂窝、麻面或较大较多的孔洞等质量缺陷。 2)模板本身安装,由于背杠间距不符合要求或加固不牢,导致墙柱模 板刚度偏低,引起混凝土表面容易出现蜂窝麻面、涨模变形严重。
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3)模板表面粗糙或粘附水泥浆渣等杂物未清理干净,拆模时混凝土表 面被粘坏;模板未浇水湿润或湿润不够,构件表面混凝土的水分被吸去, 使混凝土失水过多出现麻面;模板拼缝不严,局部漏浆;模板隔离剂涂刷 不匀,或局部漏刷或失效,混凝土表面与模板粘结造成麻面。拆模时间控 制不好,在墙柱混凝土未终凝时拆模拉伤表面,缺棱、掉角,甚至导致露 筋。 4)由于墙柱梁板分次浇筑,墙柱顶施工缝处理不到位,未设置清渣口 进行清渣处理;根部焊渣、混凝土渣未清理干净;施工缝处松散石子或水 泥薄膜未清理干净,造成缝隙、夹层。 5)拆摸时,边角受外力或重物撞击,或保护不好,棱边被碰掉。应注 意控制模板拆除时间、拆除工艺要求,防止或尽量避免缺棱掉角质量缺陷 的出现。 6)模板支撑系统不稳固,支架顶自由悬臂端过高,致使顶板混凝土浇 筑时发生变形或沉降超过规范允许范围。 2、模板施工常见质量通病预防措施: 1)要求相关人员在本施工方案基础上,熟悉有关施工规范、加强过程 管理和控制、加强班组操作工人的交底和教育、改善施工工艺或方法,确 保有关质量通病得到有效预防和治理。 2) 模板表面清理干净, 不得粘有干硬水泥砂浆等杂物; 浇灌混凝土前, 模板应浇水充分湿润,模板缝隙,应用砂浆座底、油毡纸、腻子、薄铁皮 等堵严修补完善;模板隔离剂应选用长效的,涂刷均匀,不得漏刷;混凝 土浇灌中,应随时检查模板支撑情况防止漏浆。认真按施工验收规范要求
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处理施工缝表面,接缝处锯屑等杂物应清理干净并洗净。 3)墙模板应有足够数量的加固钢管,柱模板应有足够数量的柱箍,间 距和数量应符合规范和受力要求; 混凝土浇筑前应仔细检查支撑是否牢固, 穿墙柱螺栓是否锁紧,发现松动及时处理。 4)正确掌握脱模时间,防止过早拆模,碰坏棱角。拆除侧面非承重模 板时,混凝土应具有 1.2MPa 以上强度;拆模时注意保护棱角,避免用力过 猛过急;吊运模板,防止撞击棱角。 5)混凝土终凝或拆模后应认真浇水养护,炎热季节浇筑混凝土后应适 当护盖(如挂麻袋片)浇水养护。 6)所有的质量通病都应做到预防措施应从根源抓起,防治措施应有针 对性。预防的根源就是分析清楚有关问题的成因,针对成因通过改善施工 工艺、加强过程管理、加强材料供应控制、加强班组工序管理预防有关质 量缺陷的出现。模板制作安装施工方面主要注意拼缝、支撑加固、表面杂 物清理、湿水、刷隔离剂、控制拆模时间等问题,将墙柱根部模板、阴角 模板的加固,框支梁的支架间距和设置作为重点检查内容进行检查,落实 有关人员完善墙柱底塞砂浆、封闭柱脚板等施工问题。 7)混凝土的拆模,对于不承重模板(如侧模) ,应在混凝土强度能保 证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除。对于承 重模板(如底模)在混凝土强度符合规范规定要求后方可拆除。由于二层 属于结构转换层,梁高混凝土量大,其模板的拆除必须按照施工方案等的 要求报送拆除申请并经审批同意后才允许拆除,严禁由于材料周转等的需 要擅自做主拆除支架及模板体系。
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6 安全保证措施 6.1 高支模安全保证措施 1、高支模搭设前,项目安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行 二级安全交底;由现场施工员及班组负责人(高支模直接责任人)组织操 作工人进行认真、详细的三级安全交底,安全主任和安全员应监督安全交 底实施情况。 2、高支模搭设过程中,工人必须穿防滑鞋,挂安全带。支架用料必须 符合要求,搭设前要检查材质和规格,不能把未经整修的压弯、压扁、拉 伤、裂缝等零部件用上去。 3、高支撑模板及其支架系统在安装过程中,必须有防倾覆的临时固定 措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求。 4、高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。 5、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施,上下应有 隔离防护措施。 6、 模板上的物料不要集中堆放。高支模搭设、 拆除和混凝土浇筑期间, 无关人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护。 7、高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起,防止因外架、泵 管受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。 8、高支撑模板体系安装完毕,经规定三检程序(项目、公司、监理) 检查、验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。 9、从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。 10、本高支撑模板施工方案中不详的应以“ 《浙江省建设工程高支模板
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系统施工安全 管 理办法》 “ 、 《建筑 施工扣件式钢 管 脚手架安全技 术 规范》 JGJ130-2001 J84-2001(2002 年版) ”的要求执行。 6.2 模板成品半成品保护内容 1、 制作完成的新模板, 严禁在烈日下爆晒,否则变形影响砼面的质量。 2、底模安装完毕钢筋制作安装过程中,要采取一定措施防止钢筋对梁 底模的定位、受力造成冲击破坏。 3、混凝土浇筑前,严禁用水管在模板上任意浇洒湿润模板。 4、在拗取砼面模板时,严禁任意用钢钎插模板边缘、边角。 5、模板拆除后应及时进行模板清理。 6.3 模板分项工程环保措施 1、圆盘锯等将发出大的噪声的施工机具应采取有关的消音措 施,尽量避免在夜间使用,使用时间不能违反杭州市文明施工管理办 法的有关规定。 2、 对圆盘锯等施工机具发出的噪声应进行监测, 并采取相应的措施 (如 增加隔音罩、错开施工时间)保证减弱影响。 3、对锯末等应作到工完场清,严禁出现因清理不到位引起周边环境的 污染和增加安全隐患。

7 分项工程协调措施 在实际施工中,必须严格按照施工方案进行施工,若出现支架强度、刚 度和稳定性不够等情况,应及时采取加固措施并上报 项目部。 本部位的高支撑模板的搭设、拆除尚需要加强各专业班组之间的配合管
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理,以防止结构施工错误及支撑系统出现安全隐患。 由于结构工程施工涉及多班组、多工种进行施工。为确保模板分项工 程的质量,保证施工生产的安全,特别强调各班组之间的协调配合问题。 1、 木工班组与钢筋班组的配合: 墙柱钢筋及预埋件 (如电梯消防按钮) 、 垫块等安装到位并经隐蔽验收同意后方可进行 墙柱模板安装,安装高度应满足上部钢筋和墙柱混凝土浇筑施工的要求。 在木工班组梁底模分块施工基本完成并经初步验收后,才允许钢筋班组进 行穿插施工框支梁钢筋,同时注意上下工序之间检查,特别是对于材料堆 载的控制。严禁未经检查验收即进行下道工序的施工。梁侧模安装时注意 与钢筋班的协调。钢筋班组必须注意对相关插筋(包括墙、柱、构造柱等) 的定位和完善,以及混凝土浇筑过程中对钢筋的跟班检查和完善。 2、木工班组与混凝土班组的配合:在混凝土浇捣前后,都应对模板进 行清理。在混凝土浇捣过程中,木工班组必须进行 全过程跟踪看护,发现 隐患及时通报和整改;对于输送泵管的搭设等严禁与模板支撑系统连接固 定,以防止泵机泵送时产生的水平力对架体造成影响;并且在编制浇捣施 工方案中明确浇捣次序和注意事项。 3、木工班组与系统工程班组的配合:墙柱钢筋基本成型,水电班组应 跟进有关管线的定位预埋、固定,模板封模前应先确认钢筋、水电预埋、 消防预埋等已通过隐蔽验收。梁板模板完成后,水电班组应及时将有关管 线定位标识在模板上,梁底需开孔的及时定位开孔严禁在封模后开孔,线 盒等在钢筋绑扎之前定位,管线在底筋绑扎完、面筋绑扎之前进行穿插施 工。
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4、强调各班组之间的配合应加强协调、沟通,心平气和;若有任何问 题,应先进行班组间的通气和协调(如材料吊运与堆码,水电安装损坏模 板或造成木屑等垃圾,钢筋吊运造成水电预埋线盒损坏等等) 。 8 高支模的顶架拆除 1、高支模经项目部主管生产副经理、或项目总工程师、工程负责人检 查验证并确认可以拆除时,方可拆除。拆除前进行强度经验估算、混凝土 强度回弹或进行试块试压,根据混凝土强度回弹结果或试块试压结果,上 报模板拆除申报表,请监理公司审批确认后,向班组下发混凝土拆模通知 拆除模板。 2、拆除高支模时应设置警戒标准,并由专人负责警戒。 3、拆模顺序为后支先拆,先支后拆,先拆非承重模板,后拆承重模板。 高支模的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行。 4、同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序 逐层地进 行。 5、横纵向水平加固杆和剪刀撑等,必须在高支模拆卸到相关的位置方 可拆除。 6、拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖、拆下的小配件应装 入袋内,大件应传送至地面集中堆放点,防止碰撞,严禁抛掷。 7、 非承重模板 (柱、 梁侧模) 拆除时, 结构混凝土强度不宜低于 1.2MPa。 8、承重模板(梁、板底模)的拆除时间如下表所示: 现浇混凝土结构底模拆除时所需混凝土强度要求

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达到设计的混凝土立方体 构件类型 构件跨度(m) 抗压强度标准值的百分率 (%) ≤2 板 >2, ≤8 >8 ≤8 梁、拱、壳 >8 悬臂构件 —— ≥100 ≥100 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75

9、拆除跨度较大的梁底模时,应从跨中开始,分别拆向两端。 10、拆模时不要用力过猛过急,拆下来的木料要及时运走、整理。模板 要逐块传递下来,不得抛掷,拆下来后及时清理干净,板面涂刷脱模剂, 按规格分类堆放整齐。

10 梁板模板支撑系统图

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杭州妇女活动中心负一层梁模及支架示意图

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11 梁板模板支撑系统图

楼层梁板结构面标高

钢筋砼结构板

板厚

对 拉 螺 杆 @500mm 短钢管背杆

木斜撑

水平杆 条形层板 锁脚 双 枋 木 50× 100 纵 向 间 距 200mm

与板支架水平杆连接

立 杆 间 距 1000mm 立 杆 间 距 500mm

扫地杆 地 下 室 顶 板 (楼 板 )

50× 100通 长 木 板

附 图 2: 妇 女 活 动 中 心 楼 层 梁 模 及 支 架 示 意 图

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11 附力学简算书 由于该工程高支模的梁结构尺寸和板厚尺寸有多种, 在高支模支架 结构受力检算时,选取最不利荷载组合,板厚选普遍板厚 200mm 作 检算,梁选控制截面框支梁——结构尺寸 600mm×1000mm 梁(最大 截面尺寸梁)作检算。 1、板支撑体系的验算[板厚(h=200mm)]: 取板面砼最厚层即 h=200mm a 底模验算 取板模为 18mm 厚层板,小楞为 50×100 的木枋,间距为 300mm ①、荷载(取 1m 宽板带为计算单元) 模板自重 钢筋砼自重 q 1 =300N/m2 ×1.2×1m=360N/m2 ×1m=360N/m q 2 =25000N/m3 ×0.20m×1m×1.2=6000N/m q = q 1 +q 2 =6360 N/m 施工荷载 或 q 3 =2500N/m2 ×1m×1.4=3500N/m p=2500N×1.4=3500N

②、内力计算:按三跨连续梁计算,取 1 米宽板带计算

A、施工荷载为均布荷载情况

p=3500N

q=6360N/m

300

300

300

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板模板荷载简图 M max =0.1ql 2 =0.1×(360+6000+3500)×0.3 2 =88.74N.m V max =0.6ql=0.6×(360+6000+3500)×0.3=1774.80N B、施工荷载为集中荷载情况下: M max =0.1ql 2 +0.175pl=0.1 × ( 360+6000 ) × 0.3 2 +0.175 × 3500 × 0.3=240.99N.m V max =0.6ql+0.65p=0.6×(360+6000)×0.3+0.65×3500=3419.80N 取 A、B 中最大值(M max = 240.99N.m、V max =3419.80N)进行强度 验算 ③、强度验算 模板抗剪应力 f v=1.4N/mm 2 、 抗弯 f m =13N/mm 2 、 E=9×10 3 N/mm 2
W ? bh 6
M
2

?

1 ? 10 ? 18
3

2

? 5 . 4 ? 10 mm
4

3

6
240 . 99 ? 10 5 . 4 ? 10
4 3

? ?

max

?

? 4 . 46 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

? ?

3V max 2 bh

?

3 ? 3419 . 80 2 ? 1000 ? 18

? 0 . 285 N / mm

2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

④、刚度验算( 不计算施工人员及施工设备荷载组合)
I ? bh 12
3

?

1000 ? 18 12
4

3

? 4 . 86 ? 10 mm
5

4

W ?

0 . 677 ql 100 EI

?

0 . 677 ? ?360 ? 6000 ? ? 10
5

?3

? 300
3

4

100 ? 4 . 86 ? 10 ? 9 ? 10

? 0 . 088 mm ?

l 400

?

300 400

? 0 . 75 mm

(满足) b 小楞计算

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小楞采用 50×100 木枋间距为 300mm,大楞采用钢管或双根 50× 100 木枋,大楞间距为 1000mm ①、荷载 模板自重: q 1 =300N/m2 ×0.3m×1.2=108N/m

钢筋砼自重: q 2 =25000N/m3 ×0.20m×0.3m×1.2=1800N/m q = q 1 +q 2 =108+1800=1908N/m 施工荷载: 或 q 3 =2500N/m2 ×0.3m×1.4=1050N/m p=2500N×1.4=3500N

②、内力计算(两跨连续梁)

板底小楞荷载简图 A、施工荷载为均布荷载情况下: M max =0.1ql 2 =0.1×(108+1800+1050)×1.0 2 =295.80N.m V max =0.6ql=0.6×(108+1800+1050)×1.0=1774.80N B、施工荷载为集中荷载情况下: M max =0.1ql 2 +0.175pl=0.1 × ( 108+1800 ) × 1.0 2 +0.175 × 3500 × 1.0=803.30N.m V max =0.6ql+0.65p=0.6×(108+1800)×1.0+0.65×3500=3419.80N
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取 A、B 中最大值(M max = 803.30N.m、V max =3419.80N)进行强度 验算 ③、强度验算 木枋抗剪应力 f v=1.4N/mm 2 、 抗弯 fm=13N/mm 2 、 E=9×10 3 N/mm 2
W ? bh 6
2

?

50 ? 100 6
?

2

? 8 . 33 ? 10 mm
4

3

? ?

3V max 2 bh

3 ? 3419 . 80 2 ? 50 ? 100
3

? 1 . 03 N / mm

2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2





? ?

M

max

?

803 . 30 ? 10 8 . 33 ? 10
4

? 9 . 64 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

④、刚度验算 不计算施工人员及施工设备荷载组合
I ?
f ?

bh 12

3

?

50 ? 100 12
4

3

? 4 . 17 ? 10

6

mm4
?3

0 . 677 ql 100 EI

?

0 . 677 ? ?108 ? 1800 ? ? 10 100 ? 4 . 17 ? 10
6

? 1000
3

4

? 9 ? 10

? 0 . 34 mm ?

l 400

?

1000 400

? 2 . 5 mm

满足 c 大楞验算(采用 1000mm×1000mm 钢管支撑) ①、荷载 模板自重: p 1 =700N/m2 ×0.3m×1.0m×1.2=252N

钢筋砼自重: p 2 =25000N/m3 ×0.20m×0.3m×1.0m×1.2=1800N p = p 1 + p 2 =252+1800=2052N/m 施工荷载: ②、内力计算 按单跨简支梁计算是偏安全的
- 37 浙江三丰公司

p 3 =1.5kN/m2 ×1.0m×1.4=2100N/m

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

板底大楞荷载简图
ql 2 ? l ? M max = p ? ? a ? ? ? ? 252 ? 1800 8 ?4 ? ? 1185 . 90 N .m

?? ?

2100 ? 1 . 0 ? ? 0 .2 ? ? 8 ? 4 ? ? 1 .0

Vmax

?

3 2

p?

ql 2

?

3 2

? ? 252 ? 1800

??

2100 ? 1 . 0 2

? 4128 N

③、强度验算
W ? bh 6
M
2

?

100 ? 100 6

2

? 1 . 67 ? 10 mm
5
3

3

? ?
? ?

max

?
?

1185 . 90 ? 10 1 . 67 ? 10
3 ? 4128
5

? 7 . 10 N / mm
? 0 . 62 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2
2

W
3V max 2 bh

2 ? 100 ? 100

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

④ 、刚度验算
I ? bh 12
3

?

100 ? 100 12

3

? 8 . 33 ? 10
2

6

mm4
? 252
? 1800
3

f ?

p 48 EI

?l

3

? 6 al l 400 ?

? 8a

3

??

?
6

48 ? 9 ? 10 ? 8 . 33 ? 10

?1000

3

? 6 ? 200 ? 1000

2

? 8 ? 200

3

?

? 1 . 22 mm ?

1000 400

? 2 . 5 mm 满足

d 楼板模板支架承载力验算 支架采用φ 48×3.0 以上钢管,间距为 1000×1000,步距为 1.5m ①、荷载: 按每根钢管承受 1.0×1.0=1.0m2 的竖向力计算 模板钢筋砼自重:p1=(1.00×25000×0.20+700×1.00)×1.2=6840N
- 38 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

施工荷载:

p2=1.0×1500×1.4=2100N

②、稳定性验算:
i ? 1 4 L i D ?d
2 2

? ?

?

1500 15 . 8

? 94 . 94

,查得 ? =0.634
? 28 . 84 N / mm
2

? ?

N

?A

?

6840 ? 2100 0 . 634 ? 4 . 89 ? 10
2

? ? f ? ? 215 N / mm 满足
2

2、梁支撑体系的验算 框支梁控制截面尺寸为 800×2000 a 底模验算 取底模为 18mm 厚层板,小楞为 50mm×100mm 木枋,间距为 200mm ①、荷载 模板自重 q1=500N/m2×0.80m×1.2=480N/m

钢筋砼自重 q2=25000N/m3×2.00m×0.80m×1.2=48000N/m 振捣荷载 荷载合计 乘以折减系数 0.9 q3=2000N/m2×0.80m×1.4 =2240N/m 50720N/m q=50720N/m×0.9 =45648N/m

②、内力计算:按三跨连续梁计算
45648N/m

框支梁底模荷载简图 Mmax=0.1ql2=0.1×45648×0.202=182.59N.m
- 39 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

Vmax=0.6ql=0.6×45648×0.20=5477.76N ③、强度验算 模板抗剪应力 fv=1.4N/mm2 、抗弯 fm=13N/mm2 、E=9×103N/mm2
W ? bh 6
M
2

?
?

0 . 8 ? 10 ? 18
3

2

? 4 . 32 ? 10 mm
4

3

6
182 . 59 ? 10 4 . 32 ? 10
4 3

? ?

max

? 4 . 23 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

? ?

3V max 2 bh

?

3 ? 5477 . 76 2 ? 800 ? 18

? 0 . 571 N / mm

2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

④、刚度验算(不包括振捣荷载) q=(480+48000)N/m×0.9 =43632N/m
I ? bh 12
3

?

800 ? 18 12
4

3

? 3 . 888 ? 10 mm
5

4

W ?

0 . 677 ql 100 EI

?

0 . 677 ? 43632 ? 10
5

?3

? 200
3

4

100 ? 3 . 888 ? 10 ? 9 ? 10

? 0 . 135 mm ?

l 400

?

200 400

? 0 . 500 mm

(满足) b 小楞验算 小楞采用单根 50×100 木枋,大楞采用双根 50×100 木枋或钢管,梁宽 方向大楞间距为 400mm、600mm。 (以间距 600mm 核算比间距 400mm 更 不利,更合理) ①、 荷载 模板自重: q1=500N/m2×0.20m×1.2 =120N/m

钢筋砼自重: q2=25000N/m3×2.00m×0.20m×1.2=12000N/m 振捣荷载: 荷载合计 乘以折减系数 0.9 q3=2000N/m2×0.20m×1.4=560N/m 12680N/m q=12680N/m×0.9 =11412N/m
- 40 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

②、内力计算(按简支梁计算)
11412N/m

框支梁底小楞荷载简图 Mmax=0.125ql2=0.125×11412×0.62=513.54N.m Vmax=0.625ql=0.625×11412×0.6=4279.50N ③、强度验算 木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯 fm=13N/mm2 、E=9×103N/mm2
W ? bh 6
M
2

?
?

50 ? 100 6

2

? 8 . 33 ? 10 mm
4
3

3

? ?

max

513 . 54 ? 10 8 . 33 ? 10
4

? 6 . 16 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

? ?

3V max 2 bh

?

3 ? 4279 . 50 2 ? 50 ? 100

? 1 . 28 N / mm

2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

④、刚度验算 荷载(不含振捣荷载) q=12120N/m×0.9 =10908N/m
I ? bh 12
f ? 5 ql
4

3

?

50 ? 100 12
?

3

? 4 . 17 ? 10
?3 6

6

mm4
4 3

5 ? 10908 ? 10

? 600

384 EI

384 ? 4 . 17 ? 10 ? 9 ? 10

? 0 . 49 mm ?

l 400

?

600 400

? 1 . 5 mm

满足

C 大楞验算(采用双根 50×100 木枋或钢管) (考虑到梁宽、截面高度 的变化,从经济、合理、保证结构安全出发,对 800×2000 梁按小楞控制 跨度 450mm 计算)
- 41 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

①、荷载 模板自重: p1=700N/m2×0.20m×0.45m×1.2=75.60N

钢筋砼自重: p2=25000N/m3×1.00m×0.20m×0.45mx1.2=2700N 考虑折减集中荷载合计: (75.60+2700)×0.9=2556N 振捣荷载: p3=2kN/m2×0.20m×0.45m×1.4=252N 252×0.9=226.80N

考虑折减荷载 : 荷载合计 :

p=2556+226.80=2782.8N

②、内力计算(按单跨简支计算是偏安全的) 按单跨简支梁计算

框支梁底大楞荷载简图
? l ? M max = p ? ? a ? ? 5154 . 84 ? 0 . 125 ? 0 . 050 ) ( ?4 ? ? 902 . 10 N .m
Vmax ? 3 2 p ? 3 2 ? 5154 . 84 ? 7732 . 26 N

③、强度验算
W ? bh 6
M
2

?
?

2 ? 50 ? 100 6
902 . 10 ? 10 1 . 67 ? 10
5

2

? 1 . 67 ? 10 mm
5
3

3

? ?

max

? 5 . 401 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

? ?

3V max 2 bh

?

3 ? 7732 . 26 2 ? 2 ? 50 ? 100

? 1 . 160 N / mm

2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

注意:应控制小楞木枋跨度与梁高的乘积在 0.90 之内,以保证钢筋混凝 土自重在大楞剪力强度方面满足要求;如 800×2000 框支梁,其小楞间距 为 200mm,其跨度最大应为 0.45m。
- 42 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

④、刚度验算
I ? bh 12
3

?

2 ? 50 ? 100 12

3

? 8 . 33 ? 10

6

mm4
5154.84

f ?

p 48 EI

?l

3

? 6 al l 400

2

? 8a 500 400

3

??

48 ? 9 ? 10

3

? 8 . 33 ? 10

6

?500

3

? 6 ? 50 ? 500

2

? 8 ? 50

3

?

? 0 . 1538 mm ?

?

? 1 . 250 mm 满足

d 梁底模支架承载力验算 支架采用φ 48×3.0 以上钢管,间距为 400~600×500,步距为 1.50m ①、荷载: 按每根钢管承受 0.60m×0.50m=0.30m2 的竖向力计算 模板钢筋砼自重:p1=(0.30×25000×2.00+700×0.30)×1.2=18252N 振捣荷载: p2=0.30×2000×1.4=840N

②、稳定性验算:
i ? 1 4 L i D ?d
2 2

? ?

?

1500 15 . 8

? 94 . 94

,查得 ? =0.634
2

? ?

N

?A

?

18252 ? 840 0 . 634 ? 4 . 89 ? 10

? 61 . 58 ? ? f ? ? 215 N / mm 满足
2

3、侧向支撑系统验算 a 侧模验算 ①、荷载计算(小楞间距为 300mm) 假定 T=35℃ β 1=1.2 β 2=1.15 浇筑砼侧压力 F1=0.22Υ ct0β 1β 2 V1/2
200

V=2m/h

=0.22×24× 30

? 15

×1.2×1.15×
- 43 -

2

浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

=45.79KN/m2 F2=Υ c×H=24×2.0=48.00 KN/m2 取两者较小值 即 F2=45.79 KN/m2 乘以分项系数 45.79×1.2=54.95 KN/m2 振捣砼时产生的荷载:4 KN/m2×1.4=5.6 KN/m2 荷载合计:54.95+5.6=60.55KN/m2 乘以折减系数 0.9 q=60.55KN/m2×0.9×1m=54.50KN/m

②、内力验算(按三跨连续梁计算)
54.50N/m

框支梁侧模荷载简图 Mmax=0.1ql2=0.1×54.50×3002=490.50×103 N.mm
W ? bh 6
2

?

1 ? 10 ? 18
3

2

? 5 . 4 ? 10 mm
4
3

3

6
? 490 . 50 ? 10 5 . 4 ? 10
4

? ?

M

max

? 9 . 08 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

Vmax=0.6ql=0.6×54.50×300=9810.00N
? ?
3V max 2 bh ? 3 ? 9810 . 00 2 ? 1000 ? 18 ? 0 . 818 N / mm
2

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

②、 刚度验算(不含振捣产生的荷载) q=54950N/ m2×0.9×1m=49455N/m
I ? bh 12
3

?

1000 ? 18 12
4

3

? 4 . 86 ? 10 mm
5

4

f ?

0 . 677 ql 100 EI

?

0 . 677 ? 49455 ? 10
5

?3

? 300
3

4

100 ? 4 . 86 ? 10 ? 9 ? 10

? 0 . 620 mm ?

l 400

?

300 400

? 0 . 75 mm (满

足)
- 44 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

b 小楞验算 小楞采用双根 50×100 木枋,大楞采用两根 50×100 枋木或钢管,大楞 间距为 500mm ①、荷载 荷载折减 q=60.55×0.9×0.3×1000=16348.50N/m

②、内力计算(按两跨连续梁计算)
16348.50N/m

框支梁侧模小楞荷载简图 Mmax=0.125ql2=0.125×16348.50×0.52=510.89N.m Vmax=0.625ql=0.625×16348.50×0.5=5108.91N ③、强度验算 木枋 fv=1.4N/mm2 、抗弯 fm=13N/mm2 、E=9×103N/mm2
W ? bh 6
M
2

?
?

2 ? 50 ? 100 6
510 . 89 ? 10 1 . 67 ? 10
5

2

? 1 . 67 ? 10 mm
5
3

3

? ?
? ?

max

? 3 . 06 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2
2

W
3V max 2 bh ?

3 ? 5108 . 91 2 ? 2 ? 50 ? 100

? 0 . 766 N / mm

? fv ? 1 . 4 N / mm

2

满足

④、刚度验算 荷载(不含振捣荷载) q=54950N/m2×0.9×0.3m=14836.50N/m
I ?
f ?

bh 12

3

?

50 ? 100 12
4

3

? 4 . 17 ? 10

6

mm4
?3

0 . 521 ql 100 EI

?

0 . 521 ? 14836 . 50 ? 10 100 ? 4 . 17 ? 10
6

? 500
3

4

? 9 ? 10

? 0 . 077 mm ?

l 400

?

500 400

? 1 . 25 mm



- 45 -

浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

足 c 大楞验算(采用两根 50×100 的枋木或钢管,间距 500mm 的对拉螺 栓(φ 12) ) ①、荷载 按均布荷载考虑荷载 q=60.55×0.5×1000=30275N/m ②、内力计算 按三跨连续梁计算
30275N/m

框支梁侧模大楞荷载简图 Mmax=0.1ql2=0.1×30275×0.52=756.88N.m ③、强度验算
W ? bh 6
M
2

?
?

50 ? 100 6

2

? 8 . 33 ? 10 mm
4
5 4

3

? ?

max

7 . 57 ? 10 8 . 33 ? 10

? 9 . 09 N / mm

2

? fm ? 13 N / mm 满足
2

W

④、刚度验算 荷载(不含振捣荷载) q=54950N/ m2×0.5m=27475N/m
I ? bh 12
3

?

50 ? 100 12
4

3

? 4 . 17 ? 10

6

mm4
?3

f ?

0 . 677 ql 100 EI

?

0 . 677 ? 27475 ? 10
3

? 500
6

4

100 ? 9 ? 10 ? 4 . 17 ? 10

? 0 . 31 mm ?

l 400

?

500 400

? 1 . 25 mm

满足

d 拉杆验算(间距 500mm 的对拉螺杆φ 12) N=60550N/ m2×0.5m×0.5=15137.50 N
- 46 浙江三丰公司

杭州市妇女活动中心高支模施工方案

σ =N/A=15137.50/144=105.12 N/ m2<170 N/m2 4、按经验和有关情况,本工程不予验算的内容:

满足

1)支撑架顶部扣件的抗滑力验算,考虑到主要采用双根 50×100mm 木枋作大楞,大楞通过顶托传力给立杆。而对于采用水平受力横杆时,必 须采用双扣件设置,从经验上已可满足其抗滑力的要求。 2)支承模板支撑系统的楼、地面结构强度验算,考虑到地下室顶板结 构板厚 200mm,其下层(地下一层)墙柱、梁板结构及其支撑系统情况, 首层荷载可通过下层支撑系统传递到地下室底板;同时,为防止冲切破坏, 要求立杆下端均设置底座和通长垫木。按实际经验上支撑系统的地下室顶 板、地下室底板结构强度已可满足。

- 47 -

浙江三丰公司


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