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计算书


河北大学 2013 届本科毕业设计





1 2 2.1 2.2

引言 ................................................. 错误!未定义书签。 某居民楼筏板基础设计 ......................... 1 工程概况 ......

............. 错误!未定义书签。 筏板平面尺寸 ................................. 3 合力作用点确定 ............................. 3 地基承载力特征值修正: ..................... 3 基底净反力 ................................. 4 筏板、基梁尺寸确定 ........................... 4 筏板混凝土 ................................. 4 筏板配筋 ................................... 5 基梁尺寸 ................................... 5 基础底板内力计算 ............................. 5 双向板板内弯矩计算: ....................... 6 双向板支座弯矩计算: ...................... 11 双向板最终弯矩计算: ...................... 12 基础梁内力计算 .............................. 13 柱节点荷载的分配 .......................... 13 节点分配荷载的调整 ........................ 14 地基梁内力计算 .............................. 16 JL-1 内力计算 ............................. 17

2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.3 2.3.1 2.3.2 2.3.3 2.4 2.4.1 2.4.2 2.4.3 2.5 2.5.1 2.5.2 2.6 2.6.1

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2.6.2 2.7 2.8 2.9 2.10 2.11 3

JL4 内力计算 .............................. 19 验算底板受冲切承载力 ........................ 23 验算底板斜截面受剪承载力 .................... 24 筏板基础配筋计算 ............................ 25 基梁配筋计算 ............................... 27 基梁箍筋的计算 ............................. 29

结论 .......................................... 32

谢辞 ............................................. 33 参考文献 ......................................... 34

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引言

筏型基础又叫笩板型基础, 即满堂基础。是把柱下独立基础或者条形基础全 部用联系梁联系起来,下面再整体浇注底板。由底板、梁等整体组成。建筑物荷 载较大,地基承载力较弱,常采用砼底板,承受建筑物荷载,形成筏基,其整体 性好,能很好的抵抗地基不均匀沉降。筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基, 平板式筏基支持局部加厚筏板类型;梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式。 一般说来地基承载力不均匀或者地基软弱的时候用筏板型基础。 而且筏板型基础 埋深比较浅, 甚至可以做不埋深式基础。筏形基础的主要涉及内容包括确定筏板 底面尺寸、确定筏板厚度、计算筏板内力与配筋率。作为一个大面积基础,筏形 基础可按整体稳定性原理确定地基承载力。 筏形基础从构造上一般可分为平板式和梁板式筏基, 也可按其上的结构形式 分为柱下筏基和墙下筏基: 框架结构下的筏基成为柱下筏基,剪力墙结构下的成 为墙下筏基。 筏板基础选型指选用平板式或梁板式筏基。地下水位较高时可设置架空地 坪,并注意防水和排水。 梁板式筏基所耗费的钢筋和混凝土都较平板式筏基少,因而具有耗材低、刚 度大的特点;但平板式筏基对地下室空间高度有利,施工页比较方便。因此,筏 板基础形式的确定应综合考虑地基土的性质、上部结构体系特征、柱距、荷载大 小及施工条件等多种因素。 近些年来随着我国经济的快速发展,城市建设的速度也在加快,由于城市建 设用地越来越少, 地下空间的开发利用已经发展成为必然的趋势。当地基承载能 力较差,而上部结构的荷载又较大时,一般的基础难以满足建筑物的需要,往往 需要把基础地面进一步扩大;其次,如果建筑物所在地区的地基土层不均匀,或 者有软弱土的不规则夹层, 在这种情况下要查明软弱土的确切范围往往是不可能 的, 这时采用筏板基础可以调整不均匀沉降。筏板基础具有整体刚度大以及承载 力高的优点, 在地质条件复杂的地区能更好的解决地基不均匀变形,同时也能增 强建筑物的抗震性能, 目前在高层及超高层建筑中已得到了广泛应用随着中国经 济发展和对建筑物的研究越来越深入,我国的建筑物高度也越来越大,因此上部 结构传给基础的作用力也越来越大,在以前采用独基、条基和十字交叉基础都能 满足要求有筏板基础在建筑设计中越来越受到重视, 以后也会有越来越多的建筑 基础采用筏情况下,而现在却难以满足工程实际的要求。因此,板基础形式,对 筏板基础的研究具有重要的现实意义。

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2.1 工程概况

某居民楼筏板基础设计

本工程为保绍嘉苑小区,8#住宅楼,位于保定市南大街。 结构体系为钢筋混凝土框架结构,楼盖为现浇梁板结构。 建筑结构安全等级温二级,重要性系数 1.0,结构设计使用年限为 50 年。 混凝土结构的裂缝控制等级为三级,一类环境类别构件最大裂缝宽度 0.3mm,二、三类环境类别构件最大裂缝宽度为 0.2mm。 建筑抗震设防类别为丙类,抗震设防裂度为 7 度,设计基本地震加速度为 0.10g,设计地震分组为第一组。 本工程框架的抗震等级为三级。 场地地下水水位埋藏较深,可不考虑地下水对地基基础的不良影响。 基本风压:0.4KN/;地面粗糙度为 B 类;基本雪压:0.35KN/ 本场地类别为Ⅲ类,场地不具有液化性。场地特征周期为 0.55,结构阻尼 比为 0.05,水平地震影响系数为最大值 0.08。 由于本工程上部荷载较大, 而且梁板式筏板基础可以减小板的厚度,因此采 用梁板式筏形基础, 建筑地基基础设计等级为丙级,地基下回填土地基承载力要 求不小于 140kpa。 构造要求 筏板厚度根据抗冲切、抗剪力要求确定。一般梁板式筏基板厚不应小于 300mm,且板厚与板格的最小跨度之比不宜小于 1/20.平板式筏基的板厚应不小 于 400mm。由悬臂筏板,可做成坡度,但边缘厚度不宜小于 200mm。对于本工程 采用厚度为 450mm。 筏板的平面尺寸根据地基承载力、上部结构的布置以及荷载分布等因素确 定。需要扩大筏基底板面积时,扩大位置宜优先考虑设在建筑物的宽度方向。 对基础梁外伸的梁板式反击,筏基底板挑出的长度,从基础梁外皮起算横向 不宜大于 1200mm,纵向不宜大于 800mm;筏板的外挑部分可做成坡度,但其边缘 厚度不小于 200mm。

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图1

筏板基础模型图

2.2 筏板平面尺寸 2.2.1 合力作用点确定
基础内力是由基本组合,柱荷载基本组合是由 PKPM 导出的。 由柱网荷载图可得柱的总荷载为:

?N

i

=2032+2176+2300+2251+2449+3833+3117+2744+2683+3961+2970+238

5+3243+3092+2840+4340+1492+1974+2358+2119+2093+2767=57727KN 其合力作用点位置距右上角柱距离为:

x

c

?

?N x ?N
i i

i

=[5.4 × ( 2251+2683+2840+2093 ) +10 × ( 2300+2744+3092+2119 ) +14.5 × ( 2176+3117+3243+2358 ) +19.9 ×( 2032+2385+1974 ) +21.508 × 3833+22.676 ×(2970+1492)]/57727=10.82m

y

c

?

?N y N
i i

i

=[6× (3833+3117+2744+2683+3961) +11.4× (2970+2385+3243+3092+2840+4340) +17.4×(1492+1974+2358+2119+2093+2767)]/57727=9.28m 取基础左边外伸 800mm,基础上边外伸长度为 800mm,基础右边外伸长度为 1000mm,基础下边外伸长度为 1100mm,从而使得合力作用点与基础底面形心重 合。

2.2.2 地基承载力特征值修正:
修正后的地基承载力特征值(持力层)

3

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f

a

?

f

ak

?? ? (b ? 3) ??
b

d

?

m

(d ? 0.5)

(3-1)

其中:

f

a

—修正后的地基承载力特征值 —地基承载力特征值,取

f

ak

f

ak

=130KPa

由大面积压实填土查承载力修正系数表可得:

?

b

=0,

?

d

=1.5

? —基底以下土的重度,取 ? =20kN/ m3

?

m

—基底以下土的重度,取

?

m

=20kN/ m3

b—基底宽,当 b>6m 时,取 b=6m d—埋深,取 d=1.2m 则

f

a

?

f

ak

?? ? (b ? 3) ??
b

d

?

m

(d ? 0.5) =130+1.5×20×(1.2-0.5)

=151 KPa 地基承载力验算用标准组合地下荷载标准组合由 PKPM 导出的基底面积

A =452.10
s



?N

i

=1667+1792+1895+1854+2011+2962+2426+2124+2087+3121+2426+1965

+2510+ 2386+2210+3387+1198+1620+1943+1745+1722+2278=47329KN 基础自重标准值 P=20Ad=20×452.10×2.05=18536.1KN
N ? P ? ? N i =65865.1/452.10=145.69 KPa≦

f

a

=151 KPa

符合条件,满足要求。

2.2.3 基底净反力
基底净反力是由荷载在基本组合下求出的

P
2.3 筏板、基梁尺寸确定 2.3.1 筏板混凝土

j

?

?N A
s

i

=127.69KPa

筏板混凝土强度等级不应低于 C30。当有地下室时应采用防水混凝土,防水 混凝土的抗渗等级应根据地下水的最大水头与防渗混凝土厚度的比值, 按现行规 范选用,但不应小于 0.6Mpa,并应进行抗裂度验算。必要时应架设空排水层。
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2.3.2 筏板配筋
筏板配筋率一般在 0.5%~1.0%为宜。当板厚小于 300mm 时单层配筋,板厚 等于或大于 300mm 时双层配筋。受力钢筋的最小直径不宜小于 8mm,间距 100~ 200mm。分布钢筋直径取 8~10mm,间距 200~300mm。筏板悬臂部分下的土体如 可能与筏板脱离时, 应在悬臂上部设置受力钢筋。当双向悬臂挑出但肋梁不外伸 时,宜在板底布置放射状附加钢筋。 对于柱荷载比较均匀(变化不超过 20%) 、刚度比较大的上部结构体系,当 柱距相差不大(不大于(20%)且小于 1.75/ ? 时,筏基可被认为是刚性的。以 柱或墙为支座,地基净反力(呈直线分布 )为荷载,按普通钢筋混凝土楼盖计 算。

2.3.3 基梁尺寸
室内外高差 0.45 米, 《地基基础设计规范》GB5007-2002 中 5.3.2 规定,梁 板式筏形基础底板的板格应满足受冲切承载力的要求, 梁板式筏形基础的板厚不 应小于 300mm ,且连续板厚与板格的最小跨度之比不宜小于 1/50 ,故取板厚 450mm,本筏板基础基础混凝土强度为 C30,并下设 100mm 厚 C15 素混凝土垫层: 基梁高按跨度的 1/8~1/5 估算,故横梁尺寸取为 700mm×900mm ,纵梁尺寸为 700mm×900mm 。因为地基承载力满足要求,所以基础实际埋深为 1.5m。

2.4 基础底板内力计算
由《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002) ,四边支撑的混凝土板应按下列 原则进行计算: ①当长边与短边长度之比小于或等于 2.0 时,应按双向板计算; ②当长边与短边长度之比大于 2.0,但小于 3,0 时,宜按双向板计算;当按 沿短边方向受力的单向板计算时,应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋; ③当长边与短边长度之比大于或等于 3.0 时, 可按沿短边方向受力的单向板 单向板计算。 本设计按照板的边界条件的不同,把板分成不同的类型,按照双向板设计。 地基净反力首先传导到筏板底板上,这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板 底:筏板再将荷载传导到主梁;主肋梁将荷载传至上部柱底,同上部结构导下来 的荷载平衡。 本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板,基础底板可以近似 按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。 作用在基础梁上的荷 载按板角 45 度线的受荷面积来划分,基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角 形荷载。 双向板的计算是按照弹性理论的弹性阶段计算方法来计算, 并且考虑了双向 交叉板带在板中心处挠度相等的位移条件, 根据双向板的长度比λ 查弯矩分配系
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数表得到双向板两个方向的跨中弯矩; 对于支座弯矩则根据双向板的长宽比λ 查 地基净反力分配系数表得到地基净反力分配到两个方向上的均布荷载 再采用连续板的计算方法计算内力 本设计采用查双向板系数的方法来确定筏板在纵横方向分担的地基反力, 统一取 横向为 x 方向,纵向为 y 方向,具体计算过程如下 。

2.4.1 双向板板内弯矩计算:
①区格的板 B1 边界约束如图所示:

图 2-1

B1 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=5.4m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=1.11

查双向板系数表得:

?

1x

=0.0332,? 1 y =0.0216, x1x =0.6025
? ? P j ?? ? L x =-0.0332×127.69×5.4×5.4=-123.65KN·M
2 1x

M

1x

M

1y

? ? P j ?? ? L y =-0.0216×127.69×6×6=-99.32KN·M
2 1y

②区格的板 B2 边界约束如右图所示:

图 2-2

B2 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=4.6m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=1.30

查双向板系数表得:
6

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?

2x

=0.0305,? 2 y =0.0092, x2 x =0.851
? ? P j ?? ? L x =-0.0305×127.69×4.6×4.6=-82.42KN·M
2 2x

M

2x

M

2y

? ? P j ?? ? L y =-0.0092×127.69×6×6=-42.30KN·M
2 2y

③区格的板 B3 边界约束条件如右图所示:

图 2-3

B3 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=4.5m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=1.33

查双向板系数表得:

?

3x

=0.031,? 3 y =0.00845, x3 x =0.863
? ? P j ?? ? L x =-0.031×127.69×4.5×4.5=-80.18KN·M
2 3x

M

3x

M

3y

? ? P j ?? ? L y =-0.00845×127.69×6×6=-38.86KN·M
2 3y

④区格的板 B4 边界及约束条件

图 2-4

B4 约束图

把该板简化为矩形边界具体如下: 板的尺寸及边界条件

L

x

=7.0m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=0.86

查双向板系数表得:

7

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?

4x

=0.0193,? 4 y =0.0345, x4 x =0.353
? ? P j ?? ? L x =-0.0193×127.69×7.0×7.0=-120.85KN·M
2 4x

M

4x

M

4y

? ? P j ?? ? L y =-0.0345×127.69×6×6=-158.62KN·M
2 4y

⑤区格的板 B5 边界及约束条件

图 2-5

B5 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=5.4m, L y =5.4m,, ? ?

L L

y x

=1.00

查双向板系数表得:

?

5x

=0.0226,? 5 y =0.0198, x5 x =0.667
? ? P j ?? ? L x =-0.0198×127.69×5.4×5.4=-73.74KN·M
2 5x

M

5x

M

5y

? ? P j ?? ? L y =-0.0226×127.69×5.4×5.4=-84.17KN·M
2 5y

⑥区格的板 B6 边界及约束条件

图 2-6

B6 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=4.6m, L y =5.4m , ? ?

L L

y x

=1.17

查双向板系数表得:

?

6x

=0.0235,? 6 y =0.0125, x6 x =0.652
8

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M
M

6x

? ? P j ?? ? L x =-0.0235×127.69×4.6×4.6=-63.51KN·M
2 6x

6y

? ? P j ?? ? L y =-0.0125×127.69×5.4×5.4=-46.56KN·M
2 6y

⑦区格的板 B7 边界及约束条件

图 2-7

B7 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=4.5m, L y =5.4m, ? ?

L L

y x

=1.2

查双向板系数表得:

?
M
7x

7x

=0.0244,? 7 y =0.0118, x7 x =0.675
2 7x

? ? P j ?? ? L x =-0.0244×127.69×4.5×4.5=-63.11KN·M

M

7y

? ? P j ?? ? L y =-0.0118×127.69×5.4×5.4=-43.94KN·M
2 7y

⑧区格的板 B8 边界及约束条件

图 2-8

B8 约束图

把该板简化为矩形边界具体如下 板的尺寸及边界条件

L

x

=7.5m, L y =5.4m, ? ?

L L

y x

=0.72

查双向板系数表得:

?

8x

=0.0118,? 8 y =0.0385, x8 x =0.349

9

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M

8x

2 2 ? ? P j ?? ? Lx ? ? P j ?? ? Lx =-0.0385 × 127.69 × 7.5 × ' 8x 8y

7.5=-276.53KN·M

M

8y

2 2 ? ? P j ?? ? Ly ? ? P j ?? ? Ly =-0.0118 × 127.69 × 5.4 × ' 8y 8x

5.4=-43.94KN·M ⑨区格的板 B9 边界及约束条件

图 2-9

B9 约束图

板的尺寸及边界条件

L

x

=5.4m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=1.11

查双向板系数表得:

?

9x

=0.026,? 9 y =0.015, x9 x =0.753
? ? P j ?? ? L x =-0.026×127.69×5.4×5.4=-96.83KN·M
2 9x

M
M

9x

9y

? ? P j ?? ? L y =-0.015×127.69×6×6=-68.97KN·M
2 9y

⑩区格的板 B10 边界及约束条件

图 2-10

B10 约束图

板是尺寸及边界条件

L

x

=2.776m, L y =6.0m, ? ?

L L

y x

=2.16

查双向板系数表得:

10

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?

10 x

=0.06,? 10 y =0.003, x10 x =0.95

M

10 x

? ? P j ??

10 x

? L x =-0.06×127.69×2.776×2.776=-59.00KN·M

2

M

10 y

? ? P j ??

10 y

? L y =-0.003×127.69×6×6=-13.79KN·M

2

2.4.2 双向板支座弯矩计算:

M

a

?

x

16 P L
4x j

2 4x

?

x

24 P L
3x j

2

3x

=

0.353 0.863 ? 127.69 × 7 × 7+ × 127.69 × 16 24

4.5×4.5=231.08KN·M

M
M

b

?
?

x
x

3x

12
1x

PL
j
j

2

3x

=186.00KN·M
24 P L ?x P L 24
2x j
6x j

16 P L x M ? 16 P L
c
5x d j

2

1x
2

?

x

2 2x
2

=237.20KN·M =228.68KN·M

5x

6x

M
M

e

?
?

x
x

12 P L
6x j
8x

2

6x

=146.84KN·M

f

16

PL
j

2

8x

?

x

7x

24

PL
j

2

7x

=223.58KN·M

M

g

? ( x9 x P j L9 x ? x3 x P j L3 x) / 2 =209.85KN·M 12 12
2 2

M

=175.29KN·M 16 24 P L x x M ? 16 P L ? 24 P L =296.35KN·M
h

?

x

10 x

PL
j

2

10 x

?

x

9x

2

j

9x

4x

2

8x

2

i

j

4x

j

8x

M
M M
M

j

?

x
x x

16 P L
3x j
2x

2

3x

?

x
x x

24 P L
7x j
6x

2

7x

=89.78KN·M

k

?

16
1x

PL
j j

2 2x

?

24
5x

PL
j j

2

6x

=93.92KN·M

l

?
?

16 P L

2 4x

?
?

24 P L
8x j

2

5x

=165.87KN·M

16 P L x M ? 16 P L
9x m j

x

2

9x

10 x

2

n

j

10 x

=181.43KN·M 24 P L ? x P L =124.83KN·M 24
8x

x

2

8x

2

j

8x

11

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2.4.3 双向板最终弯矩计算:
双向底板的跨中可按上述式计算的最大弯矩值配筋, 但底板支座处配筋如直 接采用上述式计算则当基础梁宽度 b 较大时偏于保守, 控制配筋的应是板与基础 梁相接处的弯矩,可用计算所得的支座弯矩减去Δ M 而得,Δ M 为:
?M x ?

x? p l 4
x j

x

b (支座平行于 x 轴)

式中,λ 为相应板支承种类号 则用于配筋的支座弯矩为:

M? ? M? ??M
x

x

M? ? M? ??M
y

y

可得

M
M M

a

=231.08-×127.69×7×0.7=175.86KN·M

b

=186.00- ×127.69×4.6×0.7=98.53KN·M =237.20- ×127.69×5.4×0.7=164.50KN·M =228.68- ×127.69×5.4×0.7=148.20KN·M =146.84- ×127.69×4.6×0.7=79.82KN·M =223.58- ×127.69×8.1×0.7=171.45KN·M =209.85- ×127.69×5.4×0.7=118.99KN·M =175.29- ×127.69×2.776×0.7=116.36KN·M =296.35- ×127.69×6×0.7=209.60KN·M =89.78- ×127.69×6×0.7=71.41KN·M =93.92- ×127.69×6×0.7=75.28KN·M =165.87- ×127.69×6×0.7=112.58KN·M =181.43- ×127.69×6×0.7=148.31KN·M =124.83- ×127.69×6×0.7=118.13KN·M
12

c

M
M

d

e

M M
M
M

f

g

h

i

M
M
M

j

k

l

M M

m

n

河北大学 2013 届本科毕业设计

2.5 基础梁内力计算 2.5.1 柱节点荷载的分配
肋梁式筏基的梁可以按照十字交叉梁来设计, 将地基梁看成无限长梁和半无 限长梁,上部结构柱荷载可以按以下方式分配在地基梁上: (1)内柱荷载分配

P

x

?

bs N b s ?b s
x x x x y y

i

P

y

?

bs N b s ?b s
y y x x y y

i

其中 s ? 4

kb 4 Ek I

b

x

—x 方向梁的底面宽度,m

b —y 方向梁的底面宽度
y

k—地基的基床系数,取 20000KN/ M2

E

k

—混凝土的弹性模量,取 3000KN/M

I—梁横截面的惯性矩 对于本设计中基础梁截面尺寸相同, 且各项参数一致, 得到 bx ? by ,s x ? s y 则对于内柱来说 P x ? P y ? P
2
内柱荷载分配 X 方向(KN) 1192.5 1621.5 1546 1420 1558.5 1372 1341.5 Y 方向(KN) 1192.5 1621.5 1546 1420 1558.5 1372 1341.5

按照上式将内柱荷载分配到梁上,如表 3-1
表 3-1 内柱 D4 D6 D8 D9 F6 F8 F9 柱荷载(KN) 2385 3243 3092 2840 3117 2744 2683

13

河北大学 2013 届本科毕业设计

(2)边柱荷载分配

P


x

?

4 bx s x ? b y s y

4 bx s x

N

i

,P ? y

bs 4b s ? b s N
y y x x y y

i

P

x

?

bs N , P ? 4b s N ? 4 bs bs b s ? 4b s
x x i
y y

x

x

y

y

y

i

x

x

y

y

按照上式将边柱荷载分配到梁上,如表 3-2
表 3-2 边柱 A4 A6 A8 A9 D11 F3 F11 H6 H8 H9 柱荷载(KN) 1794 2358 2119 2093 4340 3833 3961 2176 2300 2251 边柱荷载分配 X 方向(KN) 358.8 471.6 423.8 418.6 3472 3066.4 3168.8 435.2 460 450.2 Y 方向(KN) 1435.2 1886.4 1695.2 1674.4 868 766.6 792.2 1740.8 1840 1800.8

(3)角柱荷载分配

P

x

?

bs bs ,P ? N N b s ?b s b s ?b s
x x
y y

i

y

i

x

x

y

y

x

x

y

y

按照上式将角柱荷载分配到梁上,如表 3-3
表 3-3 角柱 A2 A11 D2 H4 H11 柱荷载(KN) 1492 2767 2970 2032 2449 角柱荷载分配 X 方向(KN) 746 1383.5 1485 1516 1224.5 Y 方向(KN) 746 1383.5 1485 1516 1224.5

2.5.2 节点分配荷载的调整
14

河北大学 2013 届本科毕业设计

按照上述节点集中力分配公式计算出的和只能作为确定交叉条形基础地基 反力的初值, 因为交叉条形基础的底板在节点处由一部分面积是重叠的,实际计 算时,需考虑由于这一部分重叠面积所造成的基底反力的减小。 调整前的地基平均反力
P?

?p ? A ? ? ?A

式中 ? p —交叉条形基础上竖向荷载总和;

? A —交叉条形基础职场总面积; ? ?A —交叉条形基础节点处重复面积之和
基底反力增量 ?p ? ?

?A

?A

p

将Δ P 按节点分配荷载和节点荷载的比例折算成分配荷载增量 将基底反力增量Δ P 按节点分配荷载和节点荷载的比例折算成分配荷载增量, 对于任一节点 i,有:
?

p
p
' ix

ix

?

p p
p p

ix i

?A?P

?

iy

?

iy i

?A?P

调整后的节点分配荷载为

P

? Pix ? ? Pix

P

' iy

? Piy ? ? Piy

内柱调整后的节点分配荷载见表 3-4
表 3-4 柱荷载 (KN) 2385 3243 3092 2840 3117 X 方向 (KN) 1192.5 1621.5 1546 1420 1558.5 Y 方向 (KN) 1192.5 1621.5 1546 1420 1558.5 内柱荷载调整 ΔP ΔA (KN/ ㎡) 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49
15

内柱

X 方向 (KN) 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73

Y 方向 (KN) 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73

X 方向 (KN) 1193.2 1622.2 1546.7 1420.7 1559.2

Y 方向 (KN) 1193.2 1622.2 1546.7 1420.7 1559.2

D4 D6 D8 D9 F6

2.97 2.97 2.97 2.97 2.97

河北大学 2013 届本科毕业设计 F8 F9 2744 2683 1372 1341.5 1372 1341.5 0.49 0.49 2.97 2.97 0.73 0.73 0.73 0.73 1372.7 1342.2 1372.7 1342.2

边柱调整后,分配到梁上的荷载见表 3-5
表 3-5 柱荷载 (KN) 1794 2358 2119 2093 4340 3833 3961 2176 2300 2251 X 方向 (KN) 358.8 471.6 423.8 418.6 3472 3066.4 3168.8 435.2 460 450.2 Y 方向 (KN) 1435.2 1886.4 1695.2 1674.4 868 766.6 792.2 1740.8 1840 1800.8 边柱荷载调整 ΔP ΔA (KN/ ㎡) 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 X 方向 (KN) 0.6 0.6 0.6 0.6 2.37 2.37 2.37 0.6 0.6 0.6 Y 方向 (KN) 2.37 2.37 2.37 2.37 0.6 0.6 0.6 2.37 2.37 2.37 X 方向 (KN) 359.4 471.7 424.4 419.2 3474.4 3068.8 3170.2 435.8 460.6 450.8 Y 方向 (KN) 1437.5 1888.8 1697.6 1676.8 868.6 767.2 792.8 1743.2 1842.4 1803.2

边柱

A4 A6 A8 A9 D11 F3 F11 H6 H8 H9

角柱调整后,分配到梁上的荷载见表 3-6
表 3-6 柱荷载 (KN) 1492 2767 2970 2032 2449 X 方向 (KN) 746 1383.5 1485 1516 1224.5 Y 方向 (KN) 746 1383.5 1485 1516 1224.5 角柱荷载调整 ΔP ΔA (KN/ ㎡) 0.49 0.49 0.49 0.49 0.49 2.97 2.97 2.97 2.97 2.97 X 方向 (KN) 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 Y 方向 (KN) 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 X 方向 (KN) 746.7 1384.2 1485.7 1516.7 1225.2 Y 方向 (KN) 746.7 1384.2 1485.7 1516.7 1225.2

角柱

A2 A11 D2 H4 H11

2.6 地基梁内力计算
基梁承受板传导过来的荷载。由于是双向板,故在不同的板区格,梁会承受 双向板按 45 度线面积分配的三角形荷载和梯形荷载。 由于结构上部为 6 层框架结构,整体刚度较大,因此首先采用倒楼盖法计算
16

河北大学 2013 届本科毕业设计

在板荷作用下并且考虑上部柱荷载平衡的基梁内力。 在肋梁节点处的上部柱荷载 应考虑柱荷载在不同方向上分配,计算时取上部荷载在相应方向上的分配值。对 于倒楼盖法, 通过将支座反力与对应支座分配后上部柱荷载的差值平均分配到调 邻跨内, 作为梁荷调整值加在原始梁荷上,再计算在调整后梁荷作用下支座反力 与分配后上部柱荷载的差值,直到二者相差小于 5%为止。 为了计算方便,将跨数相同的梁,荷载相差不大的梁归并,同类梁中取荷载 最大的梁进行内力计算,归并后的地基梁分布图。

图3

地基梁归并图

2.6.1 JL-1 内力计算
作用在 JL-1 上的荷载有悬臂板的均布地基净反力和边跨梯形荷载地基净反 力之和 悬臂板的荷载

p

j1

=127.69×0.8=102.15KN/m

当梯形荷载最大值为

p
2

j2

=127.69×2.776/2=177.23KN/m,a=1.39m 时,梯

形荷载的均布等量荷载为:

p

' j2

?

p
' j2

j2

(1 ? 2 a 2 ?
y

a ) =160.64KN/m L L
3 y

3

因此,可按均布荷载计算二跨连续梁的弯矩和剪力。

p

j1

+

p

=262.79KN/m

17

河北大学 2013 届本科毕业设计

图 4-1

JL-1 第一次计算剪力、弯矩包络图

由剪力包络图知道 A2 支座处上部集中荷载为 1492KN,支座反力为 887KN D2 支座处上部柱子传下的荷载为 2970KN,支座反力为 953KN 计算支座反力与实际支座反力的差值为: Δ A2=887-746=141KN Δ D2=953-1384.2=-431.2KN 误差分析

?

A2

?

A ? R =0.189<20%满足要求,不需要进行调整 A
2 2 2

?

D2

?

D ?R D
2 2

2

=0.31﹥20%不满足要求,需要进行调整

该梁计算支座反力与实际支座反力间不平衡,需要调整,调整的方法是将其 差值以均布荷载形式布置在支座两端 1/3 跨上, 求出内力与以上所求出的支座反 力叠加,再与实际作用力比较,如不满足要求继续调整,直至满足为止。

图 4-2

A、D 柱上剪力调整用简图

18

河北大学 2013 届本科毕业设计

q

D

?

N

? R D =215.6KN/m D 1 3 L AD

图 4-3

JL-1 修正后荷载分布及剪力、弯矩包络图

再次进行误差分析

?A =1388.05-1384.2=3.85KN
' 2

? ? ?A D
D2 2

' 2

=0.003<20%满足要求,不需要进行调整

2.6.2 JL4 内力计算
对于 AD 段

p

jAD1

=127.69×4.5/2=287.3KN/m, a1 =2.25m;

p

jAD2

=127.69

×4.6/2=293.69KN/m, a2 =2.3m 时
19

河北大学 2013 届本科毕业设计

梯形荷载的均布等效荷载为

p

' jAD1

? p (1 ? 2 a ? a ) =221.65KN/m L L
jAD1 1 2 1 3 y y

2

3

p

' jAD2

?

p

jAD2

(1 ? 2 a ? a ) =223.92KN/m L L
2 2 2 3 y y

2

3

p

' jAD1

?

p

' jAD2

=445.57KN/m

对于 DF 段当

p

jDF 1

=127.69×4.5/2=287.3KN/m,a1 =2.25m; p

jDF 2

=127.69

×4.6/2=293.69KN/m, a2 =2.3m 时 梯形荷载的均布等效荷载为

p

' jDF 1

?

p

jDF 1

(1 ? 2 a12 ?
y

a ) =208.33KN/m L L
1 3 y

2

3

p

' jDF 2

?

p

jDF 2

(1 ? 2 a ? a ) =209.82KN/m L L
2 2 2 3 y y

2

3

p

' jAD1

?

p

' jAD2

=413.15KN/m

图 4-4

JL-4 第一次计算荷载分布及剪力包络图

由剪力包络图知道 A8 上部柱子传下来的集中力为 1695.2KN,支座反力为 1407.03KN D8 上部柱子传下来的集中力为 1546KN,支座反力为 2671.52KN F8 上部柱子传下来的集中力为 1372KN,支座反力为 2671.52KN H8 上部柱子传下来的集中力为 1842.4KN,支座反力为 1407.03KN
20

河北大学 2013 届本科毕业设计

计算支座反力与实际支座反力的差值为: Δ A8=1407.03-1695.2=-288.17KN Δ D8=2671.52-1546=1125.52KN Δ F8=2671.52-1372=1299.52KN Δ H8=1407.03-1842.4=-435.37KN 误差分析

?

A8

?

A ? R =0.17<20%满足要求,不需要进行调整 A
8 A8 8

?
?

D8

?

D ? R =0.728﹥20%不满足要求,需要进行调整 D
8 D8 8

F8

?

F ? R =0.947﹥20%不满足要求,需要进行调整 F
8 F8 8

?

H8

?

H ? R =0.236 ﹥20%不满足要求,需要进行调整 H
8 H8 8

该梁计算支座反力与实际支座反力间不平衡,需要调整,调整的方法是将其 差值以均布荷载形式布置在支座两端 1/3 跨上, 求出内力与以上所求出的支座反 力叠加,再与实际作用力比较,如不满足要求继续调整,直至满足为止。

图 4-5

A、D、F、H 柱上剪力调整用简图

q

D

?

N 1 3L

? R D =-303.29KN/m 1 ? L AD DF 3
D

q

F

?

N F ? R F =-341.98KN/m 1 1 ? L FH L DF 3 3

21

河北大学 2013 届本科毕业设计

q

H

?

N H ? R H =164.29KN/m 1 ? 3 L FH a 2

调整后的荷载分布,弯矩,剪力图如下

图 4-6

JL-4 修正后荷载分布及剪力、弯矩包络图

再次进行误差分析 Δ D8=1529.44-1546=-16.56KN Δ F8=1494-1372=122KN
22

河北大学 2013 届本科毕业设计

Δ H8=1741.13-1842.4=-101.27KN 误差分析

?
?

D8

?

D ?R D
8 8
8

D8

=0.01<20%满足要求,不需要进行调整

F8

?

F ? R =0.09<20%满足要求,不需要进行调整 F
F8 8

?

? H8

H ?R H
8 8

H8

=0.055<20%满足要求,不需要进行调整

2.7 验算底板受冲切承载力
梁板式筏板基础的底板厚为 450mm,板底由 100mm 素混凝土垫层, 混凝土为 C30: 验算底板受冲切承载力的示意图如图所示。

图5

验算底板受冲切示意图

按照《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002) ,需要满足:

F

l

? 0.7??

hp

f hu
t 0

m

式中: F l —作用在图上阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值

u

m

—距基础梁边/2 处冲切临界截面的周长,mm —受冲切承载力截面高度影响系数。当 h 不大于 800mm 时,取

?

hp

1.0;当 h 大于等于 2000 时,取 0.9,其间按线性内插法取用。 由 GB50007-2002 8.4.5 条式 8.4.5-2
23

河北大学 2013 届本科毕业设计

当底板区格为矩形双向板时,底板受冲切所需的厚度按下式计算:
(l n1 ? l n 2) ?

(l n1?l n2)
4

2

?

h0 ?
式中

p ? 0.7 ?

4 p l n1 l n 2
hp

f

t

l

n1

、 l n 2 —计算板格的短边和长边的净长度

p—相应于荷载效用基本组合的地基土平均净反力设计值。 双向板板格(5400mm×8176mm) 代 入 数据 有 : p=127.69Kpa
4.99 ? 7.766?

l

n1

=5.4 - 0.41=4.99m,

l

n2

=8.176 - 0.41=7.766m,

h

0

?
l

(4.99? 7.766)
4

2

??

4 ?127.69? 4.99? 7.766 127.69 ? 0.7 ?1.0 ?1430 =0.189m

F

? 127.69? (7.766? 2 ? 0.41) ? (4.99 ? 2 ? 0.41) =3698.5KN
hp

0.7??

f hu
t 0

m

=0.7 × 1.0 × 1430 × 2 × [ ﹙ 4.99 - 0.41 ﹚ + ﹙ 7.766 -

0.41﹚] ×0.41=9797.3KN>3698.5KN 所以该双向板板格内筏板厚度满足抗冲切要求。

2.8 验算底板斜截面受剪承载力
按《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)需满足:

V
式中 计值。

s

? 0.7 ?

hs

f (l
t

n2

? 2 h0) h0

V

s

—距梁边缘处,作用在如图阴影部分面积上的地基平均净反力设

图6

验算底板斜截面受剪承载力示意图

24

河北大学 2013 届本科毕业设计

f

t

—混凝土轴心抗拉强度设计值,

h —底板的有效高度,mm
0

?
V
V

hs

—受剪承载力截面高度影响系数。计算时若板厚小于 800mm,为 1.0

对双向板格(5400mm×8176mm)进行斜截面抗剪验算
s

=

1 2

p (2 l
j

n2

? l n1 ? 2 h0) ? ( l n1 ? h0) =0.5×127.69×(2×7.766-4.99-2 2

×0.41)×(-0.41)=1297.3KN
s

? 0.7 ?

hs

f (l
t

n2

? 2 h0) h0 =0.7×1.0×1430×(7.766-2×0.41)=6953KN

>1297.3KN 所以双向板区格内底板厚度满足抗剪承载力要求。

2.9 筏板基础配筋计算
梁板式筏基的底板配筋除满足计算要求外,纵横方向的底部钢筋尚应有 1/3~1/2 贯通全跨, 顶部钢筋按计算时取每块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行 配筋计算。 取横向 1 米即 b=1000mm,截面有效高度为: h0 =450-40=410mm 筏板采用 C30 混凝土:

f

c

=14.3 N / mm ,
2

2

f

t

=1.43 N / mm2

受力钢筋采用 HRB335,

f

y

=300 N / mm , ? min =0.125%

满足结构要求的最小配筋面积:

A

s min

= ? min ·A=0.125%×450×1000=562.5 mm2

混凝土构件的安全等级定为二级。 对于周边与梁整体连接的双向板格, 由于在两个方向受到支撑构件的变形约 束, 整块板内存在穹顶作用,使板内弯矩大大减小。鉴于这一有利因素,对于 四边与梁整体连接的板,规范允许其弯矩设计值进行折减: 1)中间跨和跨中截面及中间支座截面,减小 20% 。 2)边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面,减小 20% 。 3)板的角区格不折减。 为便于计算取γ =0.95, As ?
M 0.95 h0

f


y

截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。
25

河北大学 2013 届本科毕业设计

板内配双层双向 14@150 通长钢筋,实有面积是 1154.5 mm2
表 3-7 双向板的截面配筋 需要钢筋 截面 方向 (mm) M(KN·m) ( mm )
2

配筋

实面积

mm

2

B1 板 格

L
L

X

390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390

123.65 99.32 82.42 42.30 80.18 38.86 120.85 158.62 73.74 84.17 63.51 46.56 63.11 43.94 276.53 43.94 96.83

1112.46 893.57 741.52 380.57 721.31 349.62 1087.27 1427.08 663.43 757.26 571.39 418.89 567.79 395.32 2003.50 385.32 871.17

14@150 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150+10@200 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150 14@150+16@200 14@150 14@150

1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1547.19 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 1154.5 2159.78 1154.5 1154.5

y

B2 板 格

L
L

X

y

B3 板 格

L
L

X

y

B4 板 格

L
L

X

y

B5 板 格

L
L

X

y

B6 板 格

L
L

X

y

B7 板 格

L
L

X

y

B8 板 格

L
L

X

y

B9 板

L

X

26

河北大学 2013 届本科毕业设计 格

L

y

390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390 390

68.97 59 13.79 175.45 98.53 164.50 148.20 79.82 171.45 118.99 116.36 209.60 71.41 75.28 112.58 148.31 118.13

620.51 530.81 124.07 1518.5 886.46 1479.98 1333.33 718.13 1465.38 1070.54 1046.87 1771.45 642.47 677.28 1012.87 1334.32 1062.8

14@150 14@150 14@150 14@150+10@200 14@150 14@150+10@200 14@150+10@200 14@150 14@150+10@200 14@150+10@200 14@150+10@200 14@150+14@200 14@150 14@150 14@150 14@150+10@200 14@150

1154.5 1154.5 1154.5 1547.19 1154.5 1547.19 1547.19 1154.5 1547.19 1547.19 1547.19 1924.17 1154.5 1154.5 1154.5 1547.19 1154.5

L
B10

X

L
a b c d e f 支座 g h i j k l m n

y

2.10

基梁配筋计算
本设计中横向基梁尺寸为 700mm×900mm,基梁应满足一下构造要求:

①GB50010-2002 中 10.2.16 规定梁高大于 450mm 时,在梁两侧沿高度应设 置纵向构造钢筋,每侧构造钢筋面积不小于梁截面面积的 0.1%,且其间距不大 于 200mm。此外,腹板高度-筏板厚度=860-450=410mm。每侧需配钢筋面积

A

s min

≥0.1%·b· hw =0.001×700×410=287 mm2 ,选 2φ 14,实际配筋面

积 308 mm2 。 ②GB50010-2002 中 10.2.1 中规定, 基梁上部钢筋间距不应小于 35mm 和 1.5 倍钢筋最大直径;基梁下部钢筋间距不应小于 25mm 和钢筋最大直径。 ③GB50010-2002 中 10.2.10 规定梁高大于 800mm 时,箍筋间距不应大于 300mm; 梁宽大于 350mm 小于 800mm 时, 宜选用四肢箍, 且箍筋直径不宜小于 8mm。 ④GB50010-2002 中 9.5.1 中规定梁受拉钢筋配筋率不应小于且不小于 0.2%。 基础梁纵横方向的底部钢筋尚应有 1/3~1/2 贯通全跨,顶部钢筋按计算配筋全部
27

河北大学 2013 届本科毕业设计

贯通,且其配筋率不应小于 0.15%。 基础梁采用 C30 混凝土:

f

c

=14.3 N / mm ,

2

f

t

=1.43 N / mm2

受力钢筋采用 HRB335 钢筋: 最小配筋率 ? min =max( 0.45 受力筋最小钢筋面积:

f

y

=300 N / mm ,

2

f f

t y

,0.2%)=0.21%

A

s min

= ? min bh=0.21%×700×1000=1470 mm2

混凝土构件的安全等级定为二级。 混凝土保护层厚度为 as =70mm,截面有效高度。 双排布筋: h0 =900-70=830mm 计算配筋面积时,采用弯矩设计值,分别对横梁与纵梁进行配筋计算。 1.LL-1 配筋计算
表 3-8 截面 A 弯矩设计值 ( KN ? m ) 26.61 JL-1 配筋计算 支座 D 1218.70 跨中 AD 714.41

?

s

?

M

? f bh
1 c

2 0

0.004

0.177

0.107

? ? 1 ? 1 ? 2? s

0.004<0.35

0.196<0.35

0.113

A?
s

? f bh ?
1

f

c

0

y

110.78

5428.09

3393.39

( mm ) 配筋率

2

??A bh

s

0.018 7 20 2198

0.862 7 20;7 25 5632.38

0.539 B4 20;T7 20 3454

选配钢筋 实际钢筋面积 ( mm )
2

28

河北大学 2013 届本科毕业设计

2.JL-4 的配筋
表 3-9 截面 A 弯矩设计值 ( KN ? m ) 94.13 D 990.37 支座 F 1039.71 H 128.5 5 0.019 AD -913.4 1 0.132 JL-4 配筋计算 跨中 DF 180.4 3 0.026 FH -895.2 3 0.13

?? fb ? h
s 1 c

M

2 0

0.014

0.144

0.151

? ? 1 ? 1 ? 2? s

0.014

0.156

0.165

0.019

0.142

0.026

0.14

? f bh ? A? f
1 c 0 s y

387

4320

4569.57

526

3922

720

3877

( mm ) 配筋率

2

??A bh

0.062 4 25 1962

0.686 9 25 4418

0.725 10 25 4909

0.084 4 25 1962

0.623 8 25 3926

0.114 4 25 1962

0.615 8 25 3926

s

选配钢筋 实际钢筋面 积( mm )
2

2.11

基梁箍筋的计算

箍筋采用一级钢
0.25

f

yv

=270 N / mm

2

f bh
y

0

=0.25×14.3×700×830=2077KN
0

V

s

? 0.7

f bh
t

=0.7×1.43×700×830=581.58KN

最小配筋率 ?

min

? 0.24

f f

t yv

=0.127%

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002,按构造要求,当梁宽 b>400mm, 且一层内的纵向受压钢筋多于 3 根时,应设置复合箍筋,对截面高度 h>800mm 的梁其箍筋直径不宜小于 8mm;梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时,箍筋直径 尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的 0.25 倍。
29

河北大学 2013 届本科毕业设计

1.JL-1 箍筋计算

图 4-3

JL-1 修正后剪力包络图

V ?V
s

max

=1018.05KN<0.25b=2077KN

截面尺寸可用,按计算配筋

n A?l s

?

V ? 0.7

f bh 1.25 f h
t yv 0

0

=1.56

选用四肢箍(n=4)Φ 10 箍筋, A?l =78.5 mm2 ,则箍筋间距
s? n A?l 1.56

=201.28mm,取 s=200mm

满足最大配筋间距和最小箍筋直径要求 配筋率

?

?l

?

A?
bs

l

=0.224%>0.127%

满足最小配筋率
所以选Φ 10 n=4 s=200mm

2.JL-4 箍筋计算

图 4-6

JL-4 修正后剪力包络图

30

河北大学 2013 届本科毕业设计

V ?V
s

max

=1344.79KN<0.25b=2077KN

截面尺寸可用,按计算配筋
n A?l s ? V ? 0.7

f bh 1.25 f h
t yv 0

0

=2.72

选用四肢箍(n=4)Φ 12 箍筋, A?l =113 mm2 ,则箍筋间距

s?

n A?l 2.72

=226.37mm,取 s=166mm

满足最大配筋间距和最小箍筋直径要求 配筋率

?

?l

?

A?
bs

l

=0.4%>0.127%

满足最小配筋率
所以选Φ 12 n=4 s=150mm

31

河北大学 2013 届本科毕业设计

3

结论

通过对筏板基础采用倒楼盖法进行分析计算,确定筏板基础尺寸,基底净 反力,双向板假定进行筏板弯矩剪力计算,基础梁弯矩剪力计算,柱节点内 力分配,由筏板的弯矩剪力和基础梁的弯矩剪力根据配筋公式得出筏板和基 础梁的配筋。以上计算过程得到该筏板基础的结构施工图见附表。

32

河北大学 2013 届本科毕业设计





此次的毕业设计,是一次全面复习专业理论知识的过程。通过此次的毕 业实习和论文的写作,使我对所学的基础工程和房屋结构设计知识有了一个 更为全面的认识,特别是对筏板基础的设计过和中可能遇到的问题有了进一 步的了解,弥补了所学知识的不足;同时,在论文的写作过程中,通过运用 互联网,查阅各种图书学习了一些相关设计方面的规范,为以后的工作打下 了基础。 这次毕业论文的顺利完成,与张建辉导师的悉心指导是分不开的,他渊 博的知识,严谨的工作作风,良好的科学素养使我深受教育,谨向张建辉教 授表示最诚挚的谢意! 由于个人所学知识有限,文中难免有些差错和不足,还望各位老师和同 学们指出。

33

河北大学 2013 届本科毕业设计

参考文献
[1] 陈希哲编著.土力学地基基础[M],清华大学出版社,2005 年 [2] 赵明华, 徐学燕编著 .基础工程 [M]·高等教育出版社, 2002 年 [3] 袁聚云,李镜培,陈光敬编著.土木工程专业毕业设计指南,岩土工程分册[M],中 国水利出版社,1999 年 4 月 [4] 邱洪兴,穆保岗等编著 . 建筑结构设计 [M] 东南大学出版社, 2004 年 3 月 [5]《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)[M],中国建筑工业出版社,2002 [6]《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)[M],中国建筑工业出版社,2002 [7]《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002) [M],中国建筑工业出版社, 2002 年 [8]《建筑抗震设计规范》 ( GB50011-2001) [M],中国建筑工业出版社, 2002 年 [9] 霍达编著 .《高层建筑结构设计》 [M],高等教育出版社, 2004 年 [10]吴培明编著 .《混凝土结构》 [M],武汉理工大学出版社, 2006 年 [11] T. William Lambe, Robert V. Whitman. Soil Mechanics.1969 [12] Fang H Y. Analysis and Design of Building Foundations

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